模板支架計(jì)算

PAGEPAGE32箱梁模板支架計(jì)算書xx分離立交橋?yàn)?-22m等寬截面，根據(jù)箱梁截面特點(diǎn)，即取：橫梁及實(shí)腹板段底模板支架計(jì)算計(jì)算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度為7.0m，立桿的縱距b=0.60m，立桿的橫距l(xiāng)=0.90m，立桿的步距h=1.20m。面板厚度12mm，剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度12.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。木方100×100mm，間距200mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用100×150mm木方。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重26.00kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。采用的鋼管類型為48×2.9。1、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=26.000×1.400×0.600+0.500×0.600=22.140kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(0.000+2.500)×0.600=1.500kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60.00×1.20×1.20/6=14.40cm3；I=60.00×1.20×1.20×1.20/12=8.64cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取18.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到M=0.100×(1.20×22.140+1.40×1.500)×0.200×0.200=0.115kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.115×1000×1000/14400=7.963N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×22.140+1.4×1.500)×0.200=3.440kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×3440.0/(2×600.000×12.000)=0.717N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.60N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計(jì)算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×22.140×2004/(100×9000×86400)=0.308mm面板的最大撓度小于200.0/400,滿足要求!2、模板支撐木方的計(jì)算木方按照均布荷載計(jì)算。1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=26.000×1.400×0.200=7.280kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.500×0.200=0.100kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m靜荷載q1=1.20×7.280+1.20×0.100=8.856kN/m活荷載q2=1.40×0.500=0.700kN/m計(jì)算單元內(nèi)的木方集中力為(0.700+8.856)×0.600=5.734kN2.木方的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=5.734/0.600=9.556kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×9.56×0.60×0.60=0.344kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×9.556=3.440kN最大支座力N=1.1×0.600×9.556=6.307kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=0.344×106/166666.7=2.06N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×3440/(2×100×100)=0.516N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)木方撓度計(jì)算均布荷載通過上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到7.380kN/m最大變形v=0.677×7.380×600.04/(100×9000.00×8333333.5)=0.086mm木方的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!3、托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載取木方的支座力P=6.307kN均布荷載取托梁的自重q=0.144kN/m。托梁計(jì)算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：托梁變形計(jì)算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=2.581kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座F=31.380kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形V=0.441mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.00×15.00×15.00/6=375.00cm3；I=10.00×15.00×15.00×15.00/12=2812.50cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=2.581×106/375000.0=6.88N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=0.441mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!4、模模板支架荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值(立桿軸力力)作用于于模板支架架的荷載包包括靜荷載載、活荷載載和風(fēng)荷載載。1.靜荷載載標(biāo)準(zhǔn)值包包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1))腳手架的的自重(kN)：NG11=00.1233×7.0000=0..864kkN(2))模板的自自重(kN)：NG22=00.5000×0.6000×0.9000=0..270kkN(3))鋼筋混凝凝土樓板自自重(kN)：NG33=226.0000×1.4000×0.6000×0.9000=199.6566kN經(jīng)計(jì)算算得到，靜靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值NGG=((NG1++NG2++NG3))=200.7900kN。2.活荷載載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載。經(jīng)計(jì)算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值NQQ=((2.5000+0..000))×0.6000×0.9000=1..350kkN3.不考慮慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí),立桿的軸軸向壓力設(shè)設(shè)計(jì)值計(jì)算算公式N==1.220NG+1..40NQQ5、立立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算不考慮慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí),立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算算公式為：：其中N——立桿的軸軸心壓力設(shè)設(shè)計(jì)值，NN=226.844kNi——計(jì)算立桿桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截截面面積，A=4.107cm2；W——立桿凈截截面模量((抵抗矩),,W=4..372ccm3；[f]]——鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端端伸出頂層層橫桿中心心線至模板板支撐點(diǎn)的的長度，aa=0.330m；h——最大步距距，h=11.20mm；ll0——計(jì)算長度度，取1..200++2×0.3000=1..800mm；——由長細(xì)比比，為18800/116=1113；——軸心受壓壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),,由長細(xì)比比l0//i查表表得到0..503；；經(jīng)計(jì)算算得到=2268388/(0..503××411))=1299.8844N/mmm2；不考慮慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí)立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算算<[[f],滿滿足要求!!考慮風(fēng)風(fēng)荷載時(shí),,立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算算公式為：：風(fēng)荷載載設(shè)計(jì)值產(chǎn)產(chǎn)生的立桿桿段彎矩MW計(jì)算算公式MWW=1.44Wklaal02//8-Prrl0/44風(fēng)荷載載產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)外排立桿桿間橫桿的的支撐力Pr計(jì)算算公式Prr=5×1.4WWklall0/166其中WWk——風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值((kN/mm2)；Wk==0.7××0.3000×1.2000×0.2440=0..086kkN/m22hh——立桿的步步距，1..20m；；lla——立桿迎風(fēng)風(fēng)面的間距距，0.660m；llb——與迎風(fēng)面面垂直方向向的立桿間間距，0..90m；；風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)外排立桿桿間橫桿的的支撐力Pr=55×1.4×0.0886×0.6000×1.8000/166=0.0041kNN.m；風(fēng)荷載載產(chǎn)生的彎彎矩Mww=1.44×0.0886×0.6000×1.8000×1.8000/8--0.0441×1.8000/4==0.0111kN..m；NNw——考慮風(fēng)荷荷載時(shí)，立立桿的軸心心壓力最大大值；Nw==1.2××20.7790+00.9×1.4×1.3550+0..9×1.4×0.0111/0..900==26.6664kNN經(jīng)計(jì)算算得到=2266644/(0..503××411))+110000/44372==131..313NN/mm22；考慮風(fēng)風(fēng)荷載時(shí)立立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算<[[f],滿滿足要求!!6、立桿底座和地基基承載力計(jì)計(jì)算⑴立桿承受荷載計(jì)計(jì)算端橫梁及實(shí)腹板板支架立桿桿縱距、橫橫距采用660cm××90cmm的布置形形式，取各各種布置情情況下最不不利位置進(jìn)進(jìn)行受力分分析，并對(duì)對(duì)受力結(jié)構(gòu)構(gòu)進(jìn)行簡化化（偏于安安全）每根立桿上荷載載為：N＝a×b×q＝a×b×q＝0.6×0..9×26.6664=14.3399kNN立桿底托承載力力計(jì)算立桿底托驗(yàn)算：：N≤Rd通過前面立桿承承受荷載計(jì)計(jì)算，每根根立桿上荷荷載為144.3999kN：底托承載力（抗抗壓）設(shè)計(jì)計(jì)值取Rd=355KN;得：14.3999KN＜35KNN計(jì)算結(jié)果說明立立桿底托符符合要求。立桿地基承載力力驗(yàn)算跟據(jù)現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)情情況，按《建建筑施工扣扣件式鋼管管模板支架架技術(shù)規(guī)程程》地基承承載力調(diào)整整系數(shù)取00.4，根根據(jù)對(duì)地基基初探試驗(yàn)驗(yàn)報(bào)告地基基承載力為為3000-4000kPa。立桿地基承載力力驗(yàn)算：≤≤K·k式中：N———為腳手架架立桿傳至至基礎(chǔ)頂面面軸心力設(shè)設(shè)計(jì)值；Ad——為立桿底座座面積Ad=15ccm×15cmm=2255cm2；按照最不利荷載載考慮，底底托坐落在在15cmm砼層上，按按照力傳遞遞面積計(jì)算算：K調(diào)整系數(shù)；混凝凝土基礎(chǔ)系系數(shù)為1..0按照最不利荷載載考慮：=≤K·[k]=1.0×3300KPPa經(jīng)過地基處理后后，可以滿滿足要求。空腹板翼緣板段段底模板支架架計(jì)算計(jì)算參參數(shù):模板支支架搭設(shè)高高度為7..0m，立桿的的縱距bb=1.220m，立立桿的橫距距l(xiāng)=00.90mm，立桿的的步距hh=1.220m。面板厚厚度12mmm，剪切切強(qiáng)度1..6N/mmm2，抗彎強(qiáng)強(qiáng)度18..0N/mmm2，彈性模模量90000.0NN/mm22。木方1000×100mmm，間距距300mmm，剪切切強(qiáng)度1..6N/mmm2，抗彎強(qiáng)強(qiáng)度16..0N/mmm2，彈性模模量90000.0NN/mm22。梁頂托托采用1000×100mmm木方。模板自自重0.550kN//m2，混凝土土鋼筋自重重26.000kN//m3，施工活活荷載4..50kNN/m2。采用的的鋼管類型型為48×2.9。1、模模板面板計(jì)計(jì)算面板為為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算算其抗彎強(qiáng)強(qiáng)度和剛度度。模板面面板的按照照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。靜荷載載標(biāo)準(zhǔn)值q1==26..000××0.4550×1.2000+0..500××1.2000=144.6400kN/mm活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值q2==(2..000++2.5000)×1.2000=5..400kkN/m面板的的截面慣性性矩I和截面抵抵抗矩W分別為:本算例例中，截面面慣性矩II和截面抵抵抗矩W分別為:W==1200.00××1.200×1.200/6==28..80cmm3；I==1200.00××1.200×1.200×1.200/12=177.28ccm4；(1)抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算f=M/W<[ff]其中f——面板的抗抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值(N/mmm2)；M——面板的最最大彎距((N.mmm)；W——面板的凈凈截面抵抗抗矩；[f]——面板的抗抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，取取18.000N/mmm2；M==0.1100qll2其中q——荷載設(shè)計(jì)計(jì)值(kN/mm)；經(jīng)計(jì)算算得到MM=00.1000×(1.200×14.6640+11.40××5.4000)×0.3000×0.3000=0..226kkN.m經(jīng)計(jì)算算得到面板板抗彎強(qiáng)度度計(jì)算值f=0.2226×10000×10000/288800=77.8533N/mmm2面板的的抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算ff<[[f],滿滿足要求!!(2))抗剪計(jì)算算[可以不不計(jì)算]T==3Q//2bh<[TT]其中最最大剪力Q=0..600××(1.200×14.6640+11.4×5.4000)×0.3000=4..523kkN截截面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算值值T=33×45233.0/((2×12000.0000×12.0000)==0.4771N/mmm2截截面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[T]]=1.660N/mmm2抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿滿足要求!!(3))撓度計(jì)算算v=0..677qql4/1100EII<[[v]==l//2500面板最最大撓度計(jì)計(jì)算值vv=00.6777×14.6640×3004/(1000×90000×1728800)==0.5116mm面板的的最大撓度度小于3000.0//400,滿足要求求!2、模模板支撐木木方的計(jì)算算木方按按照均布荷荷載計(jì)算。1.荷載的的計(jì)算(1))鋼筋混凝凝土板自重重(kN/mm)：q111=226.0000×0.4550×0.3000=3..510kkN/m(2))模板的自自重線荷載載(kN/mm)：q122=00.5000×0.3000=0..150kkN/m(3))活荷載為為施工荷載載標(biāo)準(zhǔn)值與與振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載((kN/mm)：經(jīng)計(jì)算算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值q22=((2.5000+2..000))×0.3000=1..350kkN/m靜荷載載q1=1..20×3.5110+1..20×0.1550=4..392kkN/m活荷載載q2=1..40×1.3550=1..890kkN/m計(jì)算單單元內(nèi)的木木方集中力力為(1.8990+4..392))×1.2000=7..538kkN2.木方的的計(jì)算按照三三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，最最大彎矩考考慮為靜荷荷載與活荷荷載的計(jì)算算值最不利利分配的彎彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如如下:均布荷荷載q=7..538//1.2000=6..282kkN/m最大彎彎矩M=0..1ql22=0.11×6.288×1.200×1.200=0.9905kNN.m最大剪剪力Q==0.6××1.2000×6.2882=4..523kkN最大支支座力NN=1.11×1.2000×6.2882=8..292kkN木方的的截面力學(xué)學(xué)參數(shù)為本算例例中，截面面慣性矩II和截面抵抵抗矩W分別為:W==10..00×10.000×10.000/6=1666.677cm3；I==10..00×10.000×10.000×10.000/122=8833.333cm44；(1)木方抗抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度f=0..905××106/1666666..7=5..43N//mm2木方的的抗彎計(jì)算算強(qiáng)度小于于16.00N/mmm2,滿足要求求!(2))木方抗剪剪計(jì)算[[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪剪力的計(jì)算算公式如下下:Q==0.66ql截面抗抗剪強(qiáng)度必必須滿足::T==3Q//2bh<[TT]截面抗抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值TT=3×45233/(2××100×100))=0.6678N//mm2截面抗抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[T]=11.60NN/mm22木方的的抗剪強(qiáng)度度計(jì)算滿足足要求!(3))木方撓度度計(jì)算均布荷荷載通過上上面變形受受力圖計(jì)算算的最大支支座力除以以跨度得到到3.6660kN//m最大變變形v=0.6677×3.6660×12000.04/(1000×90000.00××83333333..5)=00.6855mm木方的的最大撓度度小于12200.00/4000,滿足要求求!三、托托梁的計(jì)算算托梁按按照集中與與均布荷載載下多跨連連續(xù)梁計(jì)算算。集中荷荷載取木方方的支座力力P=8.2992kN均布荷荷載取托梁梁的自重q=00.0966kN/mm。托梁計(jì)計(jì)算簡圖托梁彎彎矩圖(kN.mm)托梁剪剪力圖(kN)變形的的計(jì)算按照照規(guī)范要求求采用靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)結(jié)果如下：：托梁變變形計(jì)算受受力圖托梁變變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)計(jì)算得到最最大彎矩M=22.3711kN.mm經(jīng)過計(jì)計(jì)算得到最最大支座F=227.5998kN經(jīng)過計(jì)計(jì)算得到最最大變形V=11.0155mm頂托梁梁的截面力力學(xué)參數(shù)為為本算例例中，截面面慣性矩II和截面抵抵抗矩W分別為:W==10..00×10.000×10.000/6=1666.677cm3；I==10..00×10.000×10.000×10.000/122=8833.333cm44；(1)頂托梁梁抗彎強(qiáng)度度計(jì)算抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度f=2..371××106/1666666..7=144.23NN/mm22頂托梁梁的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小小于16..0N/mmm2,滿足要求求!(2)頂托梁撓撓度計(jì)算最大變變形v=1.0015mmm頂托梁梁的最大撓撓度小于9900.00/4000,滿足要求求!4、模板板支架荷載載標(biāo)準(zhǔn)值((立桿軸力力)作用于于模板支架架的荷載包包括靜荷載載、活荷載載和風(fēng)荷載載。1.靜荷載載標(biāo)準(zhǔn)值包包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1))腳手架的的自重(kN)：NG11=00.1233×7.0000=0..864kkN(2))模板的自自重(kN)：NG22=00.5000×1.2000×0.9000=0..540kkN(3))鋼筋混凝凝土樓板自自重(kN)：NG33=226.0000×0.4550×1.2000×0.9000=122.6366kN經(jīng)計(jì)算算得到，靜靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值NGG=((NG1++NG2++NG3))=144.0400kN。2.活荷載載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載。經(jīng)計(jì)算算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值NQQ=((2.5000+2..000))×1.2000×0.9000=4..860kkN3.不考慮慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí),立桿的軸軸向壓力設(shè)設(shè)計(jì)值計(jì)算算公式N=1..20NGG+11.40NNQ五、立立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算不考慮慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí),立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算算公式為：：其中N——立桿的軸軸心壓力設(shè)設(shè)計(jì)值，NN=223.655kNi——計(jì)算立桿桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截截面面積，A=4.107cm2；W——立桿凈截截面模量((抵抗矩),,W=4..372ccm3；[f]]——鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端端伸出頂層層橫桿中心心線至模板板支撐點(diǎn)的的長度，aa=0.330m；h——最大步距距，h=11.20mm；ll0——計(jì)算長度度，取1..200++2×0.3000=1..800mm；——由長細(xì)比比，為18800/116=1113；——軸心受壓壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),,由長細(xì)比比l0//i查表表得到0..503；；經(jīng)計(jì)算算得到=2236522/(0..503××411))=1144.4655N/mmm2；不考慮慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí)立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算算<[[f],滿滿足要求!!考慮風(fēng)風(fēng)荷載時(shí),,立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算算公式為：：風(fēng)荷載載設(shè)計(jì)值產(chǎn)產(chǎn)生的立桿桿段彎矩MW計(jì)算算公式MWW=1.44Wklaal02/8-PPrl0//4風(fēng)荷載載產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)外排立桿桿間橫桿的的支撐力Pr計(jì)算算公式Prr=5×1.4WWklall0/166其中WWk——風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值((kN/mm2)；Wk==0.7××0.3000×1.2000×0.2440=0..086kkN/m22hh——立桿的步步距，1..20m；；lla——立桿迎風(fēng)風(fēng)面的間距距，1.220m；llb——與迎風(fēng)面面垂直方向向的立桿間間距，0..90m；；風(fēng)荷載載產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)外排立桿桿間橫桿的的支撐力Pr=55×1.4×0.0886×1.2000×1.8000/166=0.0082kNN.m；風(fēng)荷載載產(chǎn)生的彎彎矩Mww=1.44×0.0886×1.2000×1.8000×1.8000/8--0.0882×1.8000/4==0.0222kN..m；NNw——考慮風(fēng)荷荷載時(shí)，立立桿的軸心心壓力最大大值；Nw==1.2××14.0040+00.9×1.4×4.8660+0..9×1.4×0.0222/0..900==23.0002kNN經(jīng)計(jì)算算得到=2230022/(0..503××411))+220000/44372==115..859NN/mm22；考慮風(fēng)風(fēng)荷載時(shí)立立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算<[[f],滿滿足要求!!6、立桿底座和地基基承載力計(jì)計(jì)算⑴立桿承受荷載計(jì)計(jì)算空腹板及翼緣板板支架立桿桿縱距、橫橫距采用1120cmm×90cmm的布置形形式，取各各種布置情情況下最不不利位置進(jìn)進(jìn)行受力分分析，并對(duì)對(duì)受力結(jié)構(gòu)構(gòu)進(jìn)行簡化化（偏于安安全）每根立桿上荷載載為：N＝a×b×q＝a×b×q＝1.2×0.99×23.0002=24.8842kNN立桿底托承載力力計(jì)算立桿底托驗(yàn)算：：N≤Rd通過前面立桿承承受荷載計(jì)計(jì)算，每根根立桿上荷荷載為244.8422kN：底托承載力（抗抗壓）設(shè)計(jì)計(jì)值取Rd=355KN;得：24.8442KN＜35KNN計(jì)算結(jié)果說明立立桿底托符符合要求。立桿地基承載力力驗(yàn)算根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)情況況，按《建建筑施工扣扣件式鋼管管模板支架架技術(shù)規(guī)程程》地基承承載力調(diào)整整系數(shù)取00.4，根根據(jù)對(duì)地基基初探試驗(yàn)驗(yàn)報(bào)告地基基承載力為為3000-4000kPa。立桿地基承載力力驗(yàn)算：≤≤K·k式中：N———為腳手架架立桿傳至至基礎(chǔ)頂面面軸心力設(shè)設(shè)計(jì)值；Ad——為立桿底座座面積Ad=15ccm×15cmm=2255cm2；按照最不利荷載載考慮，底底托坐落在在15cmm砼層上，按按照力傳遞遞面積計(jì)算算：K調(diào)整系數(shù)；混凝凝土基礎(chǔ)系系數(shù)為1..0按照最不利荷載載考慮：=≤K·[k]=1.0×3300KPPa經(jīng)過地基處理后后，可以滿滿足要求。側(cè)模支架計(jì)算1、梁側(cè)模板基本本參數(shù)計(jì)算梁斷面寬度度77500mm，高高度14000mm，模板面面板采用普普通膠合板板。內(nèi)龍骨間間距3000mm，內(nèi)內(nèi)龍骨采用用100×100mmm木方，外外龍骨采用用雙鋼管448mm××2.9mmm。對(duì)拉螺螺栓布置22道，在斷斷面內(nèi)水平平間距3000+3000mm，斷斷面跨度方方向間距6600mmm，直徑166mm。模板厚度122mm，剪剪切強(qiáng)度11.4N//mm2，抗彎強(qiáng)強(qiáng)度15..0N/mmm2，彈性模模量90000.0NN/mm22。木方剪剪切強(qiáng)度11.3N//mm2，抗彎強(qiáng)強(qiáng)度13..0N/mmm2，彈性模模量90000.0NN/mm22。模板組裝裝示意圖2、梁側(cè)模板荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝凝土側(cè)壓力力和傾倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載設(shè)計(jì)值；；撓度驗(yàn)算算只考慮新新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)產(chǎn)生荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算公公式為下式式中的較小小值:其中c——混凝土的的重力密度度，取266.0000kN/mm3；t——新澆混凝凝土的初凝凝時(shí)間，為為0時(shí)(表示無資資料)取200//(T+115)，取取4.8000h；T——混凝土的的入模溫度度，取200.0000℃；V——混凝土的的澆筑速度度，取2..500mm/h；H——混凝土側(cè)側(cè)壓力計(jì)算算位置處至至新澆混凝凝土頂面總總高度，取取0.9550m；1——外加劑影影響修正系系數(shù)，取11.2000；2——混凝土坍坍落度影響響修正系數(shù)數(shù)，取0..850。根據(jù)公公式計(jì)算的的新澆混凝凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值F1=224.6990kN//m2考慮結(jié)結(jié)構(gòu)的重要要性系數(shù)00.9，實(shí)實(shí)際計(jì)算中中采用新澆澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F11=0.99×24.7700=222.2330kN//m2考慮結(jié)結(jié)構(gòu)的重要要性系數(shù)00.9，倒倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2==0.9××4.0000=3..600kkN/m22。3、梁梁側(cè)模板面面板的計(jì)算算面板為為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算算其抗彎強(qiáng)強(qiáng)度和剛度度。模板面面板的按照照簡支梁計(jì)計(jì)算。面板的的計(jì)算寬度度取0.330m。荷載計(jì)計(jì)算值qq=11.2×22.2230×0.3000+1..40×3.6000×0.3000=9..515kkN/m面板的的截面慣性性矩I和截面抵抵抗矩W分別為:本算例例中，截面面慣性矩II和截面抵抵抗矩W分別為:W==30..00×1.200×1.200/6==7.220cm33；I==30..00×1.200×1.200×1.200/12=4..32cmm4；計(jì)算簡簡圖彎矩圖圖(kN.mm)剪力圖圖(kN)變形的的計(jì)算按照照規(guī)范要求求采用靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，受力圖圖與計(jì)算結(jié)結(jié)果如下：：變形計(jì)計(jì)算受力圖圖變形圖圖(mm)經(jīng)過計(jì)計(jì)算得到從從左到右各各支座力分分別為N1==1.1442kNN2==3.1440kNN3==3.1440kNN4==1.1442kN最大彎彎矩M=0..085kkN.m最大變變形V=0..941mmm(1))抗彎強(qiáng)度度計(jì)算經(jīng)計(jì)算算得到面板板抗彎強(qiáng)度度計(jì)算值f=0.0885×10000×10000/72000=111.8066N/mmm2面板的的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[f]，取取15.000N/mmm2；面板的的抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算ff<[[f],滿滿足要求!!(2))抗剪計(jì)算算[可以不不計(jì)算]截面抗抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值TT=3×17122.0/((2×300..000××12.0000)==0.7113N/mmm2截面抗抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[T]=11.40NN/mm22抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿滿足要求!!(3))撓度計(jì)算算面板最最大撓度計(jì)計(jì)算值vv=00.9411mm面板的的最大撓度度小于3000.0//400,滿足要求求!4、梁梁側(cè)模板內(nèi)內(nèi)龍骨的計(jì)計(jì)算內(nèi)龍骨骨直接承受受模板傳遞遞的荷載，通通常按照均均布荷載連連續(xù)梁計(jì)算算。內(nèi)龍骨骨強(qiáng)度計(jì)算算均布荷載載q=1..2×0.300×22.223+1..4×0.300×3.600=9.5515kNN/m撓度計(jì)計(jì)算荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值q==