?？谖逶春游幕行捏w育場超限審查報告

?？谖逶春游捏w中心體育場超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項審查報告（咨詢意見稿）目錄第一章工程概概況31.1地理位位置31.2結(jié)構(gòu)概概述31.3論證范范圍4第二章結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計依據(jù)52.1設(shè)計依依據(jù)51、項目批件及委委托書52、主要設(shè)計規(guī)范、標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)程程53、工程場地地震安安全性評價價報告54、地質(zhì)勘察報告告及試樁報報告55、風(fēng)洞試驗報告52.2設(shè)計條條件和參數(shù)數(shù)51、設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)5(1)標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)數(shù)5(2)《安評報報告》與《抗抗震規(guī)范》參參數(shù)比選62、荷載及效應(yīng)組組合61、恒荷載62、活荷載63、風(fēng)荷載和雪荷荷載64、荷載效應(yīng)組合合6(1)不考慮地地震效應(yīng)的的基本組合合6(2)考慮地震震效應(yīng)的基基本組合（多多遇地震）72.3材料7(1)混凝土7(2)鋼筋77(3)鋼材（看看臺結(jié)構(gòu)）72.4地基基基礎(chǔ)設(shè)計81、主要勘察成果果8(1)場地巖土土層分布8(2)《地勘報報告》結(jié)論論與建議的的重點內(nèi)容容82、看臺兩端抗水水平力基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計8(1)屋蓋罩棚棚對基礎(chǔ)的的要求8(2)抗水平力力基礎(chǔ)形式式的探討8(3)以整體地地下室水平平剛度來約約束屋蓋罩罩棚兩端支支座水平力力的探討93、地下室結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計9第三章西看臺臺結(jié)構(gòu)體系系103.1西看臺臺與屋蓋罩罩棚組成的的整體結(jié)構(gòu)構(gòu)101、看臺結(jié)構(gòu)的抗抗震縫設(shè)置置102、西看臺與屋蓋蓋罩棚組成成的整體結(jié)結(jié)構(gòu)103.2結(jié)構(gòu)體體系113.3消能減減震設(shè)計121、項目特點1122、消能減震設(shè)計計范圍123、西看臺消能減減震的詳細(xì)細(xì)設(shè)計12第四章結(jié)構(gòu)超超限情況分分析134.1不規(guī)則則情況分析析134.2超限情情況小結(jié)13第五章針對超超限采取的的措施和對對策145.1結(jié)構(gòu)的的抗震性能能目標(biāo)145.2加強(qiáng)計計算分析145.3構(gòu)造加加強(qiáng)措施14第六章抗震超超限設(shè)計的的計算及分分析論證156.1分析軟軟件及主要要參數(shù)設(shè)置置151、計算分析軟件件152、結(jié)構(gòu)分析主要要參數(shù)156.2結(jié)構(gòu)主主要計算結(jié)結(jié)果對比156.3彈性時時程分析151、地震加速度時時程波152、層間位移角曲曲線173、樓層剪力曲線線174、樓層傾覆彎矩矩曲線185、時程分析比較較結(jié)論186.4關(guān)鍵構(gòu)構(gòu)件分析181、目標(biāo)182、計算參數(shù)1193、計算結(jié)果119第七章結(jié)構(gòu)專專題設(shè)計207.1超長混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計201、超長混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的范圍圍202、超長混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的設(shè)計計要點203、超長混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的施工工要點207.2看臺折折板等效剛剛度的模擬擬207.3外排穿穿層鋼斜柱柱的穩(wěn)定性性分析211、彈性屈曲分析21(1)計算模型型21(2)計算結(jié)果果212、考慮材料和幾幾何非線性性的極限承承載力分析析22(1)計算模型型22(2)計算結(jié)果果22第一章工程概況況況1.1地理位位位置項目位于海南省省省?？谑惺虚L流流新區(qū)，濱濱海海大道南南側(cè)，長長濱路東東側(cè)，北北接規(guī)劃劃國際園園藝博覽覽公園園，東至至綠色色長廊和和五源源河，南南至海海榆西線線。擬建體育場為可可可容納約400000座觀觀眾的甲甲級體體育場，可可舉辦全國國性性和單項項國際際比賽，建建筑筑面積后后續(xù)確確定。圖1.1.1場場場地總平面面圖圖圖1.1.2體體體育場鳥瞰瞰圖圖1.2結(jié)構(gòu)概述述述體育場主體結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)由地上上看臺臺、屋蓋蓋罩棚棚和地下下室組組成。(1)地上看看看臺平面面呈圓圓（橢圓圓）環(huán)環(huán)形，外外環(huán)直直徑約2600米，具體體詳建筑總總圖?？纯磁_剖面面呈內(nèi)內(nèi)低外高高臺階階狀，西西看臺臺最高處處為442.880m（相對標(biāo)標(biāo)高），東東看看臺最高高處為為17.4400m（相對標(biāo)標(biāo)高）。東東、西西看臺通通過變變形縫劃劃分為為2個獨立的的結(jié)結(jié)構(gòu)單元元。(2)屋蓋罩罩罩棚平面面呈月月牙形，僅僅布布置在西西看臺臺區(qū)域，采采用用整體張張拉鋼鋼、索膜膜結(jié)構(gòu)構(gòu)，最高高處標(biāo)高高為63.115m（相對對標(biāo)高）。屋屋蓋罩棚支承承在西看臺結(jié)結(jié)構(gòu)上，兩者者為整體受力力結(jié)構(gòu)。(3)西看臺臺臺設(shè)置1層地下室室，東東區(qū)看臺臺不設(shè)設(shè)地下室室，建建筑橫剖剖面詳詳下圖。圖1.1.3體體體育場剖面面圖圖1.3論證范范范圍本次超限高層建建建筑抗震震設(shè)計計可行性性論證證的范圍圍為西看臺臺臺結(jié)構(gòu)單單元及及其上屋屋蓋罩罩棚。本分冊報告的主主主要內(nèi)容容是看看臺混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)部分分的設(shè)設(shè)計，屋屋蓋罩罩棚部分分的設(shè)設(shè)計詳本本報告告第一分分冊。第二章結(jié)構(gòu)設(shè)計計計依據(jù)2.1設(shè)計依依依據(jù)1、項目批件及及及委托書詳見本工程方案案案階段各各主管管部門的的批準(zhǔn)準(zhǔn)文件詳詳見初初步設(shè)計計的建建筑設(shè)計計說明明。本工程備有建設(shè)設(shè)設(shè)單位的的項目目委托書書及建建設(shè)單位位提出出的與結(jié)結(jié)構(gòu)有有關(guān)的符符合有有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)、法法規(guī)的書書面要要求。2、主要設(shè)計規(guī)規(guī)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)及及規(guī)程(1)國家標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《工程程結(jié)結(jié)構(gòu)可靠靠性設(shè)設(shè)計統(tǒng)一一標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》（GGB5501153--20008）(2)國家標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《建建筑結(jié)結(jié)構(gòu)制圖圖標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》（GB//T5501105--20010）(3)國家標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《建建筑工工程抗震震設(shè)防防分類標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》（GGB5502223--20008）(4)國家標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《建建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范范》（GB5000099-200122）(5)國家標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《混混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)規(guī)范》（GBB5000110-220110）(6)國家標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《建建筑抗抗震設(shè)計計規(guī)范范》（以下下簡簡稱《抗抗規(guī)》）（GB5500111-20110）(7)國家標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《鋼鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》（GGB5500017--20003）(8)國家標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《建建筑地地基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計計規(guī)范》（GB5000077-200111）(9)國家標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《地地下工工程防水水技術(shù)術(shù)規(guī)范》（GB5501008--20008）(10)行業(yè)業(yè)業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建建筑筑樁基技技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ94--20008）(11)行業(yè)業(yè)業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高高層層建筑混混凝土土結(jié)構(gòu)技技術(shù)規(guī)規(guī)程》（以以下下簡稱《高高規(guī)規(guī)》）（JGJ3－220100）(12)行業(yè)業(yè)業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高高層層民用建建筑鋼鋼結(jié)構(gòu)技技術(shù)規(guī)規(guī)程》（JGJJ999-98）(13)行業(yè)業(yè)業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建建筑筑工程抗抗震性性態(tài)設(shè)計計通則則》（CCECSS1160：20004）(14)行業(yè)業(yè)業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建建筑筑鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)防火火技術(shù)規(guī)規(guī)程》（CCECSS2200：20006）(15)《高高高層建筑筑筏形形與箱形形基礎(chǔ)礎(chǔ)技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGGJ6--20011）(16)《超超超限高層層建筑筑工程抗抗震設(shè)設(shè)防專項項審查查技術(shù)要要點》（建建質(zhì)[20115]677號）（以以下簡稱《審審查要點》）3、工程場地地地地震安全性性評評價報告告待進(jìn)行。4、地質(zhì)勘察報報報告及試樁樁報報告待進(jìn)行。5、風(fēng)洞試驗報報告告待進(jìn)行。2.2設(shè)計條條條件和參參數(shù)1、設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)(1)標(biāo)準(zhǔn)參參參數(shù)抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)根根根據(jù)《建建筑工工程抗震震設(shè)防防分類標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》（GB5502233-20008）、《抗抗震規(guī)范》及及其它相關(guān)關(guān)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)執(zhí)行，詳詳細(xì)參數(shù)如如下表：項目西看臺混凝土結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)安全度安全等級一級設(shè)計使用年限50年抗震設(shè)防類別重點設(shè)防類設(shè)計地震動參數(shù)數(shù)數(shù)設(shè)防烈度8度基本地震加速度度度0.30g設(shè)計地震分組第一組場地場地類別Ⅱ類設(shè)計特征周期小震:0.355ss（暫定）中震：0.3555s大震：0.4000s地震峰值加速度度度小震110cm/sss2（暫定）大震510cm/sss2水平地震影響系系系數(shù)最大值小震（取安評報報報告值）0.24設(shè)防烈度地震0.68大震1.20抗震等級框架一級剪力墻一級其它-(2)《安評評評報告》與與《抗抗震規(guī)范范》參參數(shù)比選選待補(bǔ)充2、荷載及效應(yīng)應(yīng)應(yīng)組合1、恒荷載(1)結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件自重重（梁梁、板、柱柱、墻墻）：由結(jié)構(gòu)分析軟件件件根據(jù)輸輸入的的構(gòu)件截截面尺尺寸與材材料容容重計算算確定定。設(shè)計中粉刷層等等等重量通通過調(diào)調(diào)整混凝凝土的的容重予予以考考慮，計計算時時混凝土土容重重按26kkN/mm2、鋼材容容重重按78kkN/mm2計入；(2)樓、屋屋屋面附加加荷載載：根據(jù)據(jù)建筑筑工程做做法進(jìn)進(jìn)行計算算，詳詳見附件“結(jié)結(jié)構(gòu)計算算書”；；(3)填充墻墻墻重量：：外圍填充墻及內(nèi)內(nèi)內(nèi)隔墻采采用加加氣混凝凝土砌砌塊，并并依據(jù)據(jù)建筑工工程做做法表計計算隔隔墻荷載載，詳詳見“結(jié)構(gòu)計計算書”。2、活荷載（單單單位：kN/mm2）入口大廳看臺觀眾休息平臺休息室、包房辦公室3.53.53.52.52.0通風(fēng)機(jī)房電梯機(jī)房樓梯走廊、門廳衛(wèi)生間儲藏室器材庫7.03.53.54.05.0注：未注明的荷荷荷載按相相關(guān)規(guī)規(guī)范或規(guī)規(guī)定取取值，設(shè)設(shè)備用用房及特特殊要要求區(qū)域域按實實際荷載載取值值。3、風(fēng)荷載和雪雪雪荷載基本風(fēng)壓地面粗糙程度體形系數(shù)基本雪壓雪荷載準(zhǔn)永久值值值系數(shù)分分區(qū)0.75kN///m2（50年一遇遇）；0.90kN///m2（100年一遇）；；屋蓋罩棚以風(fēng)洞洞洞試驗報報告為為準(zhǔn)B類看臺結(jié)構(gòu)：1...4；屋蓋罩棚：《風(fēng)風(fēng)風(fēng)洞試驗驗報告告》--4、荷載效應(yīng)組組組合(1)不考慮慮慮地震效效應(yīng)的的基本組組合1.35×D＋＋＋0.7××11.4××L；；1.35×D±±±0.77×11.4××W；；1.35×D±±±0.66×11.4××T；；1.35×D＋＋＋0.7××11.4××L±±0.77×11.4××W；；1.35×D＋＋＋0.7××11.4××L±±0.66×11.4××T；；1.35×D±±±0.77×11.4××W±±0.66×11.4××T；；1.220××D＋1.00×1..4××L±00.77×1..4××W；1.220××D＋1.00×1..4××L±00.66×1..4××T；1.220××D＋1.00×1..4××W＋0.77×1..4××L；1.220××D＋1.00×1..4××W±00.66×1..4××T；1.220××D±11.00×1..4××T＋0.77×1..4××L；1.220××D±11.00×1..4××T±00.77×1..4××W；1.35×D＋＋＋0.7××11.4××L±±0.77×11.4××W±±0.66×11.4××T；；1.220××D＋1.00×1..4××L±00.77×1..4××W±00.66×1..4××T；1.220××D±11.00×1..4××W＋0.66×1..4××L±00.66×1..4××T；1.220××D±11.00×1..4××T＋0.77×1..4××L±00.77×1..4××W；(2)考慮地地地震效應(yīng)應(yīng)的基基本組合合（多遇地地地震）1.20×G＋＋＋1.3××EEh；1.00×G＋＋＋1.3××EEh；1.20×G＋＋＋1.3××EEh+0.22××W；1.220××G＋1.33×Eh+0.55××Ev1.220××G＋1.33×Ev+0.55××Eh1.20×G＋＋＋1.3××EEh＋0.5××Ev＋0.2××W；1.220××G＋1.33×Ev＋0.5××Eh＋0.2××W；注：D恒荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值產(chǎn)生的的效應(yīng)應(yīng)L活荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值產(chǎn)生生的效應(yīng)應(yīng)W風(fēng)荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值產(chǎn)生生的效應(yīng)應(yīng)T溫度荷荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值產(chǎn)產(chǎn)生的效效應(yīng)G重力荷荷荷載代表表值產(chǎn)產(chǎn)生的效效應(yīng)Eh水水平平地震作用用用標(biāo)準(zhǔn)值值產(chǎn)生生的效應(yīng)應(yīng)Ev豎豎向向地震作用用用標(biāo)準(zhǔn)值值產(chǎn)生生的效應(yīng)應(yīng)2.3材料(1)混凝土土土水平構(gòu)件：主主主要采用用強(qiáng)度度等級為C330～C50的混凝土土。豎向構(gòu)件：自下下下而上分分別采采用強(qiáng)度度等級級為C50～～C30的混混凝土。強(qiáng)強(qiáng)度度等級高高的混混凝土主主要用用于底部部樓層層的墻、柱柱，以以減小構(gòu)構(gòu)件截截面、提提高有有效使用用面積積。按GB5001110-200110，混凝土土材料參參數(shù)如如下：強(qiáng)度等級標(biāo)準(zhǔn)值（N/mmmm2）設(shè)計值（N/mmmm2）彈性模量Ec（N/mmm2）fckftkfcftC3020.12.0114.31.433.00x10004C3523.42.2016.71.573.15x10004C4026.82.3919.11.713.25x10004C5032.42.6423.11.893.45x10004處于地下水環(huán)境境境中的結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件，按按防水水混凝土土的要要求設(shè)計計。(2)鋼筋所有受力鋼筋均均均采用強(qiáng)強(qiáng)度較較高、符符合抗抗震性能能指標(biāo)標(biāo)的熱軋軋鋼筋筋。按GB5500110--20110，鋼鋼筋材料料參數(shù)數(shù)如下：：鋼筋種類符號直徑（mm）標(biāo)準(zhǔn)值（N/mmmm2）設(shè)計值（N/mmmm2）彈性模量Ec（N/mmm2）HRB3356～503353002.0x10555HRB4006～504003602.0x10555(3)鋼材（看看臺結(jié)構(gòu)構(gòu)）采用強(qiáng)度較高、符符合抗震性能能指標(biāo)的Q2235、Q3345熱軋鋼鋼材。結(jié)構(gòu)構(gòu)件所選用用用鋼材按GBB5000177-200033的物理性性能能指標(biāo)如如下：：彈性模量E（N/mm2）剪切模量G（N/mm2）線膨脹系數(shù)α（以每oC計）質(zhì)量密度ρ（kg/m3）206x1033379x10312x10-6667.85x10003結(jié)構(gòu)構(gòu)件所選用用用鋼材按GBB5000177-200033的強(qiáng)度設(shè)設(shè)計計值如下下（NN/mmm2）：鋼材抗拉、抗壓和抗抗抗彎f抗剪fv端面承壓（刨平頂緊）fffce牌號厚度（mm）Q235鋼≤16215125325>16～40205120>40～60200115Q345鋼≤16310180400>16～35295170>35～502651552.4地基基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計1、主要勘察成成果果(1)場地巖巖巖土層分分布根據(jù)初勘中間資資資料（20114年9月版、2015年10月版），以以及及與海南南水工工院（地地勘報報告的提提供單單位）的的溝通通，地質(zhì)質(zhì)特點點主要如如下：：(1)場地淺淺淺層普遍遍分布布有中風(fēng)風(fēng)化玄玄武巖層層，整整體趨勢勢是西西南邊巖巖層薄薄而深，東東邊邊厚而淺淺；較較薄區(qū)域域不適適合作為為地基基持力層層，較較厚區(qū)域域是承承載力較較高的的天然地地基持持力層;(2)中風(fēng)化化化玄武巖巖層在在?？诘氐貐^(qū)為為區(qū)域分分布，主主要特征征為，a.玄武巖基本本本為整體體，局局部為塊塊狀；；b.較完整、堅堅硬，單軸軸抗壓強(qiáng)度度20~330kPaa，承載力力較高;c.巖層厚度度度達(dá)到4~55米以上時時，是是良好的的天然然地基；；d.巖層開挖挖挖需爆破破，當(dāng)當(dāng)?shù)匾话惆惚M量量淺埋；；e.樁基可穿穿穿過此巖巖層，需需采用沖沖孔施施工工藝藝；(2)《地勘勘勘報告》結(jié)結(jié)論論與建議議的重重點內(nèi)容容(1)③層中等等等風(fēng)化玄玄武巖巖層位較較穩(wěn)定定，厚度度變化化較大（3..50--144.000m），可作為為擬擬建體育育場天天然地基基淺基基礎(chǔ)或樁樁基礎(chǔ)礎(chǔ)持力層層；??層粉質(zhì)粘粘土土層位穩(wěn)穩(wěn)定，厚厚度大，工工程程性能好好，可可作為擬擬建體體育場樁樁基礎(chǔ)礎(chǔ)持力層層，樁樁型可采采用鉆鉆（沖）孔孔灌灌注樁；；(2)建議地地地下室抗浮浮設(shè)設(shè)計水位位標(biāo)高高為18..550m。2、看臺兩端抗抗抗水平力基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計西看臺南、北兩兩兩端支撐撐屋蓋蓋罩棚的的基礎(chǔ)礎(chǔ)，承受受較大大的水平平力?；A(chǔ)礎(chǔ)承載力和和剛度對于于上部屋蓋蓋罩棚的安安全起著至至關(guān)重要的的作用，所所以，后續(xù)續(xù)將根據(jù)地地勘資料進(jìn)進(jìn)行充分的的分析論證證。(1)屋蓋罩罩罩棚對基基礎(chǔ)的的要求西區(qū)看臺屋蓋罩罩罩棚采用用鋼、索膜膜整體張拉拉結(jié)構(gòu)，平平面呈月牙牙形。由于于屋蓋罩棚棚內(nèi)環(huán)（內(nèi)內(nèi)拉力環(huán)索索）、外環(huán)環(huán)（外壓力力環(huán)梁、桁桁架）邊界界為半圓環(huán)環(huán)形，不是是常規(guī)的閉閉合環(huán)形，所所以，罩棚棚結(jié)構(gòu)進(jìn)行行索張拉后后，會對兩兩端支座產(chǎn)產(chǎn)生較大的的水平不平平衡力。根根據(jù)SBP公司提供供的設(shè)計參參數(shù)，每個個支座的水水平力約170000kN，方向沿沿看臺徑向向向內(nèi)。整體張拉結(jié)構(gòu)對對對邊界的的約束束條件要要求嚴(yán)嚴(yán)格，除除需要要基礎(chǔ)提提供強(qiáng)強(qiáng)大的支支座反反力外，由由于于上部結(jié)結(jié)構(gòu)對對支座的的變形形位移敏敏感，所所以，還還需要要基礎(chǔ)具具有足足夠的剛剛度約約束。(2)抗水平平平力基礎(chǔ)礎(chǔ)形式式的探討討根據(jù)地質(zhì)分布情情情況，可可行的的承擔(dān)豎豎向力力的基礎(chǔ)礎(chǔ)形式式有2種，分別別是是以第2層中風(fēng)化化玄玄武巖為為持力力層的天天然地地基基礎(chǔ)礎(chǔ)、以以第8層粉質(zhì)粘粘土土為端阻阻持力力層的樁樁基礎(chǔ)礎(chǔ)。對于于這兩兩種基礎(chǔ)礎(chǔ)形式式承擔(dān)水水平力力的可行行性分分析如下下：①天然地基承擔(dān)擔(dān)擔(dān)基礎(chǔ)水平平力力。天然然地基基承擔(dān)基基礎(chǔ)的的水平力力，可可以通過過地基基的水平平摩擦擦力或者者斜向向抗壓承承載力力。a.由于屋蓋蓋蓋罩棚端端支座座水平力力達(dá)到到1700000kN，并且且對支座座位移移要求高高，所所以，后后續(xù)需需進(jìn)行試試驗?zāi)ＤM，以以考察察天然地地基的的水平摩摩擦力力能否達(dá)達(dá)到能能否達(dá)到到基礎(chǔ)礎(chǔ)水平力力和位位移的要要求。考考慮到此此做法法缺少實實際工工程經(jīng)驗驗，所所以，初初步估估計不可可行；；b.通過天然然然地基斜斜向上上的抗壓壓承載載力，以以抵抗抗基礎(chǔ)的的豎向向壓力和和水平平力的合合力，取取決于天天然地地基的抗抗壓承承載力和和沿基基礎(chǔ)滑移移破壞壞面的抗抗剪承承載力。此此做做法后續(xù)續(xù)根據(jù)據(jù)玄武巖巖層的的抗剪承承載力力及基礎(chǔ)礎(chǔ)反力力，需進(jìn)進(jìn)一步步進(jìn)行分分析和和論證。②樁基礎(chǔ)承擔(dān)水水水平力。樁樁基基礎(chǔ)承擔(dān)擔(dān)水平平力，可可以分分為豎直直樁和和斜樁。a.豎直樁的的的水平承承載力力一般較較低，并并且屋蓋蓋罩棚棚的基礎(chǔ)礎(chǔ)水平平反力較較大，經(jīng)經(jīng)初步估估算，不不可行；；b.斜樁做法法法是抵抗抗水平平力的有有效途途徑，樁樁基可可以中風(fēng)風(fēng)化玄玄武巖層層為端端阻持力力層，或或穿越此此巖層層以第8層粉質(zhì)粘粘土土為端阻阻持力力層，施施工工工藝可采采用鋼鋼管斜樁樁沖擊擊成孔法法。此此地基基基礎(chǔ)做做法，后后續(xù)需需進(jìn)一步步分析析論證。(3)以整體體體地下室室水平平剛度來來約束束屋蓋罩罩棚兩兩端支座座水平平力的探探討地下室如不分縫縫縫，則是是一半半圓環(huán)形形結(jié)構(gòu)構(gòu)，地下下室底底板和頂頂板具具有較大大的水水平面內(nèi)內(nèi)剛度度。上部部屋蓋蓋罩棚兩兩端支支座的反反力是是一對方方向相相反的水水平力力，因此此，整整體地下下室可可以為屋屋蓋罩罩棚的兩兩端支支座提供供有效效、可靠靠的邊邊界支承承約束束。后續(xù)，將結(jié)合基基基礎(chǔ)形式式，分分析論證證基礎(chǔ)礎(chǔ)與地下下室協(xié)協(xié)同受力力，作作為上部部屋蓋蓋罩棚整整體基基座的適適用性性。3、地下室結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)設(shè)計后續(xù)與基礎(chǔ)設(shè)計計計一同考考慮。第三章西看臺結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)體系系3.1西看臺臺臺與屋蓋蓋罩棚組組成的整整體結(jié)結(jié)構(gòu)1、看臺結(jié)構(gòu)的的的抗震縫設(shè)設(shè)置看臺結(jié)構(gòu)通過變變變形縫劃劃分為為東看臺臺、西西看臺兩兩個獨獨立的結(jié)結(jié)構(gòu)單單元。東東看臺地上上2~3層。西看看臺地地上4~5層，設(shè)有1層地下室室，并并支承其其上屋屋蓋罩棚棚?？纯磁_變形形縫的的設(shè)置詳詳下圖。變形縫變形縫西看臺東看臺變形縫變形縫西看臺東看臺圖3.1.1結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)分縫示意意意圖2、西看臺與屋屋屋蓋罩棚組組成成的整體體結(jié)構(gòu)構(gòu)西看臺支承其上上上屋蓋罩罩棚，并并通過屋屋蓋支支座協(xié)同同受力力組成整整體結(jié)結(jié)構(gòu)。結(jié)結(jié)構(gòu)示示意圖如如下。整體結(jié)構(gòu)整體結(jié)構(gòu)看臺結(jié)構(gòu)屋蓋支座屋蓋罩棚看臺結(jié)構(gòu)屋蓋支座屋蓋罩棚圖3.1.2結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)整體模模型型示意圖圖3.2結(jié)構(gòu)體系系系1、結(jié)構(gòu)體系的的的比選及結(jié)結(jié)果果適用于西看臺的的的結(jié)構(gòu)體體系有有框剪結(jié)結(jié)構(gòu)、框框剪+消能阻尼尼器結(jié)結(jié)構(gòu)、框框架鋼鋼支撐+消能阻尼尼器結(jié)結(jié)構(gòu)，詳詳細(xì)的的對比結(jié)結(jié)果見見下表。項次內(nèi)容框剪+消能阻尼尼器結(jié)結(jié)構(gòu)框剪結(jié)構(gòu)框架鋼支撐+消消消能阻尼尼器結(jié)結(jié)構(gòu)1構(gòu)件截面尺寸典型剪力墻：66600厚典型柱：60000x8000、600xx7000典型剪力墻：77700~~800厚典型柱：60000x9000、600xx800典型柱：60000x9000、600xx800鋼支撐(BRBBB)：400xx4000、450xx4550對建筑專業(yè)影響響響相對最小構(gòu)件截面較大，對對建筑空間間有一點影影響鋼支撐布置對建建建筑門洞洞影響響較大；；鋼支支撐兩側(cè)側(cè)裝修后，墻墻體體厚度加加大2地震反應(yīng)層剪力基底剪力：最大層剪力：基底剪力：70005399kNN最大層剪力：22228667基底剪力：最大層剪力：位移3經(jīng)濟(jì)性工程量鋼筋：混凝土：鋼材：造價2、結(jié)構(gòu)體系的的的組成西看臺采用鋼筋筋筋混凝土土框架架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)體系+消能減震震措施。結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗側(cè)力體體系的的主要組組成部部分如下下：1、鋼筋混凝土土土框架?？蚣懿糠植贾糜杏杏休^多的的斜梁梁、斜柱柱，針針對不同同構(gòu)件件的特點點，采采用較為為合適適的構(gòu)件件形式式。(1)規(guī)則框框框架的梁梁、柱采用用鋼筋混凝凝土構(gòu)構(gòu)件；(2)外排穿穿穿層斜柱柱。由于柱柱長度大、傾傾斜斜布置，同同時時受力以以壓彎彎為主，所所以以，采用用鋼結(jié)結(jié)構(gòu)箱型型截面面柱；(3)外側(cè)第第第二批斜斜柱。柱柱承受的的重力力荷載較較大，與與主體結(jié)結(jié)構(gòu)各各層均連連接，同同時，頂頂層柱長度度大、懸掛掛掛鋼梯。結(jié)結(jié)合合這些特特點，外側(cè)側(cè)第二批斜斜斜柱采用用型鋼混凝凝凝土柱；；(4)高區(qū)看看看臺斜梁梁?？纯磁_梁傾傾斜布布置，在在重力力荷載和和地震震作用下下，產(chǎn)產(chǎn)生軸向向拉力力或壓力力。一一般看臺臺梁為為鋼筋混混凝土土梁，對對于跨跨度較大大（超超過15米）、軸軸力較較大的看看臺梁梁，采用用型鋼鋼混凝土土梁；；2、鋼筋混凝土土土剪力墻剪力墻以聯(lián)肢墻墻墻為主，以以更好的與與與框架協(xié)協(xié)同工工作。剪剪力墻墻布置示示意圖圖如下。3.2.1剪力墻墻布置平平面示意意圖3、樓蓋系統(tǒng)平層樓蓋采用現(xiàn)現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋筋混凝凝土梁、板板體體系。頂部看臺板為現(xiàn)現(xiàn)現(xiàn)澆混凝凝土折折板?？纯磁_板的受受受力特點點是，沿沿看臺徑徑向，由于于折板的效效效應(yīng)，剛剛度較較弱；沿沿看臺臺環(huán)向，板板傳力連續(xù)續(xù)，剛度較較較大。所所以，按按照剛度度相等等的原則則，將將看臺折折板等等效為雙雙向異異性平板板進(jìn)行行模型計計算。3.3消能減震震震設(shè)計1、項目特點工程位于?？谑惺惺?，抗震設(shè)設(shè)防烈度為8度（0.300g），為高烈烈度區(qū)區(qū)。由于于地震震作用較較大，所所以，如如果抗抗震設(shè)計計仍采采用傳統(tǒng)“抗抗”的方式，勢勢勢必會造造成結(jié)結(jié)構(gòu)的不不合理理以及經(jīng)經(jīng)濟(jì)造造價上的的浪費費。采用用消能能減震技技術(shù)，以以“放”的方方式，減減小地地震作用用，是是更為合合理的的方法。2、消能減震設(shè)設(shè)設(shè)計范圍主體結(jié)構(gòu)由下部部部看臺和和上部部屋蓋罩罩棚組成。屋屋蓋罩棚為輕輕型鋼索膜結(jié)結(jié)構(gòu)，設(shè)計主主要由風(fēng)荷載載控制，不需需采取消能減減震措施?？纯磁_結(jié)構(gòu)地震震作用明顯，所所以，消能減減震設(shè)計主要要針對看臺結(jié)結(jié)構(gòu)。3、西看臺消能能能減震的詳詳細(xì)設(shè)計(1)消能減減減震器的的選用用借鑒已有工程的的的實踐和和經(jīng)驗驗，通過過試算算分析，確確定定結(jié)構(gòu)采采用粘粘滯阻尼尼器和和連梁金金屬阻阻尼器結(jié)結(jié)合使使用。其其中，粘粘滯阻尼尼器在在小、中中、大大震作用用下均工作作耗能，金金金屬連梁梁阻尼尼器在小小震下下為彈性性狀態(tài)態(tài)，在中中、大大震下耗耗能。(2)消能減減減震器的的布置和計計算算消能減震器主要要要布置在在結(jié)構(gòu)構(gòu)層間位位移較較大的3、4層區(qū)域。經(jīng)經(jīng)計算，共共計計采用64套粘滯阻阻尼器器，在小小震作作用下，為為結(jié)結(jié)構(gòu)提供供的附附件阻尼尼比為為5%。粘滯阻尼器的參參參數(shù)初步步確定定如下表表。阻尼器類型阻尼系數(shù)阻尼指數(shù)最大阻尼力極限位移粘滯阻尼器250kN/(((mm·s))0.30.31700kN±50mm粘滯阻尼器與主主主體結(jié)構(gòu)構(gòu)采用用墻式連連接，布布置位置置詳下圖。粘滯阻尼器粘滯阻尼器3.3.1消能減減震器布布置示意意圖3.3.2消能減減震器布布置平面面示意意圖（3~4層區(qū)域）第四章結(jié)構(gòu)超限限限情況分分析4.1不規(guī)則則則情況分分析依據(jù)《超限高層層層建筑工工程抗抗震設(shè)防防專項項審查技技術(shù)要要點》(建質(zhì)[20115]]67號)，本工程程不規(guī)則則性情況況匯總總?cè)缦卤肀恚盒蛱柌灰?guī)則類型不規(guī)則涵義結(jié)構(gòu)分析結(jié)果規(guī)則判斷1a扭轉(zhuǎn)不規(guī)則考慮偶然偏心的的的扭轉(zhuǎn)位位移比比大于1.2Y向地震作用下下下，最大位位移移比1.588不規(guī)則1b偏心布置偏心率大于0...15或相鄰層層質(zhì)心心相差大大于相相應(yīng)邊長15%樓面為半圓環(huán)形形形，3層偏心心率為0.447>00.115不規(guī)則3樓板不連續(xù)55面大大梁二層中間區(qū)域，由由于樓板開開洞，造成成樓板有效效寬度/總寬度=6.99/48..9=144.1%不規(guī)則4b尺寸突變位位于構(gòu)0大三層豎向構(gòu)件收收收進(jìn)，收收進(jìn)位位置高度8..4m，接近近結(jié)構(gòu)最最高處處高度的200%即42..8x220%%=8..566m，收進(jìn)尺寸為下層層層寬度的122.5//422.0==299.7%%不規(guī)則7局部不規(guī)則看臺最外排柱在在在三層及及以上上為穿層層柱；；看臺外側(cè)2排柱柱柱為向外外傾斜斜的斜柱柱。最外排穿層柱穿穿穿越3層，柱最最高處高度度為34..4m；外側(cè)2排柱向外外傾斜斜，與水水平面夾夾角分分別為70°°、77°不規(guī)則4.2超限情情情況小結(jié)結(jié)1、扭轉(zhuǎn)不規(guī)則則則：考慮偶偶然然偏心的的扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)位移比比大于于1.2，為1.58；2、樓板不連續(xù)續(xù)：：二層中間間區(qū)域域，由于于樓板板開洞，造造成成樓板有有效寬寬度/總寬度度=6.99//48..9==14..1%%；3、豎向尺寸突突突變：三層層豎向構(gòu)件件件收進(jìn)，收收進(jìn)進(jìn)處高度8..4m，約為為結(jié)構(gòu)高高度的的20%，即即42.88xx20%%=88.566m；；且收進(jìn)進(jìn)比例例為12.55/422.00=299.77%，大于225%；4、局部不規(guī)則則則：最外排排穿層柱穿穿越3層，柱柱最高處處高度為34..4m；外側(cè)側(cè)2排柱向外外傾斜，與與水水平面夾夾角分分別為70°°、77°。第五章針對超限限限采取的的措施施和對策策5.1結(jié)構(gòu)的的的抗震性性能目目標(biāo)基于本工程的重重重要性和和復(fù)雜雜性，整整體結(jié)結(jié)構(gòu)抗震震設(shè)防防性能目目標(biāo)擬接近近《高層建建筑混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)規(guī)規(guī)程》規(guī)規(guī)定的的“性能目標(biāo)D”，具體內(nèi)內(nèi)容容如下：：結(jié)構(gòu)抗震性能目目目標(biāo)D多遇地震（小震)設(shè)防烈度地震（中震)罕遇地震（大震)性能水準(zhǔn)構(gòu)件損壞程度描描描述關(guān)鍵構(gòu)件：完好好好關(guān)鍵構(gòu)件：輕度度度損壞關(guān)鍵構(gòu)件：中度度度損壞普通豎向構(gòu)件：：：完好普通豎向構(gòu)件：：：部分中中度損損壞普通豎向構(gòu)件：：：部分比比較嚴(yán)嚴(yán)重?fù)p壞壞耗能構(gòu)件：完好好好耗能構(gòu)件：部分分分比較嚴(yán)嚴(yán)重?fù)p損壞耗能構(gòu)件：比較較較嚴(yán)重?fù)p損壞層間位移角限值值值構(gòu)件性能關(guān)鍵構(gòu)件底部加強(qiáng)區(qū)及豎豎豎向收進(jìn)進(jìn)層（11~3層）剪剪力墻彈性抗剪承載力彈性性性、正截截面承承載力不不屈服服允許墻肢進(jìn)入屈屈屈服，受受剪截面應(yīng)應(yīng)滿足截面面限限制條件件；控控制層間間位移移角限值值；消能器結(jié)構(gòu)的周周周邊約束束梁柱柱彈性-極限承載力大于于于消能器器阻尼尼力的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效效應(yīng)組合合值外排穿層斜柱彈性彈性允許部分框架柱柱柱進(jìn)入屈屈服；控制制層層間位移移角限限值；保保持柱的穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定性普通豎向構(gòu)件框架柱、4層剪剪剪力墻彈性允許部分框架柱柱柱、墻肢肢進(jìn)入屈服服；受剪截面應(yīng)滿足足足截面限限制條條件允許較多框架柱柱柱、墻肢肢進(jìn)入屈服服；控制層間位移角角角限值耗能構(gòu)件連梁彈性允許部分連梁進(jìn)進(jìn)進(jìn)入屈服；允許部分連梁出出出現(xiàn)較嚴(yán)重破壞粘滯阻尼器阻尼器位移、阻阻阻尼力、速速度度等在其其力學(xué)學(xué)性能要要求范范圍內(nèi)阻尼器位移、阻阻阻尼力、速速度度等在其其力學(xué)學(xué)性能要要求范范圍內(nèi)阻尼器位移、阻阻阻尼力、速速度度等在其其力學(xué)學(xué)性能要要求范范圍內(nèi)連梁阻尼器彈性屈服，阻尼器的的的位移、荷荷載載在其力力學(xué)性性能要求求范圍圍內(nèi)屈服，阻尼器的的的位移、荷荷載載在其力力學(xué)性性能要求求范圍圍內(nèi)5.2加強(qiáng)計計計算分析析1、看臺與屋蓋蓋蓋罩棚組成成的的整體結(jié)結(jié)構(gòu)，分分別進(jìn)行行結(jié)構(gòu)構(gòu)總裝模模型分分析和將將屋蓋蓋罩棚作作為荷荷載施加加到看看臺支座座的簡簡化模型型分析析，以確確保計計算的準(zhǔn)準(zhǔn)確性性；2、采用盈建科科科軟件和MidaasGen軟件件進(jìn)行結(jié)結(jié)構(gòu)的小震震彈彈性分析析對比計算算，相相互校核核，保保證結(jié)構(gòu)構(gòu)計算算的準(zhǔn)確確性、以以及各項項指標(biāo)標(biāo)滿足規(guī)規(guī)范的的要求；；3、關(guān)鍵構(gòu)件進(jìn)進(jìn)進(jìn)行中震、大大震性能分析析并進(jìn)行設(shè)計；4、采用彈性時時時程方法補(bǔ)補(bǔ)充分析，以以有效地反映映結(jié)構(gòu)豎向收收進(jìn)引起的高高階振型影響響；5、進(jìn)行大震下下下的彈塑性性時程程分析，確確保保結(jié)構(gòu)大大震不不倒；6、針對薄弱層層，地地震作用用標(biāo)準(zhǔn)值值的剪剪力乘以1..25的增大大系數(shù)；；7、對于豎向收收收進(jìn)和剛度度突突變的3層結(jié)結(jié)構(gòu)，將將其作作為嵌固固端進(jìn)行3層及以以上結(jié)構(gòu)構(gòu)的補(bǔ)補(bǔ)充分析析，以以保證收收進(jìn)樓樓層的安安全性性；8、樓板按彈性性性板計算，以以真實考慮其其面內(nèi)剛度和和由于樓板開開洞造成的剛剛度削弱；9、看臺板為現(xiàn)現(xiàn)現(xiàn)澆混凝土土折折板，按按照看看臺面內(nèi)內(nèi)兩個個方向剛剛度分分別等效效的原原則，以以平板板代替看看臺板板進(jìn)行模模型計計算。5.3構(gòu)造加加加強(qiáng)措施施1、對豎向收進(jìn)進(jìn)進(jìn)樓層（3層）樓板板進(jìn)行行構(gòu)造加加強(qiáng)，板板厚180，按樓板板應(yīng)力力分析結(jié)結(jié)果進(jìn)進(jìn)行配筋筋，并并且配筋筋率不不小于0.225%；2、對承受軸壓壓壓力、軸拉拉力力的看臺臺斜梁，按按偏壓、偏偏拉構(gòu)件進(jìn)進(jìn)行配筋設(shè)設(shè)計計；對于于承受受軸拉力力的看看臺梁，控控制制縱筋配配筋率率，當(dāng)軸軸力較較大時配配置鋼鋼骨；3、對穿層柱補(bǔ)補(bǔ)補(bǔ)充屈曲分分析和非非線性極極限承承載力分分析，并并按照分分析結(jié)結(jié)果進(jìn)行行構(gòu)件件設(shè)計；；對于混凝凝土穿層柱柱，控制縱縱筋配配筋率，全全高高箍筋加加密；；第六章抗震超限限限設(shè)計的的計算算及分析析論證證6.1分析軟件件件及主要要參數(shù)數(shù)設(shè)置1、計算分析軟軟軟件根據(jù)《高規(guī)》第第第5.1..112條的要求求，體型型復(fù)雜雜、結(jié)構(gòu)構(gòu)布置置復(fù)雜的的高層層建筑結(jié)結(jié)構(gòu)應(yīng)應(yīng)采用至至少兩兩個不同同力學(xué)學(xué)模型的的結(jié)構(gòu)構(gòu)分析軟軟件進(jìn)進(jìn)行計算算。本工程采用兩種種種軟件為為：盈建科科(v1.66..3.11)和MidaasGGenn(V88.21))，相互校校核核，以確確定分分析模型型的準(zhǔn)準(zhǔn)確性。2、計算分析內(nèi)內(nèi)容容看臺與其上屋蓋蓋蓋罩棚組組成整整體結(jié)構(gòu)構(gòu)，計計算分析析時均均考慮兩兩者的的相互作作用。整整體結(jié)構(gòu)構(gòu)模型型分為按按實際際結(jié)構(gòu)布布置進(jìn)進(jìn)行總裝裝的整整體模型型，和和將屋蓋蓋罩棚棚作為荷荷載施施加到看看臺支支座的簡簡化整整體模型型，并并將兩種種模型型的計算算結(jié)果果進(jìn)行對對比分析析，以確確保計算的的的準(zhǔn)確性性。結(jié)構(gòu)主要的計算算算內(nèi)容如如下：：①小震彈性靜力力力分析采用MidassGen和盈建科科進(jìn)行分析析對比比，相互互校核核。②小震彈性時程程程分析根據(jù)規(guī)范要求，對對本工程進(jìn)進(jìn)行整體的的彈性時程程分析，比比較與振型型分解反應(yīng)應(yīng)譜法的結(jié)結(jié)果，確保保結(jié)構(gòu)分析析的全面性性，保證結(jié)結(jié)構(gòu)受力安安全可靠。③罕遇地震下的的的彈塑性靜靜力分析（pushh-oover）④罕遇地震下的的的彈塑性動動力時程分分析析⑤對有抗震性能能能要求的構(gòu)構(gòu)件件，按照照其抗抗震性能能水準(zhǔn)準(zhǔn)進(jìn)行相相應(yīng)的的抗震分分析⑥超長混凝土結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)應(yīng)力力分析⑦關(guān)鍵、重要構(gòu)構(gòu)構(gòu)件、節(jié)點點的的應(yīng)力分分析3、計算分析假假假定(1)結(jié)構(gòu)整整整體的施施工模模擬，依依照施施工順序序。(2)由于樓樓樓板、看看臺板板的平面面布置置不規(guī)則則，所所以均實實際考慮板板的面內(nèi)內(nèi)剛度，將將全樓樓板板設(shè)設(shè)為彈性性板（彈彈性膜）。3、采用MidddasGGen和盈建科科程序分析析時，均按按按照結(jié)構(gòu)構(gòu)實際際尺寸建建立準(zhǔn)確模模型；結(jié)構(gòu)構(gòu)嵌固于地地下室頂板板。6.2整體簡簡簡化模型型的小震彈彈性分分析1、結(jié)構(gòu)分析主主主要參數(shù)表6.1.1上部結(jié)構(gòu)嵌固部位豎向荷載加載方式是否采用剛性樓樓樓板假定定是否考慮P-△△△效應(yīng)地震作用分析方方方法地下室頂板模擬施工加載方方方式（逐逐層調(diào)調(diào)平）否是總剛分析方法振型組合方法是否考慮偶然偏心是否考慮雙向地地地震扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)效應(yīng)應(yīng)計算振型數(shù)周期折減系數(shù)扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)(CQQQC)是是300.80重力荷載代表值值值結(jié)構(gòu)阻尼比場地特征周期多遇地震影響系系系數(shù)最大大值全樓地震作用放放放大系數(shù)數(shù)恒載+0.5活活載載0.10（采用用用消能減減震措施）0.35s0.241.00層剛度計算方法法法梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)中梁剛度增大系系系數(shù)梁扭矩折減系數(shù)連梁剛度折減系系系數(shù)地震剪力與地震震震層間位位移比比0.85按照《抗規(guī)》算法0.40.76.2結(jié)構(gòu)主主主要計算算結(jié)果果對比項目盈建科MidasGGGen豎向荷載結(jié)構(gòu)總重量(KKKN)756917764974周期（s）T10.53360.5096T20.47300.4649T30.41000.4087扭轉(zhuǎn)與平動第一一一自振周周期比比T3/T10.7680.802地震作用地震最大層間位移角X向1/9511/997Y向1/13121/1288地震最大位移與與與平均位位移比比X向1.551.229Y向1.581.498基底剪力(KN)X向70539.333668210.5559Y向69594.333464586.44478基底傾覆力矩(((KN.mm)X向141352888.944142607333.611Y向135502888.388140912888.54剪重比Qx/Ge9.319%9.70%Qy/Ge9.194%9.20%振型有效質(zhì)量參與系數(shù)X向97.84%99.49%Y向97.74%99.58%6.3小震彈彈彈性分析析的詳詳細(xì)結(jié)果果以下為采用盈建建建科軟件件進(jìn)行分析析的詳詳細(xì)結(jié)果果。1、樓層質(zhì)量統(tǒng)統(tǒng)統(tǒng)計樓層盈建科MidasGGGen恒載活載恒載活載1層19890.2223130.421284.4443229.72層21954.7773131.119773.111853142.222233層7107.5797.16434.10002762.535554層17292.2222388.619245.000722626.22222總質(zhì)量66244.777199447.166736.777549760.711102、周期和振型型型特征值分析采用用用Ritzz向向量法，振振型型數(shù)30，水平兩兩個方向的的質(zhì)量量參與系系數(shù)均均大于90%。振型號盈建科MidasGGGen周期（s）平動系數(shù)扭轉(zhuǎn)系數(shù)周期（s）平動系數(shù)扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.53360.970.030.509686.0211.5520.47301.000.000.464983.040.1130.41000.530.470.40879.8386.2640.36241.000.000.386592.160.0450.33860.850.150.341632.0865.5260.31220.950.050.323386.270.65Tt/T10.7680.802Tt/T20.8670.8793、地震作用下下下的樓層剪剪力力和剪重重比樓層盈建科MidasGGGenX向剪力X向剪重比Y向剪力Y向剪重比X向剪力X向剪重比Y向剪力Y向剪重比170539.33369.319%69594.33349.194%68210.555909.70%64586.444789.20%259092.000011.219%%%57729.888510.960%%%60484.4440911.90%56750.0002411.10%341502.000215.045%%%39865.222114.452%%%42934.1117615.10%41407.0005414.50%434923.000217.745%%%33069.555216.803%%%36866.0000817.20%36085.5558116.80%4、地震作用下下下的結(jié)構(gòu)位位移移樓層盈建科MidasGGGenX向地震Y向地震X向地震Y向地震位移角位移比位移角位移比位移角位移比位移角位移比1層1/9511.051/13121.391/9971.1051/12881.0882層1/12801.171/15671.381/12041.1171/16961.0953層1/18461.101/23501.581/20131.1831/26601.4664層1/21871.551/20261.491/46281.2291/40621.4985、結(jié)構(gòu)樓層抗抗抗側(cè)剛度及及剛度比、樓樓層抗剪承載載力樓層側(cè)移剛度比與上一層抗剪承承載載力比X向Y向X向Y向431.9061.9001.101.3624.2044.0131.591.7412.9302.5761.101.076、整體穩(wěn)定依據(jù)《高規(guī)》第第第5.4..44條的要求求：：剪力墻墻結(jié)構(gòu)構(gòu)、框架-剪剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)、筒筒體結(jié)構(gòu)構(gòu)的穩(wěn)穩(wěn)定應(yīng)滿滿足下下式要求求：EJd≥1.4HH2∑Gi；當(dāng)EJd≥2.7HH2∑Gi時，結(jié)構(gòu)構(gòu)可不不考慮重重力二二階效應(yīng).結(jié)構(gòu)剛重比規(guī)范要求X向剛重比EJJJd/GHH**22=444.99000剛重比EJd///GH***22大于1.44,，滿足高高規(guī)(5.4..44)要求；剛剛重比EJd//GH***22大于2.77，可以不不考考慮重力力二階階效應(yīng).Y向剛重比EJJJd/GHH**22=344.922227、抗傾覆驗算算算抗傾覆彎矩Mrrr傾覆彎矩Movvv比值Mr/Moovv零應(yīng)力區(qū)(%)))X地震5.958E+++00772.096E+++006628.420Y地震1.065E+++00882.068E+++006651.5008、框架柱地震震震剪力百分分比比樓層地震方向柱剪力墻剪力總剪力柱剪力百分比1X向地震16623.00034545.88870539.44423.57%1Y向地震17671.11140648.11169594.33325.39%2X向地震16635.22226504.66659092.00028.15%2Y向地震14619.66632820.66657729.99925.32%3X向地震5135.230893.44441502.00012.37%3Y向地震6408.732317.11139865.22216.08%4X向地震3858.227806.11134923.00011.05%4Y向地震5943.526274.33333069.55517.97%9、剪力墻地震震震傾覆彎矩矩百百分比樓層地震方向剪力墻傾覆彎矩矩矩支撐（落地及與與與剪力墻墻直接相連連的看臺梁梁梁）傾覆彎彎矩矩總傾覆彎矩剪力墻和支撐傾傾傾覆彎矩矩百分分比1X向地震44673024904011699177759.5%1Y向地震43601211034787689162.3%結(jié)論：滿足底層層層框架承承擔(dān)的的地震傾傾覆彎彎矩小于于結(jié)