單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計

單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1設(shè)計條件1.金加工車間跨度21m，總長60m，柱距6m。2.車間內(nèi)設(shè)有2臺200/50kN中級工作制吊車，其軌頂設(shè)計標(biāo)高9m。3.建筑地點：信陽市郊區(qū)。4.車間所在場地：低坪下0.8m內(nèi)為填土，填土下4m內(nèi)為均勻亞黏土，地基承載力設(shè)計值f200kN/m2，地下水位-4.05m，無腐蝕?；撅L(fēng)壓W=0.45KN/am2，基本雪壓S=0.40KN/m2。5.廠房中標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件選用情況：.屋面板采用G410（一）標(biāo)準(zhǔn)圖集中的預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板，板重（包括灌漿在內(nèi)）標(biāo)準(zhǔn)值1,4KN/m2，屋面板上做二氈三油，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35kN/m2。.天溝板采用G410（三）標(biāo)準(zhǔn)圖集中的TGB77—1，板重標(biāo)準(zhǔn)值為2.02kN/m。.屋架采用G410（三）標(biāo)準(zhǔn)圖集中的預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架YWJA—21，屋架輜重標(biāo)準(zhǔn)值91KN每榀。.吊車梁采用G425標(biāo)準(zhǔn)圖集中的先張發(fā)預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁YXDL6—8，吊車梁高1200mm，翼緣寬500mm，梁腹板寬200mm，自重標(biāo)準(zhǔn)值45KN/根，軌道及零件重1kN/m，軌道及墊層構(gòu)造要求200mm。材料：A.柱：混凝土C30B.基礎(chǔ).混凝土C30C.鋼筋.Ⅱ級。2.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定因該廠房跨度在15:36m之間，且柱頂標(biāo)高大于8m，所以采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了是屋蓋具有較大剛度，選用預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。選用鋼筋混凝土吊車梁及基礎(chǔ)梁。廠房各主要構(gòu)件選型見下表：表2.1主要承重構(gòu)件選型表構(gòu)件名稱構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面板G410（一）1.56mm預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板YWB—2Ⅱ21.4/kNm（包括灌漿在內(nèi)）天溝板G410（三）1.56mm預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（卷材防水天溝板）TGB68—12.02/kNm屋架G415（三）預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架（跨度21m）YWJA—21—1Aa91/kN每榀。吊車梁G323（二）鋼筋混凝土吊車梁（吊車工作等級中級）DL—9Z（中間跨）DL—B9（邊跨）45/kN根軌道連接G325（二）吊車軌道聯(lián)結(jié)詳圖1/kNm基礎(chǔ)梁G320鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁JL—316.7/kN根由設(shè)計資料可知屋頂標(biāo)高16m，軌頂標(biāo)高為9m，設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.5m，則計算簡圖和吊車梁的高度求總高度H、下柱高度H和上柱高度lH分別為：uH12.4m0.5m12.9m，H12.9m3.8m9.1mlH12.9m9.1m3.8mu根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可查表確定柱截面尺寸：表2.2柱截面尺寸及相應(yīng)的計算參數(shù)計算參數(shù)柱號截面尺寸/mm面積2/mm慣性矩4/mm自重/(/)kNmAB上柱矩40040051.610821.3104.0下柱Ⅰ40090015051.875108195.38104.69結(jié)構(gòu)平面布置圖如下2.12.3荷載計算2.3.1恒載（1）屋面恒載兩氈三油防水層：0.35kN/m220mm厚水泥砂漿找平層：20kN/m30.02m0.40kN/m2100mm厚水泥礫石保溫層：5kN/m30.1m0.50kN/m2一氈兩油隔氣層：0.05kN/m220mm厚水泥砂漿找平層：20kN/m30.02m0.40kN/m2預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板：1.4kN/m20.35kN/m20.40kN/m20.50kN/m20.05kN/m2 合計： 0.40kN/m21.4kN/m23.1kN/m2屋架重力荷載為85.2kN/每榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計值為：G1.2(3.1kN/m26m21m291kN2)1.22.026m303.5kN1吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值：G1.2(45kN1kN6m)61.2kN3柱自重重力荷載設(shè)計值：A、B柱：上柱：GG1.24kN/m3.8m18.24kN 4A 4B下柱：GG1.24.69kN/m9.1m51.21kN 5A 5B2.3.2屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.05kN/m2，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.45kN/m2，后者小于前者，所以僅按前者計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值為：Q1.40.5kN/m26m21m244.1kN1Q的作用位置與G作用位置相同。 1 12.3.3風(fēng)荷載垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算公式2.1： k zsz0式中—基本風(fēng)壓，是以當(dāng)?shù)乇容^空曠平坦地面上離地10m高統(tǒng)計所得的050年一遇10min平均最大風(fēng)速為標(biāo)準(zhǔn)確定的風(fēng)壓值；—高度z處的風(fēng)振系數(shù)，對高度小于30m的單層廠房，取1.0；z z—風(fēng)荷載體型系數(shù)，是風(fēng)吹到廠房表面引起的壓力或吸力與理論風(fēng)壓s比值，與廠房的外表體型和尺度有關(guān)，可根據(jù)建筑體型查得；—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，根據(jù)所在地區(qū)的地面粗糙程度類別和所求風(fēng)壓z處離地面的高度查得。0.45kN/m01.0z根據(jù)廠房各部分標(biāo)高及B類地面粗糙查表得：柱頂（標(biāo)高12.4m）1.067z檐口（標(biāo)高14.60m）1.129z屋頂（標(biāo)高16.00m）1.17z可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：1.00.81.0670.45kN/m20.384kN/m2 1k zs1z01.00.51.0670.45kN/m20.24kN/m2 2k zs2z0 圖2.2風(fēng)荷載體型系數(shù)則用于排架計算簡圖上的風(fēng)荷載設(shè)計值為：q1.40.384kN/m26m3.23kN/m1q1.40.24kN/m26m2.02kN/m2F[()h()h]B w q s1 s2 z1 s3 s4 z2 z01.4[(0.80.5)1.1292.2m(0.60.5)1.171.4]1.00.45611.59kN2.3.4吊車荷載200/50kN吊車的參數(shù)為：B5.55m，K4.40m，g75kN，Q200kN，F(xiàn) 215kN，F(xiàn) 45kN。根據(jù)B及K，可算得吊車梁支座反力影響線中各pmax pmin輪壓對應(yīng)點的豎向坐標(biāo)值，如圖2.3所示。圖2.3吊車荷載作用下支坐反力影響線吊車豎向荷載 D Fy1.4215(10.8080.2670.075)0.9 max Qpmax i 582.44kNDFy1.445(10.8080.2670.075)0.9 min Qpmin i 121.91kN吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車荷載水平制動力計算公式2.2：1T(Qg)4式中T—每一個輪子作用在軌道上的橫向水平制動力；—橫向水平制動系數(shù)；Q—吊車的額定起重量的重力荷載；g—小車的重力荷載。 1 1T(Qg)0.1(200kN75kN)6.875kN4 4作用于拍架上的吊車橫向的水平荷載設(shè)計值計算公式2.3：TTy max ii式中T—第i個大車輪子的橫向水平制動力；iT—吊車梁傳給柱的最大橫向反力的標(biāo)準(zhǔn)值；maxy—影響線數(shù)值。iTTy1.46.875kN(10.8080.2670.075)20.69kN max ii2.4排架內(nèi)力計算該廠房為一跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行內(nèi)力分析。其柱的剪力分配系數(shù)見表2.3：i表2.3柱剪力分配系數(shù)柱號ulInIuHH303/[1(1/1)]Cn30/lHCEI/11/iiiA、B柱0.109n0.29503102.4800.21010ABcHE0.5AB2.4.1恒荷載作用下排架內(nèi)力分析恒荷載作用下排架的計算簡圖如圖所示，圖中的重力荷載G及力矩M是根據(jù)下圖確定：GG303.5kN 1 1GG51.21kN 3 5AMGe303.5kN0.05m15.175kNm 1 11 MGG eGe1 4A 0 3A3A303.5kN18.24kN0.25m51.21kN0.3m65.07kNm由圖所示排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算式內(nèi)力。柱頂不動支座反力R可根據(jù)表所列的相應(yīng)公式計i算。對于A柱，n0.109，0.295，則112(1)n2.122C1213(11)n 3 12C1.132323311(1)n M M 15.175kNm2.12265.07kNm1.132R1C2C8.21kN()AH1H3 12.9mR8.21kN()B柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖2.4和軸力圖分別見圖2.5。圖2.4荷載作用位置圖圖2.5恒載作用下排架內(nèi)力圖2.4.2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析AB跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖2.6所示。其中Q44.1kN，它在柱頂及變階引起的力1矩為：M44.1kN0.05m2.205kNm；1A M 44.1kN0.25m11.025kNm；2A對于A柱，C2.122，C1.032，則 1 3圖2.6AB跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖 M M 2.205kNm2.12211.025kNm1.132R1AC2AC1.33kN()A H 1 H 3 12.9mR1.33kN()BRRR0kN A B將R反向作用于排架柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用與AB跨時的柱頂剪力：VRVR A A,B B彎矩見彎矩圖2.7，剪力圖2.8圖2.7AB跨作用屋面活荷載時的彎矩圖圖2.8AB跨作用屋面活荷載時的剪力圖2.4.3風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）左吹風(fēng)時計算簡圖如圖2.9所示。對于A柱，n0.109，0.295，由表得：圖2.9排架內(nèi)力圖如圖13[14(1)] C n 0.329 11 18[13(1)]nRqHC3.23kN/m12.9m0.32913.71kN() A 1 11RqHC2.02kN/m12.9m0.3298.57kN() B 2 11RRRF13.71kN8.57kN11.59kN33.87kN() A B W各柱頂剪力分別為：VRR13.71kN0.533.87kN3.225kN() A A AVRR8.57kN0.533.87kN8.365kN() B B B排架內(nèi)力圖如圖2.10所示。圖2.10左吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖如圖（2）右吹風(fēng)時計算簡圖如圖所示。將圖所示A柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi)力符號后可得，如圖2.11所示。圖2.11右吹風(fēng)時的排架內(nèi)力圖2.4.4吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）D作用在A柱max計算簡圖如圖2.12所示。其中吊車豎向荷載D，D在牛腿頂面處引起的力 max min矩為：圖圖2.12maxD作用在A柱時排架內(nèi)力圖582.440.3174.73MDekNmkNm A max3MDe121.91kN0.3m36.57kNmB min3對于A、B柱，C1.090，則3 M 174.73kNmRAC1.13215.33kN()H3 12.9m M 36.57kNmRBC1.1323.210kN()H3 12.9mRRR12.12kN()A B排架各柱頂剪力分別為：VRR15.33kN0.512.12kN9.27kN() A A AVRR3.21kN0.512.12kN9.27kN() B B B排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖2.13和2.14所示。圖2.13D作用在A柱時的排架內(nèi)力圖max圖2.14D作用在A柱時的排架內(nèi)力圖max（2）D作用在B柱max計算簡圖如圖2.15所示。2.15D作用在B柱時的計算簡圖max 其中吊車豎向荷載D ，D 在牛腿頂面處引起的力矩為： max minMDe121.91kN0.3m36.57kNm A min3MDe582.44kN0.3m174.73kNmB max3對于A、B柱，C1.090，則3 M 36.57kNmRAC1.1323.210kN()H3 12.9m M 174.73kNmRBC1.13215.33kN()B H3 12.9mRRR12.12kN()A B排架各柱頂剪力分別為：VRR9.27kN() A A AVRR9.27kN()B B排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖2.16，2.17所示。圖2.16D作用在B柱時的排架內(nèi)力圖max圖2.17D作用在B柱時的排架內(nèi)力圖max（3）T作用于AB跨柱max當(dāng)AB跨作用于吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖2.18所示。圖2.18T作用于AB跨時計算簡圖max對于A、B柱，n0.109，0.295，由表得a(3.8m1.2m)/3.8m0.684，則(2a)(1a)223a3[(23a)] C n 0.60 5 12[13(1)]nRTC20.69kN0.612.414kN() A max5RTC20.69kN0.612.414kN()B max5排架柱頂總反力R為：RRR12.414kN12.414kN24.828kNA B各柱頂剪力為：VRR12.414kN0.90.524.828kN1.24kN() B B BV與V的方向相反。 A B排架各柱的彎矩圖柱底剪力值如圖2.19所示。當(dāng)T方向相反時，彎矩圖max和剪力只改變符號，方向不變。圖2.19T作用于AB跨時排架內(nèi)力圖max2.5內(nèi)力組合以A柱為例。表2.4A柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表屋面荷吊車豎向荷載注：M（單位為kNm），N（單位為kN），V（單位為kN）。表2.5A柱內(nèi)力組合表截面截面maxM及相應(yīng)的N，VminM及相應(yīng)的N，VmaxN及相應(yīng)M、NminN及相應(yīng)M、NⅠ—ⅠM①+0.9[②+④43.47]①+0.9[③+⑤+⑦-77.05①+0.9②18.58①16.023+⑥]注：M（單位為kNm），N（單位為kN），V（單位為kN）。2.6柱的設(shè)計2.6.1設(shè)計資料截面尺寸：上柱400400mm正方形截面下柱I字形截面b=100mm,h=900mmb'b400mm;h'h150mm f f f f材料等級：混凝土：C30，fc14.3N/mm2鋼筋：縱向受力鋼筋為HRB335級鋼筋ff'300N/mm2 y y箍筋.預(yù)埋件和吊鉤為HPB235級鋼筋f210N/mm2y2.6.2柱截面配筋計算(1)由于截面33的彎矩和軸向力設(shè)計值均比截面22的大,故下柱配筋由截面33的最不利組合確定,而上柱配筋由1-1的最不利組合內(nèi)力組合確定.經(jīng)比較,用與上下柱截面配筋計算的最不利組列入2.6內(nèi).(2)確定柱在排架方向的初始偏心距e計算長l及偏心距增大系數(shù)見表2.7所列. i. 0(3)柱在排架平面內(nèi)的配筋計算表見表所列.(4)柱在排架平面外承載力計算上柱N352KN,當(dāng)不考慮吊車荷載時,有:maxl1.2H1.21290015480mm0l/b15480/40038.7查表知,0.33慮到施工方便A下柱A'1520mm2，上柱A'603mm2 s s sN0.9(fAfA'fA)0.90.33(14.3400900300603+3001520)u cc c s cs1718.1KNNmax352KN滿足要求下柱N998KN,當(dāng)考慮吊車荷載時,有:l1.9100mm，II195.381080 1 1A4009002(550600)1902141500mm2Ii1372mmAl/i9100/37224,查表1.00AA'1520mm2s s故N0.9(fA2fA')u cc ys 1.0(14.314150023001520)2935.5KNN998KNmax滿足要求表2.6柱在排架方向的el及i0截截面內(nèi)力組（KN）（KN.m）0()emm()aemm()iemm0()hmmi0()lmm()hmm21-1M43.47123201433651.076004000.961.537N352M-77.05247202673651.076004000.961.288N312MM18.585320733650.7476004000.961.779N3523-3M520.7522305528651.091009001.01.097N998M-460.4847308778651.091009001.01.061N543.8M520.7522305528651.091009001.01.097N998M-460.4847308778651.091009001.01.061N543.8e表中:eM/N;eee;e取20mm和h/30的較大值;0.22.7i,1.0時,1.0; 0 i 0 aa 1 h1 10ll1.150.010,015時,取1.0,考慮吊車荷載l2.0H(上柱),不考慮吊車荷載l1.0H 2 hh 2 0 u 0 l K l c1(0)2,排架結(jié)構(gòu)屬于有側(cè)移結(jié)構(gòu),c1.0,K0.85.m1400e/hh12mi 0表2.7柱在排架內(nèi)的截面配筋計算表中： e,見表2.6；i N N Nx ，bf400114.357201c N N Nx，當(dāng)Nbf400114.357201cN543.8N543.81.061eea；a35.x:上柱 i2s s下柱，當(dāng)Nbhf時，ff1cNbbhfbhf時，x f f1c；ff1c bf1cxNbxhf：上柱xbh0，AAe021c；下柱，當(dāng)2axh時，A,As s s s fha s f y 0 sNebxhxfAA f021c ； 當(dāng)bhxh 時 ，s s fha 0 f y 0 sNebfbhfh0h2fbxh02x1fcAA；上柱或下柱，當(dāng)ss fha y 0 sx2a時，AANe。s s s fha y 0 s2.6.3、柱的裂縫寬度驗算e《規(guī)范》規(guī)定，對00.55的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗算h0 e 247上柱：0 0.6760.55，需進(jìn)行裂縫寬度驗算h 3650e847下柱：0 0.980.55，需進(jìn)行裂縫寬度驗算h8650柱截面柱截面上柱下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值/kMkNm43.47520.72.6.4、柱箍筋配置非抗震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋2.6.5、牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度b400mm,牛腿截面高度h700mm,h665mm02.20A柱牛腿尺寸簡圖牛腿截面高度驗算a15020130mm0取a0 D G 582.4460.24Fmax3 466.2kNvk1.4 1.2 Q G Ffbh 2.01400665 10.5Fhkvk0.5tk0a0.65 0.5 695kNFvk466.2kNh故牛腿截面高度滿要求牛腿配筋計算a15020130mm0，所以牛腿按構(gòu)造配筋A(yù)bh0.002400900720mm2s min選用4B16（A804mm2），水平箍筋選用B8@100s2.6.6、柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計強度后起吊柱插入杯口深度h0.9h0.9900810mm，取850mm1則柱吊裝時總長度為3.8+9.1+0.85=13.75m,計算簡圖如圖2.21A柱吊裝計算簡圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數(shù)，則qq1.51.354.08.1kN/m 1 G1kqq1.51.35(0.41.025)20.25kN/m 2 G2kqq1.51.354.699.5kN/m3 G3k在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為 1 1MqH28.13.8258.8kNm121u2 1 1M8.1(3.80.7)2(20.258.1)0.7285kNm 22 21由MRlql2M0得 B A3233 2 1 M 1 85 Rql29.59.25 34.75kN A233l 2 9.2531MRxqx23 A 23dM令3Rqx0得xR/q34.75/9.53.66m，則dxA3A31M34.753.669.53.66263.6kNm 3 2柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算經(jīng)初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2B16，實際配筋A(yù)1005mm2s表2.9柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算柱截面柱截面上柱下柱()/kMMkNm71.44（52.92）90.98（67.39）'0()/()uyssMfAhakNm57.88<96.4890.18<151.2920/(/)0.87ksksMNmmhA168.1161.31.10.65tkteskf0.4780.29max(1.90.08)/eqskcrstedcmmE0.126<0.20.07<0.2滿足要求2.7、抗風(fēng)柱設(shè)計2.7.1、尺寸確定HHHh3.112.90.8516.85m u l 1截面尺寸上柱bh300mm300mm，下柱bh300mm600mm2.7.2、荷載計算柱自重及截面參數(shù)表2.10柱別柱別截面尺寸/mm自重/kN面積/（5210mm）慣性矩/(9410mm)上柱300×3005.880.90.675下柱300×60054.91.85.4風(fēng)荷載HHH3.112.916m，1.17u l z迎風(fēng)面、背風(fēng)面風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1.00.81.170.450.421kN/m2 1k zs1z01.00.71.170.450.369kN/m22k zs2z0則作用于抗抗風(fēng)柱計算簡圖上的風(fēng)荷載設(shè)計值為q1.40.42174.13kN/m1q1.40.36973.62kN/m2 I0.675109 H 3.62nu0.125,u0.215I 5.4109 H 16.85lC3141n1310.2154(0.12511)0.355118111810.2153(0.12511)3 nRqHC4.13160.35523.46kN 1 1 11RqHC3.62160.35520.56kN 2 2 11風(fēng)荷載作用下彎矩圖如下2.22抗風(fēng)柱內(nèi)力圖2.7.3、抗風(fēng)柱截面設(shè)計（1）正截面承載力計算上柱：53.19kNm,N5.88kN因為構(gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計算xM1fcbx(h02),AA'1fcbxA' s f'(ha') S s f y 0 s y0.55，xh145.75 b 0b 1.014.3300145.75 24.3910614.3300145.75(26572.875)2A2 s 300 300(26535)690.9mm20 h 1.43300故按最小配筋率配筋0.45 0.24 minh 3002650Abh0.24300565407mm2，取4B14，A615mm2 s 0 s下柱：M191kNm,N60.78kN因為構(gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計算xM1fcbx(h02),AA'1fcbxA' s f'(ha') S s f y 0 s y0.55，xh310.75 b 0b 1.014.3300310.75 610.7310614.3300310.75(565155.375)2A25256mm2s 300 300(56535)A2628mm2s選用4B25+2B22，A2724mm2s A 2724 h 1.43300驗算：S1.50%0.450.24，bh300600minh3002650符合要求。（2）斜截面承載力計算上柱 h 265hh265mm,w 4屬厚腹構(gòu)件w 0 b3000.25fbh0.25114.3300265284.2kNV18.55kN cc 00.7fbh0.71.4330026579.58kNV18.55kN t 0故按構(gòu)造配置箍筋 f 1.430.24t0.240.16，取箍筋為A8@150sv,min f 210yv nA 250.3sv10.22，可以sv bs 300150下柱 h 565hh565mm,w 4屬厚腹構(gòu)件w 0 b3000.25fbh0.25114.3300565605.9kNV28.64kN cc 00.7fbh0.71.43300565169.6kNV28.64kN t 0故按構(gòu)造配置箍筋 f 1.430.24t0.240.16，取箍筋為A10@250sv,min f 210yv nA 278.5sv10.21，可以sv bs 3002502.8基礎(chǔ)設(shè)計2.8.1.荷載計算：由柱傳至基頂?shù)暮奢d由內(nèi)力組合表可得荷載設(shè)計值如下： 第一組：M 520.7KNm,N998KN,V54.31KNmax第二組：M 460.4KNm,N543.8KN,V39.3KNmin 第三組：N998KNm,M520.7KN,V54.31KNmax第四組：N543.8KNm,M460.4KN,V39.3KNmin由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂?shù)暮奢d墻重：19KNm30.24m6m14.65m(4.8m1.8m)3.6m292.485KN窗重：0.45KNm2(4.8m1.8m)3.6m10.69KN基礎(chǔ)梁：16.70KN319.87KNwkN距基礎(chǔ)形心的偏心距ew為：ew(240900)2570mmwkN1.2N1.2319.87383.84KN w wkNe383.840.57218.79KNmw52.8.2.基礎(chǔ)尺寸及埋置深度（1）假定基礎(chǔ)高度為850502501150mm則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值為：第一組：M 520.71.1554.31218.79364.36KNmbotN998383.81381.8KN第二組：M 460.41.1539.3218.79927.67KNmbotN543.8383.8927.6KN第三組：M 520.71.1554.31218.79364.36KNmbotN998383.81381.8KN第四組：M 460.61.1539.3-218.79=287KNmbotN543.8+383.84=927.6KN基底尺寸的確定由第二組荷載確定l和b，即： FK 998A 5.98frd(200201.65) a a取l3,b4，Abl4312m2計算基底壓力及驗算地基承載力：Grd201.6512396KNkmA1 1wlb23428m3，符合要求。 6 6驗算其它兩組荷載設(shè)計值作用下的基底壓力： N M N M第一組：Pbotbotrdbotmax A w Aa w201.65 12 8m115.15+33+45.55193.7KN，符合要求。m2mP115.15+33-45.55102.6KN0，mmin2mP115.1533148.15KNf200，符合要求。m m2 a N M N M第三組：Pbotbotrdbotmax A w Aa w201.65 12 8m115.15+33+45.55193.7KN，符合要求。m2mP115.15+33-45.55102.6KN0，mmin2mP115.1533148.15KNf200，符合要求。m m2 a N M N M第四組：Pbotbotrdbot max A w Aa w 927.67 287 201.65 12 8m77.33335.88146KN，符合要求。m2mP77.33335.8874.42KN0，mmin2mP77.333110.3f200KN，符合要求。m m a22.8.3.確定基底的高度前面已初步假定基礎(chǔ)的高度為1150mm,如果采用杯形基礎(chǔ)，按構(gòu)造要求，在各組荷載設(shè)計值作用下的地基最大凈反力m第一組：P 115.15+45.55160.7KN，ms,max2m第二組：P 77.3+35.88=113.2KN，ms,max2m第三組：P 115.15+45.55=160.7KN，ms,max2m第四組：P 77.3+35.88=113.2KN。ms,max2抗沖切計算按第一組荷載設(shè)計值作用下的地基凈反力進(jìn)行計算。驗算基礎(chǔ)高度Lb2HH——表示基礎(chǔ)的有效高度 2 0 0 Lh Lb 2FP AP 1HL2H 1 s,max s,max22 0222 0160.720.451.131.5-0.21.12 210.5KNV0.7fbb2H0H0cos450 u t 2 cos4500.7fbHH t 0 00.71.14501100110010001312.8KNF=210.5KN，滿足要求。12.8.4.基底配筋計算包括沿長邊和短邊兩個方向的配筋計算。沿長邊方向的配筋計算，由前述四組荷設(shè)計值作用下最大地基凈反力的分析可知，應(yīng)按第一組荷載設(shè)計值作用下的地基凈反力進(jìn)行計算。而