現(xiàn)澆梁滿堂紅支架專項施工方案

松花江避暑城東環(huán)路項目松江濕地旅游通道四環(huán)路至呼口大橋段現(xiàn)澆梁滿堂紅支架專項施工方案編制：復核：審批：中鐵十三局集團第四工程有限公司松花江避暑城東環(huán)路項目部二O一三年七月目錄_Toc365255489"1.1基本情況 21。2主要工程量 2HYPERLINK\l”_Toc365255491"1。3編制依據(jù) 2HYPERLINK\l”_Toc365255492"1.4施工重點、難點 3三、施工工藝及方案 5HYPERLINK\l”_Toc365255495"3。1現(xiàn)澆梁支架施工 5HYPERLINK\l”_Toc365255496"1）施工組織 5HYPERLINK\l”_Toc365255497”2）工藝流程圖 54）基礎(chǔ)施工 6HYPERLINK\l”_Toc365255500”5）支架施工 73.2支架結(jié)構(gòu)驗算 83）結(jié)構(gòu)檢算 11HYPERLINK\l”_Toc365255506"四、安全質(zhì)量控制措施 19HYPERLINK\l”_Toc365255507"1、支架搭設(shè)施工質(zhì)量控制措施 19HYPERLINK\l”_Toc365255508”2、雨季施工措施 19HYPERLINK\l”_Toc365255509"3、高空作業(yè)安全保證措施 20HYPERLINK\l”_Toc365255510"4、其他安全措施 20一、工程概況 1。1基本情況松花江避暑城項目工程道路全長8123。634m，南起櫻花路（起點K2+596。366），中心南北路環(huán)島（終點K10+720)。平面坐標采用哈爾濱城市獨立坐標系.松花江避暑城東環(huán)路（松江濕地旅游通道四環(huán)路至呼口大橋段）規(guī)劃紅線寬度60m，采用雙向6車道.K4+338大橋采用變截面預應力混凝土連續(xù)箱梁，橋跨徑組合為40m+65m+40m，橋墩采用直立型實體式墩.橋梁橫向全寬40m，雙向共六車道。橋面橫向分上下分幅布置，兩幅橋凈距5.0m。承臺下設(shè)鉆孔樁基礎(chǔ),樁直徑120cm.K4+338大橋支點梁高3。8m，高跨比1/17.1；跨中梁高2.3m，高跨比1/28。3。梁高采用二次拋物線變化。單幅箱梁頂寬17.5m，底寬9.8m,采用斜腹板單箱雙室斷面，翼緣板懸臂長度3.25m。箱梁頂板厚度28cm，底板厚度45-65cm,中腹板厚度40—65cm。在支點外設(shè)橫隔墻,邊支點處橫隔墻厚度1.2m，中支點處橫隔墻厚度1.8m。箱梁采用雙向預應力設(shè)計,分為縱向預應力和頂板及橫梁的橫向預應力.1。2主要工程量預應力混凝土連續(xù)箱梁跨徑為40+65+40mC50混凝土:5107m3Ⅱ級鋼筋：681.6t；φ15.20鋼絞線：201。4t.1。3編制依據(jù)1）本工程招標文件；2)《松花江避暑城東環(huán)路施工圖設(shè)計》；3）國家及交通部現(xiàn)行的施工規(guī)范、標準和哈爾濱市建委制定的相關(guān)規(guī)范；4）業(yè)主對本工程的工期及質(zhì)量要求；5）我單位的施工技術(shù)、機械設(shè)備水平以及類似工程的施工經(jīng)驗和技術(shù)總結(jié)。1.4施工重點、難點1）地質(zhì)條件較差，基礎(chǔ)處理難度較大;2）澆筑方量大，混凝土質(zhì)量及供應的控制是重點；3)防止高空墜物是安全防護重點;4）施工周期長，鋼筋防銹及模板防污是控制重點。二、施工工期安排K4+338大橋（40+65+40m）支架施工22天2013年8月7日至2013年8月28日基礎(chǔ)施工2天2013年8月7日至2013年8月8日支架架設(shè)10天2013年8月11日至2013年8月20日支架預壓12天2013年8月17日至2013年8月28日現(xiàn)澆梁施工57天2013年8月5日至2013年9月30日模板加工20天2013年8月5日至2013年8月24日底模鋪設(shè)11天2013年8月22日至2013年9月1日鋼筋綁扎14天2013年8月27日至2013年9月9日內(nèi)、外模安裝10天2013年8月30日至2013年9月8日左幅砼澆注3天2013年9月4日至2013年9月6日左幅拆除底模2天2013年9月23日至2013年9月24日右幅砼澆注3天2013年9月10日至2013年9月12日右幅拆除底模2天2013年9月29日至2013年9月30日支架拆除10天2013年9月25日至2013年10月5日三、施工工藝及方案3。1現(xiàn)澆梁支架施工1)施工組織K4+338大橋現(xiàn)澆梁采用滿堂紅碗扣式腳手架施工工藝，支架施工包括支架基礎(chǔ)、支架搭設(shè)、支架預壓、支架拆除等內(nèi)容.滿堂式碗扣支架體系由支架基礎(chǔ)（厚30cm三灰碎石土、20cmC25砼)、Φ48×3mm碗扣立桿、橫桿、斜撐桿、可調(diào)節(jié)頂?shù)淄?長度不得少于60cm)、10cm×10cm木方做橫向分配梁、10cm×10cm木方縱向分配梁模板系統(tǒng)由側(cè)模、底模、芯模、端模等組成。10cm×10cm木方分配梁沿縱橋向布置，直接鋪設(shè)在支架頂部的可調(diào)節(jié)頂托上;上設(shè)10cm×10cm木方作為橫向分配梁，間距為30cm;箱梁底模板、翼緣板模板采用定型大塊竹膠模板,直接固定在橫向分配梁上；其中翼緣板標高采用調(diào)整頂托高度來實現(xiàn)；側(cè)、內(nèi)模板為整體定型制作木模板，分節(jié)分段進行吊裝，側(cè)模直接安裝橫向分配梁中,與底模、翼緣板模板相連,內(nèi)模支撐于底模。2）工藝流程圖原地面壓實碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗沉降觀測預壓試驗原地面壓實碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗沉降觀測預壓試驗原地面壓實碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗沉降觀測預壓試驗原地面壓實碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗沉降觀測預壓試驗原地面壓實碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗沉降觀測預壓試驗原地面壓實碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗沉降觀測預壓試驗原地面壓實碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗沉降觀測預壓試驗原地面壓實碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗沉降觀測預壓試驗3）結(jié)構(gòu)型式4)基礎(chǔ)施工支架基礎(chǔ)范圍為支架周邊各增加1。5m，采用三灰碎石土基礎(chǔ)與C25混凝土基礎(chǔ)。三灰碎石土采用商品料,施工前對支架范圍采用壓路機靜壓1~2遍,不能出現(xiàn)局部反彈點。三灰碎石土一層成型，推土機平整，25T壓路機壓實3～4遍。壓實后表面灑水,覆蓋塑料膜進行養(yǎng)護7天.派專人進行灑水養(yǎng)護，始終保證碎石土表面濕潤.C25砼基礎(chǔ)采用商品料，測量控制標高，自橋梁中心線向左右兩側(cè)設(shè)流水坡，坡高控制在15cm；采用汽車泵送混凝土進行施工，混凝土同步進行振搗,表面壓光處理；混凝土專人灑水養(yǎng)護，時間不得小于7天。5）支架施工支架立桿布置縱向間距均為60cm，橫向間距箱梁底板范圍采用60cm,翼緣板范圍采用90cm；底頂托調(diào)整高度控制在30cm以內(nèi)；橫桿底部第一層與第二層步距為60cm,第二層與第三層及以上步距為120cm，同時所有單根立桿頂部均設(shè)橫桿連接；斜桿分水平斜桿、縱橫方向斜桿；水平斜桿設(shè)于支架底部及頂部各一層；縱方向斜桿共設(shè)5道在支架兩側(cè)各設(shè)1處,支架中間位置設(shè)3道，分別處于梁中心、底板兩側(cè)邊緣位置；橫方向斜桿除支架兩側(cè)各設(shè)1道,其余按間距6m進行設(shè)置。嚴格按施工圖紙進行支架定點安裝，掛線定位。頂?shù)淄幸笊烊脘摴軆?nèi)不得小于15cm。對所有鋼管、扣件進行相應檢測，合格后方可用于本工程。加固扣件均采用扭力扳手進行校緊，確保不存在松動或未達到要求的加固扣件。同時對扭力扳手進行相應的檢測，合格后用于施工檢查。6）支架預壓支架須進行預壓,預壓重量為箱梁重量的1.1倍，具體預壓方案見附后。初步施工流程為：混凝土基礎(chǔ)施工→滿堂紅支架搭設(shè)→支架基礎(chǔ)和支架的預壓；在支架搭完成后，開始鋪設(shè)底模，底模采用δ12竹膠板。底模鋪設(shè)完成后，進行支架整體預壓。支架預壓的目的一方面是為了消除支架的非彈性變形；另一方面是為支架計算的彈性變形提供實踐依據(jù),為預拱度的設(shè)置提供參與，以保證梁體整體線形。壓載總重按照設(shè)計要求為主梁自重的110%進行設(shè)置，加載方式采用砂袋三跨整體加重，加載過程分為三級加載，順序按照50%—75％-100%-110%進行。每級持荷時間不小于30min，最后一級為1h，穩(wěn)定時間為48h。分別測定各級荷載下支架的變形值，并根據(jù)測試結(jié)果預拱度。變形觀測點的設(shè)置原則：橫橋向布置5點（其中底板3點、翼緣板兩側(cè)各2點），縱橋向從墩中心向跨中心方向布置按點與點間距3m、3m、3m、4m、5m、7m、7。5m。具體布置如下圖所示。3。2支架結(jié)構(gòu)驗算1）結(jié)構(gòu)說明采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設(shè),使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)10×10cm方木；縱向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，其中橫向方木間距不大于0.3m（凈間距0。2m）。模板宜用厚1。2cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板,橫板邊角宜用4cm厚木板進行加強,防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀.支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每6.0m設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設(shè)5道。支架底部、頂部各設(shè)一道水平斜撐。橫桿底部第一層與第二層步距為60cm，第二層與第三層及以上步距為120cm，同時所有單根立桿頂部均設(shè)橫桿連接。2）荷載計算本計算書以現(xiàn)澆梁40m+65m+40m變截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱兩室)為例,對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。A荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：⑴q1—-箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3.⑵q2——箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載,按均布荷載計算，經(jīng)計算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。⑶q3-—施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1。0kPa。⑷q4——振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2。0kPa，對側(cè)板取4。0kPa.⑸q5-—新澆混凝土對側(cè)模的壓力。⑹q6-—傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。⑺q7-—支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示:滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值（kPa）60cm×60cm×120cm3.3860cm×90cm×120cm2.21B荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺側(cè)模計算⑸＋⑹⑸C荷載計算⑴箱梁自重—-q1計算根據(jù)K4+338大橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，我們?nèi)∠淞航諅?cè)斷面，其結(jié)構(gòu)混凝土量最大，代表進行箱梁自重計算,并對截面下的支架體系進行檢算，先進行自重計算。根據(jù)橫斷面圖,則:q1＝=＝取1.2的安全系數(shù),則q1＝50。29×1.2＝60。35kPa注:B-—箱梁底寬,取9.0m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。⑵新澆混凝土對側(cè)模的壓力—-q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制,砼入模溫度T=28℃控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1。2當V/T=1。2/28=0.043＞0.035h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=3）結(jié)構(gòu)檢算（1）扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣,同屬于桿式結(jié)構(gòu),以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20％以上,甚至超過35%）.本工程現(xiàn)澆箱梁支架按φ48×3.5mm碗扣架進行立桿內(nèi)力計算,采用60×60×120cm的布置結(jié)構(gòu),如圖:①、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為[N]＝30kN（參見公路橋涵施工手冊中表13－5）。立桿實際承受的荷載為：N=1。2（NG1K+NG2K）+0。85×1.4ΣNQK（組合風荷載時）NG1K—支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K—構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力ΣNQK—施工荷載標準值；于是,有：NG1K=0.6×0。6×q1=0。6×0。6×60.35=21.72KNNG2K=0.6×0。6×q2=0.6×0.6×1.0=0。36KNΣNQK=0。6×0。6×（q3+q4+q7）=0。36×（1。0+2.0+3.38）=2。296KN則：N=1。2（NG1K+NG2K）+0.85×1。4ΣNQK=1.2×（21.72+0。36)+0。85×1。4×2.296=29。2KN＜［N］＝30kN，強度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+MW/W≤fN-鋼管所受的垂直荷載,N=1。2（NG1K+NG2K）+0。85×1.4ΣNQK（組合風荷載時）,同前計算所得；f—鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》表5.1。6得。A-φ48mm×3。5㎜鋼管的截面積A＝489mm2。Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比λ查表即可求得Φ。i-截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄B得i＝15。8㎜。長細比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m.于是，λ＝L/i＝75.9，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得Φ＝0。75。MW—計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0。85×1.4×WK×La×h2/10WK=0。7uz×us×w0uz-風壓高度變化系數(shù),參考〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表7。2.1得uz=1.38us—風荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表6。3。1第36項得:us=1。2w0—基本風壓,查〈<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>〉附表D.4w0=0。8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0。7×1。38×1.2×0.8=0。927KNLa—立桿縱距0.6m;h—立桿步距1。2m，故：MW=0.85×1。4×WK×La×h2/10=0。0953KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范>〉附表B得W=5.08則,N/ΦA(chǔ)+MW/W＝29.2＊103/（0.75*489）+0。0953＊106/(5。08*103）＝92。3KN/mm2≤f＝205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。（2）滿堂支架整體抗傾覆依據(jù)《公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊》第9。2。3要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1。3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y*Ni/ΣMw采用最危險截面（主跨65m）驗算支架抗傾覆能力：箱梁寬度17。5m，長65m采用60×60×120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向28排；支架縱向105排；高度4m(平均）；頂托TC60共需要54*89=2940個；立桿需要28*105＊4=11760m;縱向橫桿需要65*4/1.2＊28=6066m；橫向橫桿需要17。5＊4/1.2＊105=6125m;故：鋼管總重（11760+6066+6125）＊3.84=91.97t;頂托TC60總重為：2940＊7.2=21.17t；故Ni=91.97*9。8+21。17＊9.8=1108.77KN;穩(wěn)定力矩=y*Ni=8。75*1108.77=9701。7KN。m依據(jù)以上對風荷載計算WK=0.7uz×us×w0=0。7×1.38×1。2×0.8=0。927KN/m2跨中65m共受力為：q=0。927*4*65=241KN;傾覆力矩=q＊2=241*2=482KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=9701。7/482=20.1〉1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求（3)箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按L＝60cm進行受力計算，實際布置跨距均不超過上述值.如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）,木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。按相同截面處3m范圍進行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60cm進行驗算。①方木間距計算q＝（q1+q2+q3+q4)×B＝(60.35+1.0+2.5+2）×3=197.55kN/mM＝（1/8）qL2=(1/8）×197.55×0.62＝8.89kN·mW=（bh2）/6=(0。1×0.12）/6=0。000167m3則：n=M/（W×［δw］）=8。89/（0。000167×11000×0。9)=5。34（取整數(shù)n＝6根）d＝B/(n-1）=3/5=0。6m注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.6m均可滿足要求,實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m,則n＝3/0。3＝10.②每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3）/12=(0.1×0。13)/12=8。33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384）×［(qL4）/(EI)］=（5/384)×［(197。55×0。64）/（12×9×106×8.33×10-6×0.9)]=4.12×10—4m＜l/400=0.6/400=1。5×10-3m（撓度滿足要求）③每根方木抗剪計算δτ＝(1/2）（qL）/（nA)=（1/2)×（197.55×0。6)/(12×0。1×0.1×0.9)=0.548MPa＜[δτ］=1.7MPa符合要求。（4)扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向采用10×10cm方木,方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L＝60cm（橫向間隔l＝60cm布置）進行驗算，如下圖布置,將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全)。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算,實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用.①方木抗彎計算（3m范圍）p=lq/n＝l（q1+q2+q3+q4)×B/n＝0。6×（60.35+1。0+2。5+2)×3/75=1。58kNMmax＝（a1+a2）p＝（0.45+0。15）×1。58=0。95kN·mW=（bh2)/6=(0。10×0。102）/6=1。6×10—4m3δ=Mmax/W=0。95/（1。6×10—4)=5。94MPa＜0.9［δw]＝9。9MPa（符合要求)注:0。9為方木的不均勻折減系數(shù).②方木抗剪計算Vmax=3p/2=(3×1。58)/2=2.37kNδτ＝（3/2)Vmax/A=(3/2）×2.37/(0。1×0。1）=0.36MPa＜［δτ］×0。9=1.7×0。9=1.53MPa符合要求。③每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3）/12=(0。1×0.13）/12=0。83×10-5m4則方木最大撓度:fmax==1.409×10—4＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m故撓度滿足要求（5）立桿底座和地基承載力計算：立桿承受荷載計算最大荷載箱梁3m范圍部位，間距為60×60cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7）＝0.6×0。6×(60.35+1.0+1.0+2。0+3.38）=24。38kN立桿底托驗算:N≤Rd底托承載力(抗壓)設(shè)計值,一般取Rd=40KN;得：32.4KN＜40KN立桿底托符合要求。⑵立桿地基承載力驗算將原地面整平，并采用重型壓路機碾壓密實(壓實度≥90%），達到要求后，再填筑30cm的三灰碎石土，一層填筑,碾壓，使壓實度達到94％以上后，根據(jù)經(jīng)驗及試驗,要求地基承載力達到[fk］=220KPa.地基承載力達到[fk］=200~250Kpa（參考《建筑施工計算手冊》.立桿地基承載力驗算：≤K·k式中:N——為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad——為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：,底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求.底托坐落在20cm砼層上,按照力傳遞面積計算:K調(diào)整系數(shù);混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1。0按照最不利荷載考慮：=≤K·［k］=1.0×200KPa將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)，按照間距60×60cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為：F＝a×b×q＝a×b×（q1+q2+q3+q4+q7）＝1.0×1.0×（60。35+1。0+1.0+2.0+3。38)=67.73kN則,F＝67.73kpa＜［k]=1。0×200Kpa經(jīng)過地基處理后,可以滿足要求.（6）支架變形支架變形量值F的計算F＝f1＋f2＋f3＋f4①f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為24.38KN，φ48mm×3。5㎜鋼管的截面積為489mm2。于是f1=б＊L/Eб＝24.38÷489×103＝49.85N/mm2，則f1＝49.85×10÷(2.06×105）＝2.41mm.②f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮δ1和方木對方木壓縮δ2兩部分，分別取經(jīng)驗值為2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。③f3為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時采用三灰碎石、混凝土鋪裝為剛性基礎(chǔ)暫列為4mm（施工時以實測為準）.④f4為地基的彈性變形地基的彈性變形f4按公式f4＝σ/EP，式中σ為地基所受荷載,EP為處理后地基土的壓縮模量6.2取設(shè)計參數(shù)建議值。f4＝σ/EP＝49。85÷6.2＝8。04mm.故支架變形量值F為F＝f1＋f2＋f3＋f4=2。41+5+4+8.04=19。45㎜四、安全質(zhì)量控制措施1、支架搭設(shè)施工質(zhì)量控制措施支架搭設(shè)過程中按設(shè)計間距和步距進行。底層縱、橫向水平桿掃力桿距地面的高度不大于35cm；立桿上端包括可調(diào)螺桿伸出頂層水平桿長度不大于70cm。剪刀撐的斜桿與地面夾角控制在45～60度之間,斜桿每步與立桿扣接.支架具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性,能承受施工過程中所產(chǎn)生的各種荷載。支架構(gòu)造簡單、合理，結(jié)構(gòu)受力明確，安裝、拆除方便。支架在安裝完成后，對其平面位置、頂部高程、節(jié)點連接及縱、橫向穩(wěn)定性進行全面檢查，符合要求后，方可進行下一工序。支架穩(wěn)定、堅固，能抵抗在施工過程中可能發(fā)生的振動和偶然撞擊.預拱度值根據(jù)預壓值進行相應的調(diào)整,消除因地基變形、支架變形等方面影響.支架拆除應遵循后支先拆、先支后拆的原則順序進行；箱梁側(cè)模應在預應力鋼束張拉前拆除；底模及支架應在結(jié)構(gòu)建立預應力后方可拆除。拆除支架時，不得損傷混凝土結(jié)構(gòu)。各連接件連接牢固.安全員現(xiàn)場值班到位、制度管控。施工人員“三寶”齊全，不佩戴安全防護設(shè)施，不得進入工地。有恐高癥、高血壓等高危人群不得從事高空作業(yè)。現(xiàn)場接電嚴格按臨時用電規(guī)程作業(yè)。2、雨季施工措施對于混凝土的雨季施工，為保證混凝土的質(zhì)量，混凝土開盤前根據(jù)混凝土含水率調(diào)整施工