北京框剪商業(yè)辦公樓工程地下室模板施工方案

一、編制依據(jù)1、施工圖紙及及施工組織設(shè)設(shè)計圖紙名稱圖冊號出圖日期中航資本大廈建建筑筑圖紙建施-971882-11/12014-066中航資本大廈結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)圖紙結(jié)施-971882-11/12014-066《中航資本大廈廈施施工組織設(shè)設(shè)計計》/2014-1112、主要規(guī)范規(guī)規(guī)程序號名稱編號1本工程的建筑、結(jié)結(jié)構(gòu)、人防、設(shè)設(shè)備、電氣等等各專業(yè)的施施工設(shè)計圖紙紙2朝陽區(qū)崔各莊鄉(xiāng)鄉(xiāng)大大望京村2號地項目施施工組織設(shè)設(shè)計計3《建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)規(guī)范》GB500099--201224《建筑抗震設(shè)計計規(guī)規(guī)范》GB500111--201005《建筑地基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GB500077--201006《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計計規(guī)范》GB500100--201007《混凝土結(jié)構(gòu)工工程程施工及驗驗收收規(guī)范》GB502044--2002（2011版）8《高層建筑混凝凝土土結(jié)構(gòu)技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ3-2001109《鋼管腳手架、模模板支架安全全選用技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ74-22000310《建筑施工扣件件式式鋼管腳手手架架安全技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJ130--2201111《建筑施工模板板安安全技術(shù)規(guī)規(guī)范范》JGJ162--2200812《建筑施工碗扣扣式式鋼管腳手手架架安全技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJ166--2200813《建筑施工高處處作作業(yè)安全技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ80-991114《建筑施工安全全檢檢查標準》JGJ59-22001115《建筑機械使用用安安全技術(shù)規(guī)規(guī)程程》JGJ33-22001216《施工現(xiàn)場臨時時用用電安全技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ46-220012二、工程概況1、項目基本情情況序號項目內(nèi)容1工程名稱626-1#商商業(yè)業(yè)辦公樓等3項及地下車車庫2工程地址3建設(shè)單位4設(shè)計單位5監(jiān)理單位6質(zhì)量監(jiān)督單位7施工單位2、建筑概況特特征表建筑面積地上91482㎡建筑層高非核心筒：-55FF~-1F分別為3.85m、3.7m、3.65m、3.8m、5.95mm核心筒：-5FF~~-1F分別為5.6m、3.3m、2.3m、3.8m、5.95mm地下43900㎡建筑層數(shù)地上43層建筑高度地上220m地下5層地下室埋深20.9m抗震設(shè)防烈度8度防水等級地下室I級建筑分類一類高層超高層建筑屋面I級建筑耐火等級一級耐久年限50年建筑結(jié)構(gòu)安全等等級級二級建筑抗震設(shè)防類類別別標準設(shè)防類(丙丙類類)建筑高程設(shè)計標高相當于于絕絕對高程35.800m建筑使用性質(zhì)本項目為5A甲甲級級寫字樓，配配配套商業(yè)；220m超高層建筑筑；工程建建設(shè)設(shè)符合國家家綠綠色建筑二二星星設(shè)計、運運營營和美國LEED--CS金級認證要要求。3、結(jié)構(gòu)概況特特征表鋼筋混凝土框架架--剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)，部分為為鋼鋼與混凝土土組組合結(jié)構(gòu)地基基礎(chǔ)形式高層塔樓下采用用灌灌注樁筏板板基基礎(chǔ)；裙房房及及純地下室室下下采用筏板板基基礎(chǔ)，天然然地地基，采用用的的抗浮措施施為為抗浮錨桿桿結(jié)構(gòu)斷面尺寸（mmm）外墻厚度(mmm))600、5000、400、350內(nèi)墻厚度1000、90000、400、350、300、200方柱斷面900×6000、800×6600、800×8800、1720×60000、1300××600、1000××600、1000×60000、700×7700、1200××600、1000×100000、300×3300、900×8800、800×5000、500×5500、600×3300圓柱斷面GGKZ1：ΦΦ11600單層15根GGKZ2：ΦΦ11700單層7根梁斷面KL:500××7700、500×5550、300×11100、400×6000、300×6600、300×5500、400×5500、200×5500、200×6600、500×7750、1100××600、500×7750、1100××600、500×5500、600×9900、600×5550、600×8800、1100××850、400×5550、500×8800、700×7700、600×7700、400×7700、200×4400、1100××900、1100××500、500×6600、800×11000、600×11200、600×11400、400×11900、500×11000、600×11000、300×11500L:300×77000、200×4400、300×6600、200×5500、300×5500、500×5500、400×7700、400×6600、300×5500、800×8850、600×7700、200×4400、1100××900、600×4400、200×11100、500×7700、400×11000、400×11700、400×11400、400×11100、400×11900樓板厚度400、3500、300、250、220、200、180、150、130、120樓梯結(jié)構(gòu)形式板式樓梯混凝土墊層C15地下室外墻C30（P100、P8、P6）基礎(chǔ)底板、集水水坑坑C30（P100）、C40（P10）地下室內(nèi)隔墻C30人防頂梁板、有有覆覆土梁板、水水水池構(gòu)件C30（P6）±0.000梁梁板板C35（室外PP66）框架梁、次梁、樓樓板、樓梯C30過梁、構(gòu)造柱及及其其他混凝土土構(gòu)構(gòu)件C20鋼筋砼抗震等級級D1框架、核心筒、剪剪力墻、鋼筋筋特一級D2框架、核心筒、剪剪力墻、鋼筋筋一級D3框架、核心筒、剪剪力墻、鋼筋筋二級D4、D5框架、核心筒、剪剪力墻、鋼筋筋三級鋼筋接頭形式焊接或綁扎搭接接d＜16mm機械連接d≥16mm鋼筋規(guī)格HPB300級級熱熱軋鋼筋、HRB4000級熱軋鋼筋筋6，8，10，12，14，16，18，20，22，25，28，36型鋼、鋼板Q345GJBB、Q345GGJBZ1155(40≤t≤60)、Q345B、Q235BB保護層厚度構(gòu)件名稱環(huán)境類別保護層最小厚度度基礎(chǔ)底板底部((頂頂部)二b（二a)40(20)基礎(chǔ)梁底部(頂頂部部）二b（二a)40(25)地下室外墻外側(cè)側(cè)有有防水層(內(nèi)側(cè))二b（二a)25(20)水池、游泳池、集集水坑迎水面面(背水面)二b（二a)25(20)地下室頂板有上上部部結(jié)構(gòu)(無上部結(jié)構(gòu))一(二b)15(25)地下室頂梁有上上部部結(jié)構(gòu)(無上部結(jié)構(gòu))一(二b)20(35)柱室內(nèi)(地下土土中中）一20板（衛(wèi)生間內(nèi)）一（二a）15（20）人防地下室外墻墻外外側(cè)有防水水層層(內(nèi)側(cè))二b(一)30(20)人防地下室內(nèi)墻墻一20人防地下室內(nèi)的的梁梁、柱一30三、施工現(xiàn)場平平面布置圖四、地下室模板板選型（一）根據(jù)本工工程結(jié)構(gòu)質(zhì)量量目標以及工工期、結(jié)構(gòu)形形式等相關(guān)要要求，在進行行本工程模板板體系設(shè)計時時，綜合考慮慮了結(jié)構(gòu)形式、工工期、質(zhì)量等等方面的因素素，確定模板板選型如下：：序號結(jié)構(gòu)部位設(shè)計參數(shù)模板體系1地下核心筒外墻墻（包包括X2軸內(nèi)墻）400、5000、700、1000大鋼模，滿配一一層層，板高3920mmm2地下室外墻600、5000、400、350利用核心筒內(nèi)墻墻大大鋼模板，流流流水施工，不不不增加新模模板板，不足部部分分采用散拼拼木木模補充。3核心筒內(nèi)墻支撐撐體體系設(shè)計（除除除X2軸）900、4000、350、300、20018mm厚多層層板板模板4地下室內(nèi)墻600、4000、350、300、20015mm厚多層層板板模板5矩形柱1720×60000、300×3300、600×330015mm厚多層層板板模板1300×60000、1200××600、1000××600、1000××1000、900×8800、900×6600、800×8800、800×6600、800×5500、700×7700、500×5500可調(diào)截面鋼模，11300×11000→900×9900→800×8800→700×7700→600×6600→500×5500。6圓形柱GGKZ1：ΦΦ11600單層15根GGKZ2：ΦΦ11700單層7根定型圓柱木模7梁、板KL:500××7700、500×5550、300×11100、400×6000、300×6600、300×5500、400×5500、200×5500、200×6600、500×7750、1100××600、500×7750、1100××600、500×5500、600×9900、600×5550、600×8800、1100××850、400×5550、500×8800、700×7700、600×7700、400×7700、200×4400、1100××900、1100××500、500×6600、800×11000L:300×77000、200×4400、300×6600、200×5500、300×5500、500×5000、400×7700、400×6600、300×5500、800×8850、600×7700、200×4400、1100××900、600×4400、200×11100、500×7700GGL：5000××500板厚：400、3350、300、250、220、200、180、150、130、12015mm多層板板，承承插腳手架架，鋼鋼木龍骨，流流流水施工（根根根據(jù)實際情情況況915×11830的模板與1220××2440的模板交叉叉使用）。8樓梯15mm厚多層層板板模板9后澆帶后澆帶及施工縫縫采采用木模板板結(jié)結(jié)合快易收收口口網(wǎng)，鋼管管支支撐架。五、模板工程主主要施工方法法及措施1、梁、板模板板施工1.1地下室梁梁、板模板類類型及支撐體體系選型根據(jù)圖紙設(shè)計的的構(gòu)件尺寸及及工程實際情情況，地下室室梁、板模板板類型及支撐撐體系選型見見下表：序號部位模板支撐體系1頂板﹙層高＜88.0m，板板厚＜350mm﹚15mm厚覆膜膜多多層板，次次龍龍骨采用50×1000木方，間距200mm；主龍骨為為承插型鍵鍵槽槽式鋼管腳腳手手架加強橫橫桿桿。板底支撐架體采采用用承插型鍵鍵槽槽式鋼管支支撐撐體系，腳腳手手架橫桿及及立立桿規(guī)格φ48*3..0鋼管，立桿桿的縱距b==1.2m，立桿的橫橫距l(xiāng)=1.2m，立桿的步步距h=1..5m，掃地橫桿桿距地300mm。立桿頂部設(shè)置錐錐托托頂桿調(diào)節(jié)節(jié)高高度，模板板支支撐主龍骨骨采采用支撐體體系系頂部橫向向加加強鋼管。2梁﹙層高＜8..0m，梁梁高＜850mm﹚15mm厚覆膜膜多多層板梁側(cè)模板采用1155mm厚覆膜多層層板，梁側(cè)側(cè)采采用50mm××100mmmm方木背豎楞楞間距300mm，豎楞上背背雙鋼管做做主主龍骨,間距600mm，φ16對拉螺栓一一道。梁底底模模板采用15mm厚覆膜多層層板，梁底底次次龍骨采用50×1000木方，間距200mm，梁底主龍龍骨采用Ф48*3..0鋼管，沿梁梁跨度方向向間間距1200mmm，與板支撐撐縱向立桿桿重重合部位采采用用雙扣件與與兩兩側(cè)立桿擰擰緊緊。梁底寬度中心增增加加一道承重重立立桿，沿梁梁跨跨度方向間間距距1200mmm，步距1200mmm。備注15mm厚覆膜膜多多層板規(guī)格格均均為1220×2440mmm。1.2地下室頂頂板后澆帶獨獨立模板體系系后澆帶采用快易易收收口網(wǎng)做模模板板，100mmm×10000mm木方做背楞楞，短木方方對對撐。設(shè)獨立立腳手架支支撐撐，與兩邊邊的的滿堂腳手手架架使用小橫橫桿桿相連。拆拆模模時將兩邊邊腳腳手架拆除除，保保留獨立腳腳手手架支撐。詳詳詳見下圖：：2、樓梯模板施施工樓梯底板模板采采用18mm厚覆膜多層板板，側(cè)模及踏踏步立板模采采用50mm厚木板和18mm多層板拼制制，板面刨光光。底模橫向向配制50×1000木方做次龍龍骨，間距250mm，縱向布置置主龍骨100×1100木方，間距900mm，支撐采用用碗扣架加U型可調(diào)托，并并在樓梯背面面加木塊防滑滑條，以防斜斜撐滑動。2.1工藝流程程放樣、彈線→支支搭樓梯底模?！{(diào)整標高→綁樓梯鋼筋→支搭踏步立立面模板→預檢2.2安裝方法法2.2.1樓梯梯模板施工前前應根據(jù)實際際層高放樣，先先支設(shè)平臺模模板，再支設(shè)設(shè)樓梯底模板板，然后支設(shè)設(shè)樓梯外梆側(cè)側(cè)模，外梆側(cè)側(cè)模應先在其其內(nèi)側(cè)彈出樓樓梯底板厚度度線，側(cè)板位位置線，釘好好固定踏步側(cè)側(cè)模的檔板，在在現(xiàn)場裝釘側(cè)側(cè)板。樓梯模模板及支模形形式如下圖：：樓梯模板支模形形式圖HYPERLINK\l""附件一、頂板模模板（支撐高高度為5.65m，板厚300mm）模板支撐撐計算書1、頂板模板支支架計書：取最不利情況地地下一層頂板板進行模板支支架計算，層層高5.95m，板厚300mm，模板支架架搭設(shè)高度為為5.95--0.3=55.65m。1.1計算依據(jù)據(jù)：依據(jù)《建筑施工工碗扣式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2002）、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2002）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）等編制。2、參數(shù)信息：：模板支架搭設(shè)高高度為5.65米，搭設(shè)尺尺寸為：立桿桿的縱距b==1.20米米，立桿的橫橫距l(xiāng)=1..20米，立立桿的步距hh=1.500米。梁頂托采用木方方:100×100。圖1樓板支撐架架立面簡圖圖2樓板支撐架架荷載計算單單元采用的鋼管類型型為48×3.0。3、模板面板計計算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板按照三三跨連續(xù)梁計計算。使用模板類型為為：膠合板。靜荷載標準值qq1=25..000×0.3000×1.2000+0.3550×1.2000=9.4220kN/mm活荷載標準值qq2=(2..000+22.500))×1.2000=5.4000kN/mm面板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面抵抗矩W和截面慣性性矩I分別為:W=120.000×1.50×1.50//6=45..00cm33；I=120.000×1.50×1.50×1.50//12=333.75cmm4；3.1抗彎強度度計算f1=M/W<<f其中f1——面面板的抗彎強強度計算值((N/mm2)；M——面板的最最大彎距(N.mm))；W——面板的凈凈截面抵抗矩矩；f——面板的抗抗彎強度設(shè)計計值，取155.00N//mm2；M=0.1000q1l2+0.1117q2l2=0.1000×1.2×9.4200×0.20002+0.1117×1.4×5.4000×0.20002經(jīng)計算得到面板板抗彎強度計計算值f1=0.0881×1000×1000//450000=1.8000N/mmm2面板的抗彎強度度驗算f1<f,滿足要要求!3.2抗剪計算算T1=3Q/22bh<T其中最大剪力QQ=0.6000q1l+0.6617q2l=0.6600×1.2×9.4200×0.2000+0.6117×1.4×5.4000×0.2000=2.2889kN截面抗剪強度計計算值T1=3×2289..4/(2××1200..000×15.0000)=0..191N//mm2截面抗剪強度設(shè)設(shè)計值T=11.40N//mm2抗剪強度驗算TT1<T，滿足要要求!3.3撓度計算算v=0.6777ql4/100EEI<[v]]=l/2550面板最大撓度計計算值v=00.677××9.4200×2004/(1000×6000×3375000)=0..050mmm面板的最大撓度度小于2000.0/2550,滿足要要求!4、支撐方木的的計算方木按照均布荷荷載下連續(xù)梁梁計算。4.1荷載的計計算4.1．1鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：q11=25..000×0.3000×0.2000=1.5000kN/mm4.1．1模板板的自重線荷荷載(kN/m))：q12=0.3350×0.2000=0.0770kN/mm4.1．1活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振搗混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活活荷載標準值值q2=(2.5500+2..000)××0.2000=0.9000kN/mm靜荷載q1=11.2×1.5000+1.2××0.0700=1.8884kN/mm活荷載q2=11.4×0.9000=1.2660kN/mm4.2方木的計計算按照三跨連續(xù)梁梁計算，最大大彎矩和最大大剪力考慮活活荷載在梁上上最不利的布布置，計算公公式如下:均布荷載q=11.884++1.2600=3.1444kN/mm最大彎矩M=00.100qql2=0.1000×3.1444×1.20×最大剪力Q=00.600qql=0.6600×3.1444×1.2000=2.2664kN最大支座力N==1.1000ql=1..100×3.1444×1.2000=4.1550kN方木的截面力學學參數(shù)為本算例中，截面面抵抗矩W和截面慣性性矩I分別為:W=5.00××10.000×10.000/6=833.33cmm3；I=5.00××10.000×10.000×10.000/12=4416.677cm4；4.2．1方木木抗彎強度計計算抗彎計算強度ff=M/W==0.4533×106/833333.3=55.44N//mm2方木的抗彎計算算強度≤13.0NN/mm2,滿足要求!4.2．2方木木抗剪計算最大剪力的計算算公式如下::Q=0.6000ql=22264N截面抗剪強度必必須滿足:T1=3Q/22bh<T截面抗剪強度計計算值T1=3×2264//(2×50×100)==0.6799N/mm22截面抗剪強度設(shè)設(shè)計值T=11.70N//mm2方木的抗剪計算算強度≤1.7N//mm2,滿足要求!4.2．3方木木撓度計算qk=1.5770kN/mm最大變形v=00.677qqkl4/100EEI=0.6677×1.5700×1200..004/(1000×9000..00×41666666.677)=0.5588mm方木的最大撓度度小于12000.00//250,滿滿足要求!5、托梁的計算算見附錄托梁有限限元計算。6、模板支架荷荷載標準值((立桿軸力)作用于模板支架架的荷載包括括靜荷載、活活荷載和風荷荷載。6.1靜荷載標標準值包括以以下內(nèi)容：(1)腳手架鋼鋼管的自重((kN)：鋼管的自重計算算參照《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范(JGJ1330-20001》附錄A雙排架自重重標準值，取取0.11660kN/mmNG1=0.11160×5.6500=0.6555kN(2)模板的自自重(kN)：NG2=0.3350×1.2000×1.2000=0.5004kN(3)鋼筋混凝凝土樓板自重重(kN)：NG3=25..000×0.3000×1.2000×1.2000=10.8800kN經(jīng)計算得到，靜靜荷載標準值值NG=NG1+NG2+NG3=11..959kNN。6.2活荷載為為施工荷載標標準值與振搗搗混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載。計算支架立柱及及其他支撐結(jié)結(jié)構(gòu)時,均布荷載取取0.00kkN/m2經(jīng)計算得到，活活荷載標準值值NQ=(2.5500+2..000+00.000))×1.2000×1.2000=6.4880kN6.3不考慮風風荷載時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算公式N=1.2NGG+1.4NNQ=23.4423kN7、立桿的穩(wěn)定定性計算模板支架高度大大于5m時，應按按高度調(diào)整系系數(shù)調(diào)降強度度設(shè)計值:Kh=1/(11+0.0005(H-55))其中H:模板支支架高度，立立桿底座下皮皮至頂托上皮皮（或模板底底水平桿上皮皮），以米計計，但無量綱綱。經(jīng)計算得到:KKh=0.9997調(diào)降后鋼管立桿桿抗壓強度設(shè)設(shè)計值為f1=KH×f=0.9997×205=2204N/mmm2依據(jù)《建筑施工工碗扣式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-2008計算7.1不考慮風風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式（規(guī)范JGJ1166-20008，公式式）其中N——立桿桿的軸心壓力力設(shè)計值，按按照下面公式式計算：（規(guī)范JGJ1166-20008，公式式）lx——縱向間間距，lx=1.200mlx——橫向間間距，ly=1.200mN——不考慮風風荷載時，立立桿的軸心壓壓力最大值N=1.2×111.9599+1.4××6.4800=23.4423kN——軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù),由長細比λ=l0/i查表得到到i——計算立桿桿的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑(cm)，i=1.660A——立桿凈截截面面積(cm2)，A=4.224W——立桿凈截截面抵抗矩((cm3)，W=4.449——鋼管立桿抗抗壓強度計算算值(N/mm2)f——鋼管立桿桿抗壓強度設(shè)設(shè)計值，f==204.000N/mmm2a——立桿伸出出頂層水平桿桿長度，a==0.10mml0——計算長長度(m)，取h+2aa=1.5000+2×0.1000=1.7000m驗算立桿穩(wěn)定性性l0/i=1770.0000/1.6000=1066由l0/i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)=0.5545鋼管立桿受壓應應力計算值==234233.000//(0.5445×424.00)=1011.425NN/mm2立桿的穩(wěn)定性計計算<f=2204.000N/mm22,滿足要求!7.2考慮風荷荷載時，立桿桿的穩(wěn)定性計計算公式（規(guī)范JGJ1166-20008，公式式）風荷載設(shè)計值產(chǎn)產(chǎn)生的立桿段段彎矩計算公公式（規(guī)范JGJ1166-20008，公式式）風荷載產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)外排立桿間間橫桿的支撐撐力計算公式式（規(guī)范JGJ1166-20008，公式式）其中Wk——風風荷荷載標準值值((kN/m22)，Wk=1..00W0UsUz=1.000×0.3000×0.2400×1.2000=0.00886kN//mm2l0——立桿計計算長度度，取1.770mla——立桿縱縱距，lla=1..220m風荷載產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)外外排立桿間間橫橫桿的支承承力力Pr=5//16×1.4×0.0866×1.2000×風荷載產(chǎn)生的彎彎矩矩Mw=1..4×1.2000×1.7000×1.7000×0.0866/8-00..077×Nw——考慮風風荷載時時，立桿的的軸軸心壓力最最大大值，按照照下下面公式計計算算：（規(guī)范JGJ11666-200008，公式）Nw=1.2××111.95599+0.99××1.4×(6.4800+0.00119/1..2200)==222.53366kN組合風荷載后驗驗算算立桿穩(wěn)定定性性鋼管立桿受壓應應力力計算值=2225366..0/(00..545×424.00)+0..99×190000.0/444490.00==101..3393N//mmm2立桿的穩(wěn)定性計計算算<f=2004.000NN/mm2,滿足要求!7.3風荷載作作用用下的內(nèi)力力計計算架體中每個節(jié)點點的的風荷載轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化化的集中荷荷載載W=0.0086×1.2000×1.5000=0.11555kN節(jié)點集中荷載WW在在立桿中產(chǎn)產(chǎn)生生的內(nèi)力Wv=1.5000/1..2200×0.1555=0.11994kN節(jié)點集中荷載WW在在斜桿中產(chǎn)產(chǎn)生生的內(nèi)力Ws=(1.55002+1.20002)1/2/1..200×0.1555=0.22448kN支撐架的步數(shù)nn==3節(jié)點集中荷載WW在在立桿中產(chǎn)產(chǎn)生生的內(nèi)力和和為為0.2488+(3--11)×0.2488=0.77444kN節(jié)點集中荷載WW在在斜桿中產(chǎn)產(chǎn)生生的內(nèi)力和和為為3×0.1944=0.55882kN架體自重為0..6655kNN節(jié)點集中荷載WW在在斜桿中產(chǎn)產(chǎn)生生的內(nèi)力和和不不大于腳手手架架自重，滿滿足足要求！8、扣件抗滑移移的計計算依據(jù)《建筑施工工碗碗扣式鋼管管腳腳手架安全全技技術(shù)規(guī)范》JJJGJ16666-200088計算采用鋼管扣件做做斜斜桿時，扣扣件件的抗滑承承載載力按照下下式式計算(規(guī)范5.6..4-3))::Ws1+(n--11)Ws≤Qc左側(cè)取Q=0..7744kNN扣件抗滑承載力力設(shè)設(shè)計值Qc取8.0×1.0000=8.00000KN；單扣件抗滑承載載力力的設(shè)計計計算算值Q=0..744KKNN≤Qc=8..000KKNN,滿足要求求!附錄：300mmmm厚樓板頂部部支撐加強強橫橫桿計算1.計算說明1）利用大型通通用有有限元軟件ANSYSS11.0的Mechaanicaall-U結(jié)構(gòu)分析模模塊來完成成，單單元類型為beam1188梁單元和soolid4455實體單元。2）計算方法采采用二二階彈性大大變變形算法，考考考慮了鋼構(gòu)構(gòu)件件幾何非線線性性的影響，因因因而考慮了了鋼鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件件的的彈性穩(wěn)定定性性。4）單位制：長長度單單位為毫米米（mm），力的單單位為牛頓頓（N），應力單單位MPa。2.橫桿節(jié)點連連接接性質(zhì)分析析2.1有限元模模型對于所計算的鍵鍵槽槽式腳手架架連連接節(jié)點，由由由于缺少可可靠靠的資料，該該該類連接屬屬于于剛性節(jié)點點還還是鉸接節(jié)節(jié)點點，因此，利利利用ansys軟件對D48x3圓管橫梁及及端部連接接和和鍵槽實體體建建模，單元元類類型為solidd45實體單元，進進進行有限元元仿仿真計算來來分分析其節(jié)點點連連接的性質(zhì)質(zhì)，以以便簡化計計算算時簡化節(jié)節(jié)點點的計算模模型型。節(jié)點模模型型如圖1.1.1所示，橫桿桿模型如圖1.1.2。圖1.1.1節(jié)節(jié)點模模型示意圖圖圖1.1.2橫橫桿有有限元實體體模模型及鍵槽槽約約束示意圖圖2.1.1sooliid45實體模型橫橫桿應力和和變變形計算結(jié)結(jié)果果分別選取6000mmm和1500mmm進行計算，圓圓圓管橫桿施施加加如圖1.1.11.1所示的均布布荷載，600mm橫桿的應力力和豎向變變形形如圖1.1.11.2和圖1.1.11.3所示，節(jié)點點應力分布布圖圖如圖1.1.11.4和圖1.1.11.5所示。1500mmm橫桿的應力力和豎向變變形形如圖1.1.11.6和圖1.1.11.7所示。圖1.1.1..16600mm荷載示意圖圖圖1.1.1..26600mm圓管應力分分布圖圖1.1.1..36600mm圓管豎向變變形分布圖圖圖1.1.1..46600mm圓管節(jié)點應應力分布圖圖（1）圖1.1.1..56600mm圓管節(jié)點應應力分布圖圖（2）圖1.1.1..611500mmmm圓管應力分分布圖圖1.1.1..711500mmmm圓管豎向變變形分布圖圖附件二、梁模板板（截截面600mmm×8000mmm）模板支撐撐計算書梁模板支架計書書：：取最不利情況地地下下一層頂板板梁梁進行梁模模板板支架計算算，層層高5.95m，梁600×8800mm，梁模板支支架搭設(shè)高高度度為5.95--0.8==55.15m。1、梁側(cè)模板計計算書：：計算依據(jù)：依據(jù)《建筑施工工模模板安全技技術(shù)術(shù)規(guī)范》(JGJ1662-200008)、《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）編制。1.1梁模板基基本本參數(shù)梁截面寬度B==6600mmm，梁截面高度H==8800mmm，H方向?qū)菟ㄋ?道道，對拉螺螺栓栓直徑16mmm，對拉螺栓在垂直直于于梁截面方方向向距離(即計算跨度度)600mmm。梁模板使用的木木方方截面50×100mmm，梁模板截面?zhèn)让婷婺灸痉骄嚯x3000mm。梁底模面板厚度度hh=15mmmm，彈性模量量E=95000.000NN/mm2，抗彎強度度f=15..00N//mmm2。梁側(cè)模面板板厚度h=115mm，彈彈性模量E==95000NN/mm22，抗抗彎強度f==15N//mmm2。1.2模板荷載載標標準值計算算模板自重=0..3340kNN//m2；鋼筋自重=1..5500kNN//m3；混凝土自重=2244.0000kkN/m3；施工荷載標準值值==2.50000kN/mm22。強度驗算要考慮慮新新澆混凝土土側(cè)側(cè)壓力和傾傾倒倒混凝土時時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載設(shè)設(shè)計值；撓撓度度驗算只考考慮慮新澆混凝凝土土側(cè)壓力產(chǎn)產(chǎn)生生荷載標準準值值。新澆混凝土側(cè)壓壓力力計算公式式為為下式中的的較較小值:其中c——混凝凝土土的重力密密度度，取24..000kkNN/m3；t——新澆混凝凝土的的初凝時間間，為為0時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7110h；T——混凝土的的入模模溫度，取取220.00000℃；V——混凝土的的澆筑筑速度，取取22.5000mm/h；H——混凝土側(cè)側(cè)壓力力計算位置置處處至新澆混混凝凝土頂面總總高高度，取1..000mm；；1——外加劑影影響修修正系數(shù)，取取取1.0000；2——混凝土坍坍落度度影響修正正系系數(shù)，取0..850。根據(jù)公式1計算算的的新澆混凝凝土土側(cè)壓力標標準準值F=400.5199kkN/m根據(jù)公式2計算算的的新澆混凝凝土土側(cè)壓力標標準準值F=244.0000kkN/m所以取兩者最小小值值,新澆混凝土土側(cè)壓力標標準準值F1=224.00000kN/mm22根據(jù)《建筑施工工模模板安全技技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJJGJ16622-200088）4.3.11,考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)重要性系系數(shù)數(shù)，實際計計算算中采用新新澆澆混凝土側(cè)側(cè)壓壓力標準值值FF1=0..99×28.8000kN//mm=25..9920kNN//m2根據(jù)《建筑施工工模模板安全技技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJJGJ16622-200088）4.3.11,考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)重要性系系數(shù)數(shù)，傾倒混混凝凝土時產(chǎn)生生的的荷載標準準值值F2=0..9×6.0000kN/mm==5.40000kN/mm22。1.3底模板木木楞楞計算梁底木方的計算算在在腳手架梁梁底底支撐計算算中中已經(jīng)包含含??！1.4模板側(cè)模模計計算梁側(cè)模板面板按按照照三跨連續(xù)續(xù)梁梁計算，計計算算簡圖如下下梁側(cè)模板計算簡簡圖圖面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=80.000××1.502/6cm3=30.0000cmm33I=80.000××1.503/12cmm4=22.5500cmm441.4.1抗彎彎強強度計算抗彎強度計算公公式式要求：f1=M/W<<f其中f1——梁梁側(cè)側(cè)模板的抗抗彎彎強度計算算值值(N/mm2)；M——計算的最最大彎彎矩(kN.m))；q——作用在梁梁側(cè)模模板的均布布荷荷載(kN/m))；q=(1.2××225.922++1.4×5.40))×0.80==30.99331N/mmmm最大彎矩計算公公式式如下:M=0.10××330.93311×0.30002f=0.2788××106/300000.0==99.2799NN/mm2梁側(cè)模面板抗彎彎計計算強度小小于于15.000N/mmm22,滿足要求!1.4.2抗剪剪計計算最大剪力的計算算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪強度必必須須滿足:T1=3Q/22bh<<T其中最大剪力QQ==0.6×30.9331×0.3000=5.55668kN截面抗剪強度計計算算值T1=3×5568//(2×800×15)=00.6966NN/mm2截面抗剪強度設(shè)設(shè)計計值T=1..40N//mmm2面板的抗剪強度度計計算滿足要要求求!1.4.3撓度度計計算最大撓度計算公公式式如下:其中q=25..992×0.80==20.77336N/mmmm三跨連續(xù)梁均布布荷荷載作用下下的的最大撓度度v=0.6777××20.7336×300.004/(1000×9500..00×2250000.0))==0.53322mm梁側(cè)模板的撓度度計計算值:v==0.53322mm小于[v]==300//2250,滿足足要求!1.5梁螺栓的的計計算計算公式:N<[N]=ffAA其中N——穿梁梁螺螺栓所受的的拉拉力；A——穿梁螺栓栓有效效面積(mm2)；f——穿梁螺栓栓的抗抗拉強度設(shè)設(shè)計計值，取1770N/mmmm2；穿梁螺栓承受最最大大拉力N=((1.2×25.922+1.44××5.40))×0.80×0.60//1=188..56kNN穿梁螺栓直徑為為116mm；穿梁螺栓有效直直徑徑為13.66mm；穿梁螺栓有效面面積積為A=1444.00000mm2；穿梁螺栓最大容容許許拉力值為為[[N]=2244.4800kkN；穿梁螺栓承受拉拉力力最大值為為NN=18..5559kNN；；穿梁螺栓的布置置距距離為側(cè)龍龍骨骨的計算間間距距600mmm。每個截面布置11道道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓強度滿滿足足要求!1.6支撐腳手手架架的計算支撐條件采用鋼鋼管管腳手架形形式式,參見樓板模模板支架計計算算內(nèi)容。2、梁底模板計計算書書：計算依據(jù)：依據(jù)《建筑施工工扣扣件式鋼管管腳腳手架安全全技技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2002）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）等編制。2.1數(shù)信息：：模板支架搭設(shè)高高度度為5.15米，基本尺尺寸為：梁梁截截面B×D=6000mm×800mmm，梁支撐立立桿的縱距距((跨度方向)ll=1.2200米，立桿的的步距h=11.20米，梁梁底增加1道承重立桿桿。梁頂托采用雙鋼鋼管管:48×3.0。梁模板支撐架立立面面簡圖采用的鋼管類型型為為48×3.0。2.2板面板計計算算使用模板類型為為：：膠合板。面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度度和和剛度。模模板板面板按照照多多跨連續(xù)梁梁計計算。作用荷載包括梁梁與與模板自重重荷荷載，施工工活活荷載等。2.2.1荷載載的的計算：(1)鋼筋混凝凝土梁梁自重(kN/m))：q1=25.0000××0.8000×1.2000=24..0000kNN//m(2)模板的自自重線線荷載(kN/m))：q2=0.3550×11.2000××(2×0.8000+0.66000)/00..600==11.5400kkN/m(3)活荷載為為施工工荷載標準準值值與振搗混混凝凝土時產(chǎn)生生的的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活活荷荷載標準值值PP1=(2.5500+22..000))××0.6000×1.2000=3.22440kN均布荷載q=11..2×24.0000+1..22×1.5400=30..6648kNN//m集中荷載P=11..4×3.2400=4.55336kN面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面抵抵抗矩W和截面慣性性矩I分別為:W=120.0000×1.50×1.50//6=455..00cmm33；I=120.0000×1.50×1.50×1.50//12=3333.75ccmm4；計算簡圖剪力圖(kN))彎矩圖(kN..mm)變形的計算按照照規(guī)規(guī)范要求采采用用靜荷載標標準準值，受力力圖圖與計算結(jié)結(jié)果果如下：變形計算受力簡簡圖圖變形圖經(jīng)過計算得到從從左左到右各支支座座力分別為為N1=3.4448kNNN2=16.0029kkNN3=3.4448kNN最大彎矩最大變形V=00..553mmmm連續(xù)梁支座反力力復復核驗算：：連續(xù)梁受力累加加：：Pn=30.66448×0.6000+4.55336=222..9kN支座反力從左到到右右相加：Rn=3.44488+16..0029+33..448==222.9kkNN桿件受力Pn≈≈RRn，是平衡衡的，支座座反反力復核驗驗算算通過!連續(xù)梁彎矩復核核驗驗算：假定順時針方向向力力矩為正力力矩矩。已知力對B點取取矩矩：-(300.6488××0.60002/2+4..536×求出的支座反力力對對B點取矩：（順順順時針力矩矩）支1:3.4448××0.6000=2.0077支2:16.00299×0.3000=4.8811順時針力矩之和和：：順時針力矩和逆逆時時針力矩大大小小近似相等等，彎彎矩復核驗驗算算通過!2.2.4抗彎彎強強度計算經(jīng)計算得到面板板抗抗彎強度計計算算值f1＝0.3455×1000×1000//4500000=7.66667N/mmmm2面板的抗彎強度度設(shè)設(shè)計值f，取15.000N/mmmm2；面板的抗彎強度度驗驗算f1≤f,滿足要求求!(2)抗剪計算算截面抗剪強度計計算算值T1=3×5746..5/(22××1200..000×15.0000)=00..479NN//mm2截面抗剪強度設(shè)設(shè)計計值T=1..40N//mmm2抗剪強度驗算TT11≤T，滿足要求求!(3)撓度計算算面板最大撓度計計算算值v=0..553mmmm面板的最大撓度度小小于300..0/25500,滿足要求求!3、梁底支撐木木方的的計算3.1梁底木方方計計算按照三跨連續(xù)梁梁計計算，最大大彎彎矩和最大大剪剪力考慮活活荷荷載在梁上上最最不利的布布置置，計算公公式式如下:均布荷載q=1166.0299//1.20000=13..3358kNN//m最大彎矩M=00..100qqll2=0.1000×13.3558×1.20×最大剪力Q=00..600qqll=0.66000×13.3558×1.2000=9.66117kN最大支座力N==11.1000qql=1..1100×13.3558×1.2000=17..6632kNN方木的截面力學學參參數(shù)為本算例中，截面面抵抵抗矩W和截面慣性性矩I分別為:W=5.00××110.000××10.000/6=8833.33ccmm3；I=5.00××110.000××10.000×10.000/12==4416.6677cm4；3.1.1方木木抗抗彎強度計計算算抗彎計算強度ff==M/W==11.9233××106/833333.3==111.08NN/mm2方木的抗彎計算算強強度小于133.0N//mmm2,滿足足要求!3.1.2方木木抗抗剪計算最大剪力的計算算公公式如下:Q=0.6000qql=966117N截面抗剪強度必必須須滿足:T1=3Q/22bh<<T截面抗剪強度計計算算值T1=3×9617//(2×50×100)==1.385N/mmm2截面抗剪強度設(shè)設(shè)計計值T=1..70N//mmm2方木的抗剪計算算強強度小于1..7N/mmmm2,滿足要要求!3.1.3方木木撓撓度計算均布荷載通過上上面面變形受力力圖圖計算的最最大大支座力除除以以跨度得到到qk=7.9881kNN/m最大變形v=00..677qqkkl4/100EEI=0..6677×7.9811×1200..004/(1000×9000..00×41666666.6677)=2..9988mmm方木的最大撓度度小小于12000.00//2250,滿足足要求!4、托梁的計算算托梁按照集中與與均均布荷載下下多多跨連續(xù)梁梁計計算。均布荷載取托梁梁的的自重q=00.0800kkN/m。托梁計算簡圖托梁剪力圖(kkNN)托梁彎矩圖(kkNN.m)變形的計算按照照規(guī)規(guī)范要求采采用用靜荷載標標準準值，受力力圖圖與計算結(jié)結(jié)果果如下：托梁變形計算受受力力圖托梁變形圖經(jīng)過計算得到最最大大彎矩經(jīng)過計算得到最最大大支座F=111.51100kN經(jīng)過計算得到最最大大變形V=111.01144mm4.1連續(xù)梁支支座座反力復核核驗驗算：連續(xù)梁受力累加加：：Pn=0.08800×1.2000+3.44448+166..029++33.4488==23.00kkN支座反力從左到到右右相加：Rn=11.55110+111..510==223.0kkNN桿件受力Pn≈≈RRn，是平衡衡的，支座座反反力復核驗驗算算通過!4.2連續(xù)梁彎彎矩矩復核驗算算：：假定順時針方向向力力矩為正力力矩矩。已知力對B點取取矩矩：-(0..080×1.20002/2+3..448×0.3000+16..0029×0.6000+3.44448×求出的支座反力力對對B點取矩：（順順順時針力矩矩）支1:11.55100×1.2000=13..881順時針力矩之和和：：順時針力矩和逆逆時時針力矩大大小小近似相等等，彎彎矩復核驗驗算算通過!頂托梁的截面力力學學參數(shù)為截面抵抗矩W==88.98ccmm3；截面慣性矩I==221.566ccm4；頂托梁抗彎強度度計計算抗彎計算強度ff==5.85577×106/1.055/898800.0=1771.17NN/mm2頂托梁的抗彎計計算算強度小于于2205.00NN/mm22,,滿足要求!頂托梁撓度計算算最大變形v=1111.0144mmm頂托梁的最大撓撓度度小于12000.0//1100,滿足要要求!5、立桿的穩(wěn)定定性計計算5.1桿的軸心心壓力力設(shè)計值：：橫桿的最大支座座反反力N1=11.5510kNN((已經(jīng)包括組組合系數(shù)1..4)鋼管的自重計算算參參照《建筑筑施施工扣件式式鋼鋼管腳手架架安安全技術(shù)規(guī)規(guī)范范(JGJ1330-200111)》附錄錄A滿堂支撐架架自重標準準值值，本工程程使使用的是488×3鋼管，不是是規(guī)范標準準的的48.3×3.6鋼管，按按照截面積積做做折減計算算：：0.1722=0.220053×4.24//5.066，取取0.17220kN//mm腳手架鋼管的自自重重N2=1.2×0.17220×5.1500=1.00663kNN=11.51100+1.00663=122..573kkNN本工程按照滿堂堂支支撐架進行行驗驗算，剪刀刀撐撐設(shè)置普通通型型，腳手架架搭搭設(shè)高度5..15m，搭搭設(shè)寬度4..80m！5.2考慮風荷荷載載時，立桿桿的的穩(wěn)定性計計算算公式（規(guī)范JGJ11330-200111，公式）其中N——立桿桿的的軸心壓力力設(shè)設(shè)計值，N==12.55773kN——軸心受壓立立桿桿的穩(wěn)定系系數(shù)數(shù),由長細比λ=l0/i查表得到到i——計算立桿桿的截截面回轉(zhuǎn)半半徑徑(cm)，i=1.660A——立桿凈截截面面面積(cm2)，A=4.224W——立桿凈截截面抵抵抗矩(cm3)，W=4.449——鋼管立桿抗抗壓壓強度計算算值值(N/mm2)f——鋼管立桿桿抗壓壓強度設(shè)計計值值，f=2005.000NN/mm2l0——計算長長度(mm)依據(jù)《扣件式規(guī)規(guī)范范JGJ1330-200111》，由公公式或計算算l0=ku1((h+22a)(55..4.6--11)l0=ku2hh(5..4.6--22)k——滿堂支撐撐架計計算長度附附加加系數(shù)，驗驗算算長細比時時取取1，驗算立桿桿穩(wěn)定性時時查查表，取1..155u1——計算長長度系數(shù)數(shù)，剪刀撐撐設(shè)設(shè)置普通型型，查查附錄C表C-2，取1.4003u2——計算長長度系數(shù)數(shù)，剪刀撐撐設(shè)設(shè)置普通型型，查查附錄C表C-4，取2.4992h——腳手架步步距，h=11.200mma——立桿伸出出頂層層水平桿中中心心線至支撐撐點點的長度，aaa=0.5500m公式(5.4..66-1)（1）驗算長細細比k取1，λ=1×1.44033×(1.2000+2×0.5000)×100/11.6000==193<<[[λ]=2500,滿足要求求!（2）驗算立桿桿穩(wěn)定性k取1.1555，l0=1.1555×11.4033××(1.2000+2×0.5000)=3..5565ml0/i=3556.5502/11..600==2223由l0/i的結(jié)結(jié)果查表得得到軸心受受壓壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定定系數(shù)=0..146鋼管立桿受壓應應力力計算值=1125733..000//((0.1466×424.00)=20022.6422NN/mm2立桿的穩(wěn)定性計計算算<f=2005.000NN/mm2,滿足要求!公式(5.4..66-2)（1）.驗算長長細比k取1，λ=1×2.44922×1.2000×100/11.6000==187<<[[λ]=2100,滿足要求求!（2）.驗算立立桿穩(wěn)定性k取1.1555，l0=1.1555×22.4922××1.2000=3.44554ml0/i=3445.3391/11..600==2216由l0/i的結(jié)結(jié)果查表得得到軸心受受壓壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定定系數(shù)=0..156鋼管立桿受壓應應力力計算值=1125733..000//((0.1566×424.00)=19900.0855NN/mm2立桿的穩(wěn)定性計計算算<f=2005.000NN/mm2,滿足要求!5.3慮風荷載載時時，立桿的的穩(wěn)穩(wěn)定性計算算公公式（規(guī)范JGJ11330-200111，公式）風荷載設(shè)計值產(chǎn)產(chǎn)生生的立桿段段彎彎矩計算公公式式（規(guī)范JGJ11330-200111，公式）其中Wk——風風荷荷載標準值值((kN/m22)，Wk=1..00W0UsUz=1.000×0.3000×0.2400×1.2000=0.00886kN//mm2h——立桿的步步距，h=11.20ml