溢流堰設計說明書

此處填寫公司名稱—7Companynumber: [0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108]溢流壩段表孔設計溢流壩段既是擋水建筑物，又是重力壩樞紐中最重要的泄水建筑物。設計時，除了應滿足穩(wěn)定和強度要求外，還要滿足因泄水帶來的一系列要求，包括：（1）具有足夠的孔口體形尺寸和較高的流量系數(shù)，，以使之具有足夠的溢流能力。（2）應具有良好的孔口體形，以使水流平順地過壩，不產生有害的負壓、震動和空蝕等。（3）保證下游河床不產生危及壩體安全的局部沖刷。（4）溢流壩段在樞紐中的位置，應使下游水流流態(tài)平順，不產生折沖水流，不影響樞紐中的其他建筑物的正常運行。（1）又靈活可靠的下泄水流控制設備，如閘門啟閉機等確定溢流斷面長度4.1.1設計單寬流量溢流重力壩的單寬流量q需綜合考慮地質條件、樞紐布置、下游河道水深和消能工設計等因素，通過技術經濟比較后選定。單寬流量愈大，所需的溢流前緣愈短，對樞紐布置有利，但下泄水流動能大，對下游消能防沖不利，。近年來隨著消能工技術的進步，選定的單寬流量也不斷增大。本設計中，三峽壩之下游段地質條件優(yōu)良，故可假定單寬流量q=200m3/s,據(jù)此可假定溢流壩段長度。（1） 設計洪水位工況下：Q=23540m3/sQ23540則可假疋L=—= =117.7mq200（2） 校核洪水位工況下：Q=35260m3/s則可假定L=—= =176.3mq200選取二者中的最大值，確定溢流段長度為176.3m本設計選用平面鋼閘門形式，因其結構簡單，而且閘墩受力條件良好。取孔口凈寬為b=8米。a、計算孔口數(shù):117.7⑴ 設計洪水位工況下：n二—廠二14.718(2)校核洪水位工況下：n二竽二21.948由此可確定孔口數(shù)為22孔。據(jù)此計算Q溢=22x8x200=35300m3/s,滿足設計洪水位和校核洪水位工況下所需的下泄流量。b、閘門布置：溢流壩段表孔采用平面鋼閘門，常用的布置有跨縫布置和跨墩布置，其中跨縫布置可以減少閘墩長度，但對地基要求較嚴格，若產生地基不均勻沉降則對閘門啟閉運行極為不利，而跨墩布置可以適當放松對地基的要求，然而卻增加了閘門的長度，使整個溢流壩段長度增大，對其經濟性產生影響。綜合各方面因素，鑒于三峽工程所在地地基條件優(yōu)良，故選用跨縫布置。經考慮論證后選取閘墩厚度為13m，則每段壩長為13+8=21m。c、溢流壩段前緣總長：溢流壩頂裝設閘門時，用壩墩將溢流壩段分割成若干個等寬的孔口。設孔口寬度為b,則孔口數(shù)n=L/b。，令閘墩厚度為d。閘門段長L=22x8+(22-1)x13=449m因為采用跨縫布置，考慮深孔的交錯布置（深孔為23孔，由下章可知），故其溢流壩段前緣總長為：L0=L+2d+b=483m.。4.1.2堰頂總水頭的確定由調洪演算求出的設計洪水位及相應的溢流壩下泄流量Q溢，可求的堰頂設計總水頭H0。利用堰流公式計算H0:3/2(4?1)3/2式中：Q溢一表孔下泄洪水的流量，有設計資料Q溢二23540m”s；n—孔口數(shù)，22；b一表孔凈寬，8m；￡—閘墩側收縮系數(shù)，與墩頭形式有關，初擬時可取，本計設計??；b—淹沒系數(shù)，因其為自由出流，故?。籱—流量系數(shù)，以三峽工程為高壩，初擬時根據(jù)水工建筑物經驗可預定P/HdM,可以不計行近流速，取m=。H0-堰頂設計總水頭。將各參數(shù)代入上式，得堰頂設計水頭：H0=16.23m則：堰頂高程二設計水位-堰頂水頭二175—=158.53m本設計取158m檢驗：P結合本設計結果，才3.0。故可以不計行近流速，滿足假設條件。Hd綜上所述：本設計溢流表孔壩段分成23個壩段，分縫布置故有22個孔口；選用平面鋼閘門，閘門寬8米，堰頂高程為158米。溢流面曲線設計溢流重力壩的溢流面由頂部曲線段，中間直線段和下游反弧段三部分組成。設計要求為：①有較高的流量系數(shù)；②水流平順，不產生有害的負壓和空蝕破壞；③體形簡單，造價低，施工方便。4.2.1定型設計水頭的確定Hs定型設計水頭即壩剖面設計時采用的堰頂水頭，一般取校核水位時堰頂水頭Hzmax的75%-95%，并滿足下列要求：①遇校核水位閘門全開時，堰頂附近出現(xiàn)的負壓不得超過3-6m水柱；②遇常遇洪水位（等于或低于20年一遇的洪水）閘門全開時，壩頂附近不得出現(xiàn)負壓。Hzmax二校核洪水位-堰頂高程二二22.4m當實際來水的堰頂水頭HZ高出HS時，堰頂附近將出現(xiàn)負壓，HZ超出HS愈大，負壓值愈大，顯然，遇到校核洪水位，即HZ=HZmax時，堰頂附近將出現(xiàn)最大負壓值選用不同定型設計水頭時堰頂附近可能出現(xiàn)的最大負壓值見下表：超過規(guī)范規(guī)定的3~6米水柱，本設計取用HS=,即最大負壓值為Hs二90%Hzmax=90%x=20.16m

4.2.2堰面曲線的設計重力壩溢流面曲線由頂部曲線段AB、中間段BC和下部反弧段CD三部分組成。設計要求是：①有較高的流速系數(shù)；②水流平順，不產生有害的負壓和空蝕破壞；③體形簡單，造價低，施工方便。如圖4—1A、頂部曲線段開敞式壩頂溢流的頂部曲線，其合理形式應與薄壁堰的水合下緣曲線相吻合。本設計采用WES型曲線，此曲線又以堰頂0為界分為上游段AO和下游段OB圖4?2a、上游段A0應有利于改善堰面壓力和流速分布，提高流量系數(shù)，宜用1/4橢圓曲線，其方程為+曲一y)2=1 (4?2)(aHs)2 (bHs)2式中：aHs、bHs-橢圓的長、短半軸，因上游壩面鉛直，可取a=3a本設計取a=、b=,即：aHs=x=5.85mbHs=x=3.43m方程簡化為：x方程簡化為：x2 y2(5.85》+(3.43》—以堰頂為原點，各點坐標見下表：YXb、下游段曲線OB采用WES曲線，方程為n-與上游壩面坡率（厶y/Ax）有關的系數(shù)，按《水工建筑物》表2-10采用。由上游面鉛直即（△y/Ax）=3:0，查得K=,n=。按WES曲線與中間直線段相切，中間直線段坡率取為與擋水壩段相同為1：,令dy/dx=l:得切點B的坐標為（，）同樣以堰頂為原點，坐標軸y軸向下為正向對方程列表計算，故OB段各點坐標見下表：其上部與壩頂曲線相切，下部與反弧段曲線相切，坡率與擋水壩段的下游壩面坡率相同，取為1：。C、下部反弧段為使下泄水流平順地與下游水面銜接，常采用反弧曲線。a、效能方式的選擇溢流壩消能防沖設計的任務是在盡可能短的距離內使下瀉水流的動能消耗在水流內部的紊動和水流與空氣的摩擦中，并與下瀉水流平順地連接起來，不產生危機大壩安全的河床或河岸的局部沖刷。常用的消能方式有：底流消能，挑流消能，面流消能和戽流消能。各種消能方式適用的條件不同。底流消能適用與壩體下游基巖軟弱沒有排冰或過漂浮物要求的中低水頭壩，多用于中小型工程。挑流消能適用于基巖教完整，抗沖能力較強的高中水頭溢流壩。面流消能適用于尾水較深而水位流量變幅不大，河床與兩岸抗沖能力較強的中低水頭壩，而戽流消能適用于尾水較深，無航運或排漂要求，下游河床及兩岸抗沖能力較強情況

考慮到三峽壩基基巖完整堅硬，水頭較高且有排冰排漂要求，經過比較選用挑流消挑流消能的設計要求是：盡量使水股在空中擴散和摻氣的程度大，挑射距離遠，水舌入水角B小。b、 鼻坎型式的選擇常用的鼻坎型式有連續(xù)式和差動式兩種。連續(xù)式鼻坎構造簡單，坎上水流平順，不易空蝕，水流挑距遠；差動式鼻坎消能效果較連續(xù)式好，但挑距較小，坎壁易空蝕，施工復雜，故選用連續(xù)式鼻坎。c、鼻坎高程的確定假設鼻坎高程為H，由《水工設計手冊》可查得以下一組公式:Vb(4?4)Vb本設計選用校核洪水位工況作為計算工況式中：q—校核洪水位時的單寬流量，q二尹二20O34m3/S；代入可得鼻坎處的平均流速為：d、反弧半徑和挑角的確定(4?5)L=丄[v2sin0cos0+vcos0v2sin02+2g(h+h)]

g(4?5)式中：L—水舌距離，m；v—坎頂水面流速，約為鼻坎處平均流速，m；10—鼻坎挑角；h—坎頂平均水深h在鉛直方向的投影，m；1h—坎頂至下游河床面的高差，m；2反弧半徑R可按(4-10)h選用，h為校核水位閘門全開時反弧段最低點處的水深。本設計取用R=6h。將鼻坎處的平均水深代入得：選取壩基咼程為5m，貝【」：力2=H—5溢流壩段的簡化圖如(圖4?3)OCL△HCDGOCL△HCDG_AB-』.由上圖根據(jù)幾何知識得： 圖4?4根據(jù)三角形基本剖面知：tana=0.7，得a=34.992o則得：BD=Rsin0,OB=Rcos0C點高程為：H=H+AB=H+Rcos0—0.573RC鼻坎到上游的距離為：反弧段半徑：貝I」：L=126.28—0.7H+ 267.42■(1.22—0.7cos0+sin0)1 <180.4—H綜上所述：用Excel進行試算，過程見(附表4?1)。本設計綜合考慮，表孔和深孔的泄流不發(fā)生沖突，同時也不與深孔的沖坑相復合，以及工程量的實際施工關系故而取H=90m,0=10o。從而得：為使水流轉向平順，本設計取R=30。C點高程為：e、計算最大沖坑深度沖坑深度取決于水流的沖刷能力和河流的抗沖能力。開始泄流時，前者大于后者。河床被沖刷形成沖刷坑。隨著沖刷加深，水墊高度加大，入射水流得以緩沖，動能和沖刷能力減小，直至二者平衡時，沖坑深度趨于穩(wěn)定。本設計按溢流壩段右端進行計算。規(guī)范(SDJ22-78)推薦采用以下經驗公式估算最大沖坑水墊厚度：t=aq0.5H0.25 (4?6)k式中：七上一水墊厚度，自水面算至坑底，m；q—單寬流量，校核洪水位工況下q二35260=200.34m3/(s-m),22x823540設計洪水位工況下q=23540=133.7522x8H—上下游水位差，校核洪水工況下：H==97.4m；設計洪水工況下：H=175－62=113m；a—沖坑系數(shù)，對堅硬完整的巖石，a二~，取a二。將各參數(shù)代入式中，得：校核洪水工況下：t=1.1x(200.341)0.5x(97.4)0.25=48.92mk下游水深：h=83-4=79>ttk故河床不形成沖刷坑，滿足條件。設計洪水工況下：t=1.1x(133.75)0.5x(113)0.25=41.472mk下游水深：h=62-4=58>ttk故河床不形成沖刷坑，滿足條件。導墻設計4.3.1不摻氣水面線的確定a、WES型溢流壩面的與下游直線段的切點坐標(Xt,Yt)可按下是求得

X=1.096a-1.177Ht d (4?7)Y=0.592a-2.177Htd式中：Hd定型設計水頭，H=20.16md有前設計得，切點坐標為（，）b、曲線段長度LC根據(jù)《水工設計手冊卷六》，對于WES曲線LC由X/Hd查算，其中X從堰頂開始向下游計算。-=2.47查表得：HdL=2.5x20.16=49.80mC則：上游堰面長度為L=0.315H=0.315x20.16=6.35m1d下游堰面長度為L=L-L=49.8-6.35=43.45m2C1c、直線段長度LS從切點到直線上任意一點（YJ的距離LsiYLsiY-ytsina(4?8)式中：a—直線段壩面與水平方向的夾角，本設計為d、 從堰面頂曲線起點到（Xi,YJ的壩面距離L=L+L （4?9）stsi到反弧段起點的距離：e、 邊界層厚度5 (LZL IK丿(4?10)式中：K—壩面粗糙系數(shù)，對于混凝土壩面，一般取（~）佰,本設計取mm.則反弧段起點的邊界層厚度為f、計算單寬流量3q=mp2gH2 (4?11)式中：H—堰上水頭，本設計取校核洪水時的水頭H=22.4m；m—水頭H時的流量系數(shù)，本設計考慮到施工放樣時誤差和堰面平整，按水工建筑規(guī)范取m= ；g—重力加速度。校核洪水位時的單寬流量：g、 試算法推求勢流水深hp選用公式為：H+Y=hcosa+上 (4?12)ip 2gh2p用Excel試算，過程見附表(4—1)采用校核水深H=,a=h、 正交與壩面的壩面水深h=h+0.185 (4?13)p4.3.2摻氣水面線確定a、 自然摻氣開始發(fā)生點的位置Lk選用經驗公式：L=12.2q0.718 (4?14)K式中：q一單寬流量，本設計取校核洪水位工況下q=2