預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)

預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)原始資料地形、地貌、氣象、工程地質(zhì)及水文地質(zhì)、地震烈度等自然情況氣象：**地區(qū)氣候?qū)儆谂瘻貛啙駶櫞箨懶约撅L(fēng)氣候區(qū)，部分地區(qū)受海洋氣候影響。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大風(fēng)頻繁，夏季炎熱多雨，雨量集中，秋季冷暖變化顯著。年平均氣溫12.20C，最冷月平均氣溫-40C，七月平均氣溫26.40C。工程地質(zhì)：**地鐵一號線經(jīng)過地區(qū)處于海河沖積平原上，地形平坦，地勢低平，地下水位埋深較淺，沿線分布了較多的粉砂、細(xì)砂、粉土，均為地震可液化層，局部地段具有地震液化現(xiàn)象。沿線地層簡單，第四系地層廣泛發(fā)育，地層分布從上到下依次為人工堆積層、新近沉積層、上部陸相層、第一海相層、中上部陸相層、上部及中上部地層廣泛發(fā)育沉積有十幾米厚的軟土。人工填土層，厚度5m，?k=100KPa；粉質(zhì)黏土，中密，厚度15m，?k=150KPa；粉質(zhì)黏土，密實(shí)，厚度15m，?k=180KPa；粉質(zhì)黏土，密實(shí)，厚度10m，?k=190KPa。第一章方案比選一、橋型方案比選橋梁的形式可考慮拱橋、梁橋、梁拱組合橋和斜拉橋。任選三種作比較，從安全、功能、經(jīng)濟(jì)、美觀、施工、占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。橋梁設(shè)計(jì)原則適用性橋上應(yīng)保證車輛和人群的安全暢通，并應(yīng)滿足將來交通量增長的需要。橋下應(yīng)滿足泄洪、安全通航或通車等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限，并便于檢查和維修。舒適與安全性現(xiàn)代橋梁設(shè)計(jì)越來越強(qiáng)調(diào)舒適度，要控制橋梁的豎向與橫向振幅，避免車輛在橋上振動(dòng)與沖擊。整個(gè)橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟(jì)性應(yīng)綜合發(fā)展遠(yuǎn)景及將來的養(yǎng)護(hù)和維修等費(fèi)用。先進(jìn)性橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。應(yīng)便于制造和架設(shè)，應(yīng)盡量采用先進(jìn)工藝技術(shù)和施工機(jī)械、設(shè)備，以利于減少勞動(dòng)強(qiáng)度，加快施工進(jìn)度，保證工程質(zhì)量和施工安全。美觀一座橋梁，尤其是座落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)。合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)把美觀片面的理解為豪華的裝飾。應(yīng)根據(jù)上述原則，對橋梁作出綜合評估。梁橋梁式橋是指其結(jié)構(gòu)在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力的橋梁。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋受力明確，理論計(jì)算較簡單，設(shè)計(jì)和施工的方法日臻完善和成熟。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低；2）結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；3）結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好，建成后維修費(fèi)用較少；4）結(jié)構(gòu)的整體性好，剛度較大，變性較小；5）可采用預(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)；6）結(jié)構(gòu)自重較大，自重耗掉大部分材料的強(qiáng)度，因而大大限制其跨越能力；7）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋可有效利用高強(qiáng)度材料，并明顯降低自重所占全部設(shè)計(jì)荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；8）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的拼裝手段，通過施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體，進(jìn)一步擴(kuò)大了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用*圍。拱橋拱橋的靜力特點(diǎn)是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q的作用下，簡直梁的跨中彎矩為qL2/8，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而拱軸為拋物線形的三鉸拱的任何截面彎矩均為零，拱只受軸向壓力。設(shè)計(jì)得合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料，混凝土等來建造。石拱對石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費(fèi)工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺和地基必須承受拱端的強(qiáng)大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對于多跨連續(xù)拱橋，為防止其中一跨破壞而影響全橋，還要采取特殊的措施，或設(shè)置單向推力墩以承受不平衡的推力。由于**地鐵一號線所建位置地質(zhì)情況是軟土地基，故不考慮此橋型。梁拱組合橋軟土地基上建造拱橋，存在橋臺抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大噸位預(yù)應(yīng)力筋以承擔(dān)拱的水平推力；預(yù)應(yīng)力筋的寄體是系梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋?yàn)榛w，按各種梁橋的彎矩包絡(luò)圖用拱來加強(qiáng)。這樣可以使橋梁結(jié)構(gòu)輕型化，同時(shí)能提高這類橋梁的跨越能力。這類橋梁不僅技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn)、造價(jià)低廉，同時(shí)橋型美觀，反映出力與美的統(tǒng)一、結(jié)構(gòu)形式與環(huán)境的和諧，增加了城市的景觀。斜拉橋斜拉橋的特點(diǎn)是依靠固定與索塔的斜拉索支撐梁跨，梁是多跨彈性支撐梁，梁內(nèi)彎矩與橋梁的跨度基本無關(guān)，而與拉索的間距有關(guān)。他們適用于大跨、特大跨度橋梁，現(xiàn)在還沒有其他類型的橋梁的跨度能超過他們。斜拉橋與懸索橋不同之處是，斜拉橋直接錨于主梁上，稱自錨體系，拉索承受巨大的拉力，拉索的水平分力使主梁受壓，因此塔、梁均為壓彎構(gòu)件。由于斜拉橋的主梁通過拉緊的斜索與塔直接相連，增加了主梁抗彎、抗扭剛度，在動(dòng)力特性上一般遠(yuǎn)勝于懸索橋。懸索橋的主纜為承重索，它通過吊索吊住加勁梁，索兩端錨于地面，稱地錨體系。斜拉橋具有施工方便、橋型美觀、用料省、主梁高度小、梁底直線容易滿足通航和排洪要求、動(dòng)力性能好的優(yōu)點(diǎn)，發(fā)展非常迅速，跨徑不斷增大。但實(shí)際跨度不大，此橋型不予考慮。目前我國城市軌道交通高架橋結(jié)構(gòu)一般考慮簡支梁和連續(xù)梁結(jié)構(gòu)形式。簡支梁受力明確，受無縫鋼軌因溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小，設(shè)計(jì)施工易標(biāo)準(zhǔn)化、簡單化；但其梁高較大，景觀稍差，行車條件也不如連續(xù)梁。連續(xù)梁結(jié)構(gòu)與同等跨度的簡支梁相比，可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量，有利于爭取橋下凈空，并改善景觀；其結(jié)構(gòu)剛度大，具有良好的動(dòng)力特性以及減震降噪作用，使行車平穩(wěn)舒適，后期的維修養(yǎng)護(hù)工作也較少。從城市美學(xué)效果來看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢，將給城市爭色不少。但連續(xù)梁對基礎(chǔ)沉降要求嚴(yán)格，特別是由于聯(lián)長較大，橋上無縫鋼軌因溫度變化而產(chǎn)生的水平力很大，使得梁體與墩臺之間的受力十分復(fù)雜，加大了設(shè)計(jì)難度?？紤]到**地鐵工程地質(zhì)條件，綜合考慮，采用連續(xù)梁結(jié)構(gòu)作為高架區(qū)間的標(biāo)準(zhǔn)型式。比較項(xiàng)目第一方案第二方案第三方案主橋跨橋型預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力混凝土簡直梁梁拱組合橋主橋跨結(jié)構(gòu)特點(diǎn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力。結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)，整體性好，剛度較大，變性較小。受力明確，理論計(jì)算較簡單，設(shè)計(jì)和施工的方法日臻完善和成熟在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力。結(jié)構(gòu)造型靈活，整體性好，剛度較大，其跨徑較??；且簡直梁梁高較大，與城市的景觀不協(xié)調(diào)軟土地基上建造拱橋，存在橋臺抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大噸位預(yù)應(yīng)力筋以承擔(dān)拱的水平推力；預(yù)應(yīng)力筋的寄體是系梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋?yàn)榛w，按各種梁橋的彎矩包絡(luò)圖用拱來加強(qiáng)。這樣可以使橋梁結(jié)構(gòu)輕型化，同時(shí)能提高這類橋梁的跨越能力建筑造型側(cè)面上看線條明晰，與當(dāng)?shù)氐牡匦闻浜希@得美觀大方跨徑一般，線條明晰，但比較單調(diào)，與景觀配合很不協(xié)調(diào)?？鐝捷^大，線條非常美，與環(huán)境和諧，增加了城市的景觀養(yǎng)護(hù)維修量小小較大設(shè)計(jì)技術(shù)水平經(jīng)驗(yàn)較豐富，國內(nèi)先進(jìn)水平經(jīng)驗(yàn)豐富，國內(nèi)先進(jìn)水平經(jīng)驗(yàn)一般，國內(nèi)一般水平施工技術(shù)滿堂支架法：結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換，不引起恒載*變二次矩，預(yù)應(yīng)力筋可以一次布置，集中*拉等優(yōu)點(diǎn)。施工難度一般預(yù)制T型構(gòu)件，運(yùn)至施工地點(diǎn)，采用混凝土現(xiàn)澆，將T型梁連接，其特點(diǎn)外型簡單、制造方便，整體性好轉(zhuǎn)體施工法：對周圍的影響較小，將結(jié)構(gòu)分開建造，再最后合攏，可加快工期，是近十年來新興的施工方法，施工難度較大工期較短較短較長方案比選由上表可知，根據(jù)**地鐵一號線的情況，結(jié)合橋梁設(shè)計(jì)原則，選擇第一方案經(jīng)濟(jì)上比第三方案好；跨徑上滿足要求，景觀與環(huán)境協(xié)調(diào)，比第二方案好；工期上較短，對整個(gè)工程進(jìn)度來說不會(huì)受其影響；施工難度較小，針對當(dāng)?shù)氐刭|(zhì)情況，采用樁基，加強(qiáng)基礎(chǔ)強(qiáng)度。所以選擇第一方案作為首選。二、梁部截面形式梁部截面形式考慮了箱形梁、組合箱梁、槽型梁、T型梁等可采用的梁型。連續(xù)單箱梁方案該方案結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，抗扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。景觀效果好。該方案需采用就地澆筑，現(xiàn)場澆筑砼及*拉預(yù)應(yīng)力工作量大，但可全線同步施工，施工期間工期不受控制,對橋下道路交通影響較其他方案稍大。簡直組合箱梁結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，抗扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。雙箱梁預(yù)制吊裝，鋪預(yù)制板，重量輕。但從橋下看,景觀效果稍差。從預(yù)制廠到工地的運(yùn)輸要求相對較低，運(yùn)輸費(fèi)用較低。但橋面板需現(xiàn)澆施工,增加現(xiàn)場作業(yè)量，工期也相應(yīng)延長。但美觀較差，并且*變變形大，對于無縫線路整體道床軌道結(jié)構(gòu)形式來說，存在著后期維修養(yǎng)護(hù)工作量大的缺點(diǎn)。槽型梁為下承式結(jié)構(gòu)，其主要優(yōu)點(diǎn)是造型輕巧美觀，線路建筑高度最低,且兩側(cè)的主梁可起到部分隔聲屏障的作用，但下承式混凝土結(jié)構(gòu)受力不很合理，受拉區(qū)混凝土即車道板圬工量大，受壓區(qū)混凝土圬工量小，梁體多以受壓區(qū)(上翼緣)壓潰為主要特征，不能充分發(fā)揮鋼及混凝土材料的性能。同時(shí)，由于結(jié)構(gòu)為開口截面，結(jié)構(gòu)剛度及抗扭性較差，而且需要較大的技術(shù)儲(chǔ)備才能實(shí)現(xiàn)。T型梁結(jié)構(gòu)受力明確，設(shè)計(jì)及施工經(jīng)驗(yàn)成熟,跨越能力大,施工可采用預(yù)制吊裝的方法，施工進(jìn)度較快。該方案建筑結(jié)構(gòu)高度最高，由于梁底部呈網(wǎng)狀,景觀效果差。同時(shí)，其帽梁雖較槽型梁方案短些，但較其他梁型長，設(shè)計(jì)時(shí)其帽梁也須設(shè)計(jì)成預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土帽梁，另外預(yù)制和吊裝的實(shí)施過程也存在著與其他預(yù)制梁同樣的問題。相比之下，箱型梁抗扭剛度大，整體受力和動(dòng)力穩(wěn)定性能好，外觀簡潔，適應(yīng)性強(qiáng)，在直線、曲線、折返線及過渡線等區(qū)間段均可采用，且施工技術(shù)成熟，造價(jià)適中。因此，結(jié)合工程特點(diǎn)和施工條件，選擇連續(xù)箱型梁。箱型梁截面圖如下：三、橋墩方案比選橋墩類型有重力式實(shí)體橋墩、空心橋墩、柱式橋墩、輕型橋墩和拼裝式橋墩。重力式實(shí)體橋墩主要依靠自身重力來平衡外力保證橋墩的穩(wěn)定，適用于地基良好的橋梁。重力式橋墩一般用混凝土或片石混凝土砌筑，街面尺寸及體積較大，外形粗壯，很少應(yīng)用于城市橋梁。空心橋墩適用于橋長而谷深的橋梁，這樣可減少很大的圬工。柱式橋墩是目前公路橋梁、橋?qū)捿^大的城市橋梁和立交橋及中小跨度鐵路旱橋中廣泛采用的橋墩形式。這種橋墩既可以減輕墩身重量、節(jié)省圬工材料，又比較美觀、結(jié)構(gòu)輕巧，橋下通視情況良好。輕型橋墩適用于小跨度、低墩以及三孔以下（全橋長不大于20m）的公路橋梁。輕型橋墩可減少圬工材料，獲得較好的經(jīng)濟(jì)效益。在地質(zhì)不良地段、路基穩(wěn)定不能保證時(shí)，不宜采用輕型橋墩。拼裝式橋墩可提高施工質(zhì)量、縮短施工周期、減輕勞動(dòng)強(qiáng)度，使橋梁建設(shè)向結(jié)構(gòu)輕型化、制造工廠化及施工機(jī)械化發(fā)展。適用于交通較為方便、同類橋墩數(shù)量多的長大干線中的中小跨度橋梁工點(diǎn)。由上面的解釋可知，柱式橋墩是最合適的墩型，與**地鐵一號線的要求非常吻合。所以選擇柱式橋墩。第二章上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定及內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)經(jīng)方案比選后采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全長。根據(jù)橋下通航凈容要求，主跨徑定為。上部結(jié)構(gòu)根據(jù)通行個(gè)車道要求，采用單箱雙室箱型梁，箱寬。主跨徑的擬定主跨徑定為，邊跨跨徑根據(jù)國內(nèi)外已有經(jīng)驗(yàn)，為主跨的倍，采用倍的中跨徑，即，則全聯(lián)跨徑為：2．主梁尺寸擬定（跨中截面）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的主梁高度與起跨徑之比通常在～之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中，高跨比約在～，當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高是比較經(jīng)濟(jì)的方案。可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根據(jù)橋下通車線路情況，并且為達(dá)到美觀的效果，取梁高為，這樣高跨比為，位于～之間，符合要求。細(xì)部尺寸在跨中處頂板厚取，底板厚取，腹板厚??；支座處為便于配置預(yù)應(yīng)力筋，頂板厚取，底板厚取，腹板厚取；端部為了布設(shè)錨具，因此將腹板厚度設(shè)定為。具體尺寸見下圖：本橋主要材料預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用號混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼筋采用的鋼絞線，；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用級鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用級鋼筋。橋梁設(shè)計(jì)荷載根據(jù)規(guī)*規(guī)定荷載等級為輕軌車輛，如下圖：主梁內(nèi)力計(jì)算根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過對移動(dòng)荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。（一）恒載內(nèi)力計(jì)算第一期恒載（結(jié)構(gòu)自重）恒載集度則：第二期恒載包括結(jié)構(gòu)自重、橋面二期荷載按65KN/m計(jì)。（二）活載內(nèi)力計(jì)算活載取重車荷載及輕車荷載，如下圖：活載計(jì)算時(shí)，為六節(jié)車廂。可分為六種情況作用在橋梁上。（三）支座位移引起的內(nèi)力計(jì)算由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對支座沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。其具體計(jì)算方法是：三跨連續(xù)梁的四個(gè)支點(diǎn)中的每個(gè)支點(diǎn)分別下沉，其余的支點(diǎn)不動(dòng)，所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力*圍。（四）荷載組合及內(nèi)力包絡(luò)圖首先求出在自重和二期荷載及其共同作用下而產(chǎn)生的梁體內(nèi)力。梁體截面分布圖：利用橋梁計(jì)算軟件建模，將其平分為個(gè)單元，每單元，將單位集中荷載在梁體上移動(dòng)，畫出其各節(jié)點(diǎn)的影響線，影響線確定后，將移動(dòng)荷載作用在最大處，由此來計(jì)算出移動(dòng)荷載在最不利位置而產(chǎn)生的梁體的內(nèi)力。其具體計(jì)算過程如下：自重作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：將1/4跨截面、跨中截面和支座截面的數(shù)據(jù)列于下表：截面位置剪力彎矩端部-1609.2801/4跨截面-436.477424.43邊跨跨中截面-599.476813.18支座截面-2900.29-18022.07跨中截面0.929887.41檢算過程：分析：將梁體視為二次超靜定結(jié)構(gòu)，其計(jì)算簡圖如下：由上面計(jì)算可以知道，自重作用在梁上的荷載集度為：作用簡圖如圖：根據(jù)力法求解，將兩側(cè)的支座假設(shè)定為單位作用力1下，簡直梁的彎矩圖分別為：在自重作用下，支座處的支座反力為：根據(jù)力法的平衡方程：將以上數(shù)據(jù)代入方程：解得：將、帶入方程，求支座2和3的反力。計(jì)算簡圖如下解得：將數(shù)據(jù)與由Midas計(jì)算出的結(jié)果相比，相差不大，檢算滿足要求。自重作用下的彎矩圖：在二期恒載作用下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力彎矩端部-697.0701/4跨截面-209.573399.88邊跨跨中截面-277.933143.51支座截面-1300.03-8337.99跨中截面0.034662.54二期恒載作用下的彎矩圖：支座沉降下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力彎矩端部-1028.0101/4跨截面-1028.017710.04邊跨跨中截面1028.0115420.08支座截面-1260.9930840.15跨中截面1260.995622.91支座沉降下，產(chǎn)生的彎矩圖為：利用Midas求出影響線。1截面反力影響線：1.000-0.122移動(dòng)荷載在1截面作用的最不利位置如圖所示：2截面即邊跨1/4截面彎矩影響線：3截面即邊跨跨中截面彎矩影響線：4截面即支座處反力影響線：1.000-0.113移動(dòng)荷載最不利加載情況：彎矩影響線為：0.776-2.726-3.6585截面即跨中截面彎矩影響線：根據(jù)上面的影響線，將移動(dòng)荷載加載在最不利的位置，由此得出移動(dòng)荷載作用下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力彎矩端部-1092.6701/4跨截面-632.75035.35邊跨跨中截面-630.55799.35支座截面-1536.5-8747.8跨中截面502.956594.24移動(dòng)荷載作用下的彎矩圖：將上述的荷載進(jìn)行組合，可以有5種情況：1、自重+二期恒載2、自重+二期恒載+沉降3、自重+二期恒載+移動(dòng)荷載4、自重+二期恒載+沉降+移動(dòng)荷載將上述組合分別計(jì)算，求出內(nèi)力?，F(xiàn)將各種組合下的內(nèi)力列于下表：自重+二期恒載截面位置剪力彎矩端部-2306.3501/4跨截面-646.0410824.31邊跨跨中截面-877.49956.69支座截面-4200.32-26360.06跨中截面0.9414549.95其彎矩圖：自重+二期恒載+沉降截面位置剪力彎矩端部-3334.3501/4跨截面-1674.0418534.35邊跨跨中截面-1530.6325376.76支座截面-5461.3-45956.89跨中截面1261.9320172.86其彎矩圖：自重+二期恒載+移動(dòng)荷載截面位置剪力彎矩端部-3399.0201/4跨截面-1278.7415859.66邊跨跨中截面-1507.915756.04支座截面-5736.82-35107.86跨中截面503.921144.19其彎矩圖：自重+二期恒載+沉降+移動(dòng)荷載截面位置剪力彎矩端部-4427.0201/4跨截面-2306.7423569.7邊跨跨中截面-2161.1331176.11支座截面-6997.81-54704.68跨中截面1764.8832310.7其彎矩圖：將上述的組合進(jìn)行包絡(luò)，最終求出彎矩包絡(luò)圖，根據(jù)包絡(luò)圖進(jìn)行配筋。包絡(luò)數(shù)據(jù)為：截面位置剪力彎矩端部-4427.0201/4跨截面-2306.7423569.7邊跨跨中截面-2161.1331176.11支座截面-6997.81-54704.68跨中截面1764.8832310.7其彎矩圖：第三章預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)計(jì)與布置根據(jù)包絡(luò)圖可知，支座處的彎矩絕對值最大，由此按支座處的彎矩估算預(yù)應(yīng)力筋的面積，通長配置。根據(jù)輕軌規(guī)*規(guī)定，頂面保護(hù)層厚度取，則估算預(yù)應(yīng)力筋面積估算公式為：其中：——彎矩設(shè)計(jì)值；——預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到受壓合力的距離，近似取用則擬定鋼絞線采用，其面積為則總共所需鋼絞線：取為140根，擬定共18個(gè)預(yù)埋金屬波紋管管道，則每個(gè)管道至少有鋼絞線為10根。由公式可知：截面抗彎承載力按下式驗(yàn)算：經(jīng)檢驗(yàn)：滿足要求根據(jù)規(guī)*取預(yù)埋金屬波紋管直徑為，管間的間距為插圖預(yù)應(yīng)力筋圖綜合分析，三號預(yù)應(yīng)力鋼筋在節(jié)點(diǎn)便可以彎到下側(cè)，抵抗下部的彎矩值，上部分由一號、二號和短索就可以滿足要求，三號鋼筋取用半徑為，則在節(jié)點(diǎn)時(shí)高度為780mm。在節(jié)點(diǎn)時(shí)，上部的彎矩由一號預(yù)應(yīng)力筋及短索就可以承擔(dān)，二號鋼筋可以彎到下部與三號鋼筋共同承擔(dān)下部所受的彎矩，采用半徑，則在節(jié)點(diǎn)時(shí)二號筋高度為，節(jié)點(diǎn)時(shí)二號鋼筋的高度時(shí)。在節(jié)點(diǎn)時(shí)，上部彎矩由短索既可以完全承擔(dān)，所以一號鋼筋此時(shí)也可以彎到下部與其它鋼筋共同承擔(dān)下部逐漸增大的彎矩，在節(jié)點(diǎn)采用半徑，節(jié)點(diǎn)時(shí)高度為，到節(jié)點(diǎn)時(shí)一號預(yù)應(yīng)力鋼筋的高度。下面進(jìn)行驗(yàn)證：分析12節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力筋配置其中設(shè)受壓區(qū)高度利用公式求出，由此來確定鋼筋可下移的最大位移。解得：此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，滿足要求。其鋼筋配置圖如下圖：分析11節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋配置其中受壓區(qū)高度由公式估算根據(jù)計(jì)算求出，此刻，上部由一號和二號鋼筋承擔(dān)上部彎矩，所以由得，此刻二號筋和一號筋的作用高度為和，滿足要求。其鋼筋配置圖如下圖：分析10節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置其中此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋的高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋的高度為。其鋼筋配置圖如下圖：分析9號節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置其中此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為。其鋼筋配置圖如下圖：分析8號節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置其中此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為。其鋼筋配置圖如下圖：分析7號節(jié)點(diǎn)(跨中)的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置其中此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為。其鋼筋配置圖如下圖：第四章非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置一、鋼筋布置圖由于預(yù)應(yīng)力鋼筋可以完全承擔(dān)構(gòu)造的要求，所以非預(yù)應(yīng)力鋼筋按照構(gòu)造配筋。其具體布置見下圖：二、非預(yù)應(yīng)力鋼筋橫向布置計(jì)算首先分析頂板及翼緣的自重及上部作用下的力為：頂板及翼緣自重取寬的板帶作為分析對象已知：頂板厚取，翼緣厚取，具體尺寸見下圖：移動(dòng)荷載在雙車道同時(shí)作用重車時(shí)，由軌道傳至梁體的力為：一列車作用為，作用在每個(gè)軌道上，再傳力給梁體，其作用面積為，則在板上作用荷載大小為。二期荷載縱向上，則在橫向板上大小為：當(dāng)這些力共同作用時(shí)，求出其最大彎矩，根據(jù)最大彎矩配設(shè)橫向鋼筋，滿足頂板的橫向要求。其共同作用的簡圖為：支座反力：根據(jù)上面的數(shù)據(jù)可以求出彎矩，彎矩圖如下：其中：取，則（滿足要求）根據(jù)鋼筋表選用，則，滿足要求。第五章截面特性表截面類型面積(cm2)慣性矩(cm4)質(zhì)心位置(cm)1凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72263.2740.323E984.662凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72263.2740.323E984.663凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.344凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.235凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.206凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.137凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.138凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.139凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4802.86E981.1610凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4802.86E981.2311凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.6812凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9513凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9714凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9515凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.6816凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.2317凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.480.286E981.1618凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1319凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1320凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1321凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1322凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1323凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1324凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1325凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.480.286E981.1626凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.2327凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.6828凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9529凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9730凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9531凈截面55468.06228350837181.66換算截面58226.4800.286E981.6832凈截面55468.06228350837181.66換算截面58226.4802.86E981.2333凈截面55468.06228350837181.66換算截面58226.4802.86E981.1634凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.1335凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.1336凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.1337凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.2038凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.2339凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.3440凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72263.2740.323E984.6641凈截面69891.9950.321E984.34換算截面69891.9950.321E984.34第六章預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算一．預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失；式中——由于摩擦引起的應(yīng)力損失（）；——鋼筋（錨下）控制應(yīng)力（）；——從*拉端至計(jì)算截面的長度上，鋼筋彎起角之和（）；χ——從*拉端至計(jì)算截面的管道長度（）；——鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，按表采用；——考慮每米管道對其設(shè)計(jì)位置的偏差系數(shù)，按表采用。由規(guī)*表可知，管道類型為金屬波紋管時(shí)，取，取。χ取值為跨中截面到*拉端的距離，χ=。計(jì)算過程：其中二．錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件接縫壓密引起的應(yīng)力損失；式中——由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（）；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度（）；——錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（）。采用夾片式JM12錨具，則根據(jù)規(guī)*表可知，＝4，接縫壓縮值＝1。計(jì)算過程：三．混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的應(yīng)力損失；此工程采用后*法，所以預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的應(yīng)力損失不予考慮。四．混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失；在后*法結(jié)構(gòu)中，由于一般預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量較多，限于*拉設(shè)備等條件的限制，一般都采用分批*拉、錨固預(yù)應(yīng)力筋。在這種情況下，已*拉完畢、錨固的預(yù)應(yīng)力筋，將會(huì)在后續(xù)分批*拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)發(fā)生彈性壓縮變形，從而產(chǎn)生應(yīng)力損失。式中——由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（）；——在先行*拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來*拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對于連續(xù)梁可取若干有代表性截面上應(yīng)力的平均值（）；——在所計(jì)算的鋼筋*拉后再*拉的鋼筋根數(shù)。經(jīng)推導(dǎo)可得公式其他形式為：——表示預(yù)應(yīng)力筋*拉的總批數(shù)；——在代表截面（如l/4截面）的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力（預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng)力扣除和后算得）。——所有預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失和后）的內(nèi)力；——預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力的合力至混凝土凈截面形心軸的距離；、——混凝土的凈截面面積和截面慣性矩。計(jì)算過程：根據(jù)截面特性列表可知：則取，則五.預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失；對預(yù)應(yīng)力鋼筋，僅在傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力的情況下，才考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其終極值：式中——由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失（）；——傳力錨固時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按規(guī)*第條的規(guī)定計(jì)算（）；——松弛系數(shù)，對鋼絞線，級松弛時(shí)，按采用，級松弛時(shí)，按采用。計(jì)算過程：取0.08則六．混凝土收縮和*變引起的應(yīng)力損失。由于混凝土收縮、*變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計(jì)算：式中——由收縮、*變引起的應(yīng)力損失終極值（），——傳力錨固時(shí)，在計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對連續(xù)梁可取若干有代表性截面的平均值（）；——混凝土*變系數(shù)的終極值；——混凝土收縮應(yīng)變的終極值；——梁的配筋率換算系數(shù)；——非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；、——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積（）；——梁截面面積，對后*法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算（）；——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離（）；——截面回旋半徑()；——截面慣性矩，對于后*法構(gòu)件，可近似按按凈截面計(jì)算（）；其中，、值可按表采用。取，取。根據(jù)截面特性列表可知：計(jì)算過程：取支座和跨中處分析，求根據(jù)公式：在支座處：在跨中處：由上可知，在預(yù)應(yīng)力損失后所剩余的有效預(yù)應(yīng)力為：第七章正截面承載能力計(jì)算由平衡條件可寫出如下方程：沿縱向力的方向平衡條件：對受拉區(qū)鋼筋（預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋）合力作用點(diǎn)力矩平衡條件：式中——混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——非預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——非預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——受壓預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算應(yīng)力；、——分別為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積；、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積：——受壓區(qū)混凝土截面面積；——受壓區(qū)混凝土截面對受拉區(qū)鋼筋合力作用點(diǎn)的凈矩；、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離；、——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣和受拉邊緣的距離，；、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面受拉邊緣和受壓邊緣距離；——截面彎矩承載能力；——截面彎矩設(shè)計(jì)值。其中假設(shè)受壓高度,即在翼板內(nèi)，則：受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力：式中——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比；——預(yù)應(yīng)力筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)*表取值；——合力處由預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力；——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在荷載作用前已存在有效預(yù)應(yīng)力。1．取截面4節(jié)點(diǎn)處，此時(shí)根據(jù)規(guī)*表，鋼筋強(qiáng)度取值為：代入公式：得則檢驗(yàn)：2．取跨中處7節(jié)點(diǎn)處此時(shí)代入公式得：得則檢算：3．取支座處13節(jié)點(diǎn)檢算此時(shí)代入公式得：得：因此，則檢算：第八章斜截面抗剪承載力斜截面抗剪承載力計(jì)算公式為：式中：——斜截面剪力設(shè)計(jì)值；——斜截面抗剪承載能力；——斜截面上混凝土和箍筋提供的抗剪承載力；、——構(gòu)件的寬度和有效高度；——箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積；——箍筋間距；——斜截面上彎起鋼筋提供的抗剪承載力。因沒有非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋，則、——分別為與檢算的斜截面相交的非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋和預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的全部截面面積；、——分別為彎起的非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋的切線傾角。計(jì)算過程：支座處：取已知：則b．截面處：取已知：則跨中處：取已知：則經(jīng)上述檢算可知，斜截面抗剪承載內(nèi)力滿足要求。第九章截面正應(yīng)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在各個(gè)受力階段均有不同得受力特點(diǎn)，從施加預(yù)應(yīng)力起，其截面內(nèi)的鋼筋和混凝土就處于高應(yīng)力狀態(tài)，經(jīng)受著考驗(yàn)。為了保證構(gòu)件在各工作階段工作的安全可靠，除按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行強(qiáng)度檢算外，還必須對其在施工和使用階段的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算，并予以控制。預(yù)加預(yù)應(yīng)力階段混凝土截面正應(yīng)力計(jì)算本階段構(gòu)件主要承受預(yù)加力和構(gòu)件自重的作用，其受力特點(diǎn)是：預(yù)加力值最大（因預(yù)應(yīng)力損失最?。夂奢d最?。▋H有構(gòu)件的自重作用）。由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力后*法構(gòu)件式中：——后*法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失），對于曲線配筋的后*法梁：、——分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；——彎起預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；、——分別為*拉受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)錨下的控制應(yīng)力；、——分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）的有效預(yù)應(yīng)力；——計(jì)算截面處彎起的預(yù)應(yīng)力筋的切線與構(gòu)件軸線的夾角；——后*法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的合力作用點(diǎn)至凈截面形心軸的距離；、、——分別為構(gòu)件凈截面面積、慣性矩和截面模量。由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力后*法構(gòu)件式中：、——分別為自重引起的計(jì)算軸力和彎矩（軸力以壓為正）預(yù)加應(yīng)力階段的總應(yīng)力后*法構(gòu)件檢算過程：檢算代表截面a．取跨7節(jié)點(diǎn)處：由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力則由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力（滿足要求）b．取跨中截面21節(jié)點(diǎn)處：由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力則：由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力（滿足要求）c．取支座截面13節(jié)點(diǎn)處：由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力則：由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力（滿足要求）使用階段的正應(yīng)力計(jì)算后*法構(gòu)件式中：、——由二期恒載引起的計(jì)算軸力及彎矩（軸力以壓為正）、——使用階段由活載引起的最不利軸力及彎矩；由二期恒載及活載產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力由公式可知：取跨7節(jié)點(diǎn)處：則取跨中截面21節(jié)點(diǎn)處：則取支座截面13節(jié)點(diǎn)處：則由上面檢算可知：滿足要求第十章梁斜截面主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力主拉應(yīng)力：主壓應(yīng)力：其中：式中：——預(yù)加力和使用荷載在計(jì)算的主應(yīng)力點(diǎn)產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力；——由豎向預(yù)應(yīng)力筋引起的混凝土豎向壓應(yīng)力；——由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力筋在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；——豎向預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力；——單肢豎向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；——計(jì)算主應(yīng)力處構(gòu)件截面的寬度；——豎向預(yù)應(yīng)力筋的間距；——計(jì)算纖維處至換算截面重心軸的距離（）；——換算截面慣性矩（）；——計(jì)算彎矩（）。取跨中截面：取1/4跨截面4節(jié)點(diǎn)處：取支座處13節(jié)點(diǎn)處：根據(jù)規(guī)*：經(jīng)檢算滿足要求。第十一章橋墩設(shè)計(jì)恒載1.有橋跨結(jié)構(gòu)傳來的恒載壓力梁自重：二期恒載：恒載為：由恒載引起的支座反力為：列車梁由兩個(gè)支座支撐在墩帽梁上，分別記為A支座，B支座。則每個(gè)支座的反力2．橋墩自重橋墩的體積：橋墩自重：列車活載及附加力計(jì)算1．列車活載取橋墩2計(jì)算，其反力影響線如下圖：將移動(dòng)荷載作用在最不利情況，如圖：則：輕車：2．附加力1）橋墩風(fēng)力①橋墩縱向風(fēng)力墩帽梁風(fēng)力：對墩底的彎矩：墩身風(fēng)力：對墩底的彎矩：合計(jì)墩身風(fēng)力：②橋墩橫向風(fēng)力無車時(shí)：墩帽梁風(fēng)力：對墩底的彎矩：墩身風(fēng)力：對墩底的彎矩：合計(jì)橋墩風(fēng)力：有車時(shí)：則：2）梁上風(fēng)力無車時(shí)：對墩底的彎矩：有車時(shí)：則：3）列車所受風(fēng)力：三、活載布置1、單孔單列恒載：列車活載：因此制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)*取豎向活載的10％，即：與沖擊力同時(shí)計(jì)算時(shí)：對墩底的彎矩：橫向風(fēng)力：對墩底的彎矩：列車橫向搖擺力：對墩底的彎矩：2、單孔單列空車（不計(jì)沖擊，不計(jì)搖擺力）恒載：列車活載：制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)*取豎向活載的10％，即：對墩底的彎矩：橫向風(fēng)力：對墩底的彎矩：3、單孔雙列恒載：列車活載：制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)*取豎向活載的10％，即：與沖擊力同時(shí)計(jì)算時(shí)：對墩底的彎矩：橫向風(fēng)力：對墩底的彎矩：列車橫向搖擺力：對墩底的彎矩：4、雙孔單載恒載：列車活載：制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)*取豎向活載的10％，即：與沖擊力同時(shí)計(jì)算時(shí)：橫向風(fēng)力：對墩底的彎矩：列車橫向搖擺力：對墩底的彎矩：5、雙孔單列空車（不計(jì)沖擊，不計(jì)搖擺力）恒載：列車活載：制動(dòng)力或牽引力：按規(guī)*取豎向活載的10％，即：對墩底的彎矩：橫向風(fēng)力：對墩底的彎矩：6、雙孔雙