安醫(yī)大第一附屬醫(yī)院高新分院工程Ⅰ標段高大模板專項施工方案

安徽醫(yī)科大學第一附屬醫(yī)院高新分院醫(yī)療綜合樓工程Ⅰ標段高大模板專項施工方案-PAGE97-安徽醫(yī)科大學第第一附屬醫(yī)院院高新分院醫(yī)療綜合樓工程程Ⅰ標段高大模板專項施施工方案北京建工集團有有限責任公司司安醫(yī)大工程項目目部目錄TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK"_Toc29639768""_Toc29639769""_Toc29639770""_Toc29639771""_Toc29639772""_Toc29639773""_Toc29639774""_Toc29639775""_Toc29639776""_Toc29639777""_Toc29639778""_Toc29639779""_Toc29639780""_Toc29639781""_Toc29639782""_Toc29639783""_Toc29639784""_Toc29639785""_Toc29639786""_Toc29639787""_Toc29639788""Hyperlink\l"附錄七：9000×15000鋼骨梁安裝裝碗扣鋼管支支撐架計算書書 69一、編制依據(jù)1、安徽醫(yī)科大大學第一附屬屬醫(yī)院高新分分院綜合樓施施工圖2、國家有關建建筑工程法律律、法規(guī)和地地方有關規(guī)定定3、國家現(xiàn)行相相關標準規(guī)范范、建筑安裝裝工程安全技技術操作規(guī)程程及有關規(guī)定定4、《建筑結構構荷載規(guī)范》GB500009-200125、《混凝土結結構設計規(guī)范范》GB500010-200106、《混凝土結結構工程施工工質量驗收規(guī)規(guī)范》GB502204-20002（2011版）7、《建筑地基基基礎設計規(guī)規(guī)范》GB500007-200118、《鋼結構設設計規(guī)范》GB500017-220039、《木結構設設計規(guī)范》GB500005-2200310、《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范》JGJ1330-2011111、《建筑施施工碗扣式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范》JGJ1666-2000812、《建筑施施工模板安全全技術規(guī)范》JGJ1662-2000813、《建筑施施工安全檢查查標準》JGJ599-2011114、《合肥市市建委【2008】08號文》二、工程概況本工程為安徽醫(yī)醫(yī)科大學第一一附屬醫(yī)院高高新分院醫(yī)療療綜合樓（ⅠⅠ標段），為為框架結構，建建筑面積1545776.94mm2，該工程高高支模主要分分為以下三部部分：2.1122-17軸交B-F軸部位，頂頂標高14.7110m，模板立柱柱支設在-5.4550m標高處地下下室頂板，最最大高度為20.1660m，板厚150mm，梁規(guī)格有900×11500、500×8800、400×7700；2.2144-15軸交K-Q軸部位，頂頂標高9.5500m，模板立柱柱支設在-5.4550m標高處地下下室頂板，最最大高度為15m，板厚110mm，梁規(guī)格有400×8800、400×6600、250×5500、200×4400；2.3A軸軸外側懸挑陽陽臺部位，標標高4.7500m處外挑1700mmm、標高9.5500m處外挑2700mmm、標高14.3550m處外挑3700mmm，模板采用用斜桿支設，頂頂標高分別為為標高4.7500m、9.5500m及14.3550m處，模板立立柱分別支設設在0.0000m、4.7500m標高處及9.5500m標高處下層層陽臺上，最最大高度為4.8000m，板厚120mm、110mm，梁規(guī)格有400×8800、400×7750、250×8800、250×7750、250×6600；以上部位符合建建設部【2009】87號文和合肥肥市相關文件件要求的高大大模板范圍，為為確保安全，特特將以上部位位模板施工方方案按高支模模要求單獨編編制：三、梁、板規(guī)格格及做法表梁、板規(guī)格及做做法表部位梁、板規(guī)格計算分類及支撐撐做法12-17軸交交B-F軸部位，頂頂標高14.7110m，模板立柱柱支設在-5.4550m標高處地下下室頂板，最最大高度為20.1660m梁規(guī)格900mmm×15000mm采用碗扣架，立立桿的縱距(跨度方向)0.60m，橫距1.2m，立桿的步距h=1..20m，梁底3道承重立桿桿，立桿頂部部采用頂托，頂頂托內主梁采采用雙鋼管，梁底頂托托梁長度為1.2m。梁底采用10根支撐木方方（鋼骨梁安安裝后有自拱拱性，故計算算未考慮鋼骨骨梁重量，鋼鋼骨梁安裝方方案另詳）；；側模驗算：：內龍骨采用40×990mm木方方，間距200mmm，外龍骨骨采用雙鋼管管48mm××3.0mmm，對拉螺栓布布置2道，直徑14，順梁方向向間距400mmm。梁規(guī)格有5000mm×8000mm、400mm×7700mm采用碗扣架，按按500×800梁計算，立桿桿的縱距(跨度方向)0.660m，橫距1.2m，立桿的步距h=1..20m，梁底3道承重立桿桿，立桿頂部部采用頂托，頂頂托內主梁采采用雙鋼管，梁梁底支撐頂托托梁長度1.2m，梁底采用4根支撐木方方。板厚150mmm采用碗扣架，立立桿間距600×6600，步距1200mmm，木方40mm××90mm，間距200mm，立桿頂部部采用頂托，頂頂托內主梁采采用48mmm×3.0mmm單鋼管。14-15軸交交K-Q軸部位，頂頂標高9.5500m，模板立柱柱支設在-5.4550m標高處地下下室頂板，最最大高度為15m梁規(guī)格有4000mm×8000mm、400mmm×600mmm、250mmm×500mmm、200mmm×400mmm采用碗扣架，參參500×8800梁施工板厚110mmm采用碗扣架，參參150mm板厚施工A軸外側陽臺部部位，標高4.7500m處外挑1700mmm、標高9.5500m處外挑2700mmm、標高14.3550m處外挑3700mmm，模板采用用斜桿支設，頂頂標高分別為為標高4.7500m、9.5500m及14.3550m處，模板立立柱分別支設設在0.0000m、4.7500m標高處及9.5500m標高處下層層陽臺上，最最大高度為4.8000m梁規(guī)格有4000mm×8000mm、400mmm×750mmm、250mmm×800mmm、250mmm×750mmm、250mmm×600mmm結構內部采用碗碗扣架搭設，局局部懸挑部位位斜桿采用扣扣件式鋼管架架搭設，碗扣扣架驗算參500×8800梁施工，局局部鋼管扣件件式腳手架驗驗算按400×8800梁計算：立立桿間距600×8800，步距1200，梁下不增增設立桿，橫橫桿間距600mm，立桿頂部部采用單扣件件，橫桿與碗碗扣架搭接不不少于2跨板厚120mmm、110mmm結構內部采用碗碗扣架搭設，局局部懸挑部位位斜桿采用扣扣件式鋼管架架搭設，碗扣扣架驗算參150mm板厚施工，局局部扣件式鋼鋼管架驗算按按120mm板厚計算：：立桿間距800×8800，步距1200，木方間距300mm，橫桿間距600mm，立桿頂部部采用單扣件件，橫桿與碗碗扣架搭接不不少于2跨900×15000梁中鋼骨梁梁安裝支撐架架鋼骨梁經生產廠廠家提供自重重約6.7KNN/m采用900×11500梁碗扣支撐撐架將部分頂頂托調整后做做為安裝支撐撐架（鋼骨梁梁有自拱性，安安裝后調低頂頂托再支設砼砼梁模板），立立桿頂部采用用頂托，頂托托內主梁采用用雙鋼管，驗驗算按最大安安裝長度6m，自重40KN，兩端支撐撐間距4.2m，單立桿承承重進行計算算，計算附后后四、施工準備4.1材料料準備：4.1.1立柱采用φ48×3..5鋼管（考慮慮市場材料因因素，按φ48×3..0鋼管帶入計計算），符合合現(xiàn)行國家標標準要求，不不得使用嚴重重銹蝕、彎曲曲、壓扁及裂裂紋鋼管；鋼鋼管扣件符合合GB158831《鋼管腳手手架扣件》規(guī)規(guī)定；90×400mm松木，15厚多層板，鐵鐵釘及鋼筋、配配件等材料應應符合《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ1330-20111、《建筑施施工模板安全全技術規(guī)范》JGJ1662-20008、《建筑施施工碗扣式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范》JGJ1666-20008中的有關關規(guī)定，上碗碗扣均應能鎖鎖緊，桿件最最上端應有防防止上碗扣脫脫落的措施，局局部采用扣件件時對所用扣扣件采用扭矩矩扳手進行抽抽檢，每個扣扣件的擰緊力力矩都要控制制在45-600N.m，達到合格后后方準承力使使用。4.1.2碗扣式鋼管管腳手架參數(shù)數(shù)以上立桿上碗扣扣架橫桿步距距為60CM的步距為單單元成倍遞增增，也就是最最小步距為600起步，1200,,1800的步距。本本工程采用立立桿LG-12200、橫桿HG-60、頂托DT-6600進行驗算。4.2作作業(yè)條件4.2.1模板結構選選型:模板及支模模板頂架的結結構與施工方方案根據(jù)工程程結構特點，平平面幾何形狀狀、施工機具具設備、模板板及頂架料供供應等條件綜綜合比較后，選選定最佳的結結構形式與施施工方案，并并在方案中注注明其操作工工藝及工藝流流程。4.2.2木模板備料:模板數(shù)量應應根據(jù)模板設設計方案，并結合方案案中施工流水水段的劃分，進進行綜合考慮慮，合理確定定模板的配置置數(shù)量。4.2.3模板涂刷脫脫模劑，并按按施工平面布布置圖中指定定的位置分規(guī)規(guī)格堆放整齊齊。4.2.4模板安裝前前，應根據(jù)設設計圖紙要求求，放好縱橫橫軸線(或中心線)和模板邊線線，定好水平平控制標高。4.2.5模板施工前前，應辦完前前一工序的分分部或分項工工程隱蔽驗收收手續(xù)。4.2.6模板安裝前前，根據(jù)模板板、圖紙要求求和操作工藝藝標準向班組組進行安全、技技術交底。4.3基礎礎要求支模立柱支撐在在-5.4550m標高處地下下室頂板及對對應下層陽臺臺上，上鋪50厚木墊板，斜斜支撐系統(tǒng)應應與內部架體體相連接以增增強整體穩(wěn)定定性。五、模板設計要要求：5.1實用用性主要保證混凝土土結構的質量量，具體要求求是：5.1.1保證工程結結構和構件各各部分形狀尺尺寸和相互位位置的正確；；5.1.2模板接縫嚴嚴密，不漏漿漿。5.1.3構造簡單，裝裝拆方便，并并便于鋼筋的的綁扎與安裝裝，符合混凝凝土的澆筑及及養(yǎng)護等工藝藝要求；5.2安全全性具有足夠的剛度度、強度和穩(wěn)穩(wěn)定性，能可可靠地承受新新澆混凝土的的重量和側壓壓力，以及在在施工過程中中所產生的荷荷載，不變形形，不破壞，不不倒坍；5.3經濟濟性針對工程結構的的具體情況，因因地制宜，就就地取材，在在確保工期、質質量的前提下下，盡量減少少一次性投入入，增加模板板周轉，減少少支拆用工，實實現(xiàn)文明施工工。六、模板高支撐撐架的構造與與安裝:除了要遵守《建建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ1662-20008的相關要要求外，還應應遵守以下內內容：6.1模板板安裝前必須須做好下列安安全技術準備備工作：6.1.1應審審查模板結構構設計與施工工說明書中的的荷載、計算算方法、節(jié)點點構造和安全全措施，設計計審批手續(xù)應應齊全。2、應進行全面面的安全技術術交底，操作作班組應熟悉悉設計與施工工說明書，并并應做好模板板安裝作業(yè)的的分工準備。3、應對模板和和配件進行挑挑選、檢測，不不合格者應剔剔除，并應運運至工地指定定地點堆放。4、備齊操作所所需的一切安安全防護設施施和器具。6.2模板板構造與安裝裝應符合下列列規(guī)定6.2.1模板安裝應應按設計與施施工說明書順順序拼裝。木木桿、鋼管、門門架等支架立立柱不得混用用。6.2.2豎向模板和和支架立柱支支承部分安裝裝在基土上時時，應加設墊墊板，墊板應應有足夠強度度和支承面積積，且應中心心承載?；镣翍獔詫崳⒉信潘氪胧?。對特別別重要的結構構工程可采用用混凝土、打打樁等措施防防止支架柱下下沉。6.2.3模板及其支支架在安裝過過程中，必須須設置有效防防傾覆的臨時時固定設施。6.3現(xiàn)澆澆多層或高層層房屋和構筑筑物，安裝上上層模板及其其支架應符合合下列規(guī)定：：6.3.1下層樓板應應具有承受上上層施工荷載載的承載能力力，否則應加加設支撐支架架。6.3.2上層支架立立柱應對準下下層支架立柱柱，并應在立立柱底鋪設墊墊板。6.4當支支架立柱成一一定角度傾斜斜，或其支架架立柱的頂表表面傾斜時，應應采取可靠措措施確保支點點穩(wěn)定，支撐撐底腳必須有有防滑移的可可靠措施。6.5除設設計圖另有規(guī)規(guī)定者外，所所有垂直支架架柱應保證其其垂直。6.6支撐撐梁、板的支支架立柱構造造與安裝應符符合下列規(guī)定定：6.6.1梁和板的立立柱，其縱橫橫向間距應相相等或成倍數(shù)數(shù)。6.6.2鋼管立柱底底部設50厚木板墊板板。6.6.3在立柱底距距地面200mm高處，沿縱縱橫水平方向向應按縱下橫橫上的順序設設掃地桿。立立柱頂端應沿沿縱橫向設置置一道水平拉拉桿。掃地桿桿與頂部水平平拉桿之間的的間距，在滿滿足模板設計計所確定的1.2m水平拉桿步步距要求條件件下，進行平平均分配確定定步距后，在在每一步距處處縱橫向應各各設一道水平平拉桿。所有有水平桿的端端部均應與四四周建筑物頂頂緊頂牢。無無處可頂時，應應在水平拉桿桿端部和中部部沿豎向設置置連續(xù)式剪刀刀撐。模板支支撐架四周從從底到頂連續(xù)續(xù)設置豎向剪剪刀撐；中間間縱、橫向由由底到頂連續(xù)續(xù)設置豎向剪剪刀撐，其間間距應小于或或等于4.5m。6.6.4本工程高度度超過8m，在頂部和和掃地桿處各各設一道設水水平加強層，中中間每隔2步增設一道道設水平加強強層。6.6.5鋼管立柱的的掃地桿、水水平拉桿、剪剪刀撐應采用用φ48mm××3.5mmm鋼管，用扣扣件與鋼管立立桿扣牢。6.6.6施工時，在在已安裝好的的模板上的實實際荷載不得得超過設計值值。已承受荷荷載的支架和和附件，不得得隨意拆除或或移動。6.6.7安裝模板時時，安裝所需需各種配件應應置于工具箱箱或工具袋內內，嚴禁散放放在模板或腳腳手板上；安安裝所有工具具應系掛在作作業(yè)人員身上上或置于所配配帶的工具袋袋中，不得掉掉落。6.6.8當模板安裝裝高度超過3.0m時，必須搭搭設腳手架，除除操作人員外外，腳手架不不得站其他人人。6.6.9可調底座及及可調托撐絲絲桿與螺母捏捏合長度不得得少于4-5扣，插入立立桿內的長度度不得小于150mm。6.6.10吊運模板時時，必須符合合下列規(guī)定：：6.6.10..1作業(yè)前應檢檢查繩索、卡卡具、模板上上的吊環(huán)，必必須安裝整有有效，在升降降過程中應設設專人指揮，統(tǒng)統(tǒng)一信號，密密切配合。6.6.10..2吊運大塊或或整體模板時時，豎向吊運運不應少于2個吊點，水水平吊運不應應少于4個吊點，吊吊運必須使用用卡環(huán)連接，并并應穩(wěn)起穩(wěn)落落，待模板就就位連接牢固固后，方可摘摘除卡環(huán)。6.6.10..3吊運散裝模模板時，必須須碼放整齊，待待捆綁牢固后后方可起吊。6.6.10..4嚴禁起重機機在架空輸電電線路下面工工作。6.6.10..5遇5級及以上大大風時，應停停止一切吊運運作業(yè)。6.6.11木料應堆放放在下風向，離離火源不得小小于30m，且料場四四周應設置滅滅火器材。6.6.12滿堂模板和和共享空間模模板支架立柱柱，在外側周周圈應設由下下至上的豎向向連續(xù)式剪刀刀撐；中間的的縱橫向應每每隔10m左右設置由由下至上的豎豎向連續(xù)式剪剪刀撐，其寬寬度宜為4-6m，并在剪刀刀撐部位的頂頂部、掃地桿桿處設置水平平剪刀撐。剪剪刀撐桿件的的底部應與地地面頂緊，夾夾角宜為45-60度。6.6.13支撐架與高高支模范圍內內的所有框架架柱采用抱柱柱的形式進行行連接，每層層沿框架柱高高度方向布置置三道（均分分）。具體連連接見下圖：：6.6.14陽臺懸挑部部位局部采用用扣件式鋼管管架支設斜桿桿，橫向拉桿桿應與內部碗碗扣架模板體體系拉接不少少于2跨，并使用用扣件扣緊，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m。七、操作工藝7.1梁模模板安裝7.1.1安裝程序放線→搭設支模模架→安裝梁底模→梁模起拱→安裝兩側模模板→固定立檔→安裝梁柱節(jié)節(jié)點模板→檢查校正→安梁口卡→相鄰梁模固固定7.1.2在柱子上彈彈出軸線、梁梁位置和水平平線，釘柱頭頭模板。7.1.3梁底模板:按設計標高高調整支柱的的標高，然后后安裝梁底模模板，并拉線線找平。當梁梁底板跨度≥4m時，跨中梁梁底處應按設設計要求起拱拱，如設計無無要求時，起起拱高度宜為為全跨長度的的2‰。主次梁交交接時，先主梁起拱拱，后次梁起起拱。7.1.4梁側模板:根據(jù)墨線安安裝梁側模板板、壓腳板、斜斜撐等。梁側模板制制作高度應根根據(jù)梁高及樓樓板模板碰旁旁或壓旁。7.2混凝凝土澆筑施工工要求7.2.1單獨編制混混凝土澆筑方方案，確保模模板支架施工工過程中均衡衡受載。同時時采取先澆筑筑柱、剪力墻墻混凝土，待待其具備50%以上強度后后再澆筑梁板板混凝土；梁梁板混凝土采采用由中部向向兩邊擴展的的澆筑方式，懸懸挑部位應先先澆筑配重部部位，再澆筑筑懸挑部位，先先澆筑非高支支模部位，后后澆筑高支模模部位等技術術措施。7.2.2嚴格控制實實際施工荷載載不超過設計計荷載，對出出現(xiàn)的超過最最大荷載要有有相應的控制制措施，鋼筋筋等材料不能能在支架上方方堆放；7.2.3澆筑過程中中，注意檢查查支架和支承承情況，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)下沉、松動動和變形情況況及時解決；；7.2.4梁砼分層澆澆筑，每層厚厚度不大于400mm。八、模板技術質質量保證措施施8.1進場場模板質量標標準:8.1.1技術性能必必須符合相關關質量標準,通過收存、檢檢查進場木膠膠合板、竹膠膠合板出廠合合格證和檢測測報告來檢驗驗。8.1.2外觀質量檢檢查標準（通通過觀察檢驗驗）1）任意意部位不得有有腐朽、霉斑斑、鼓泡。2）公稱稱幅面內不得得有板邊缺損損。3）每mm2單邊脫膠≤0.0011m2。4）每mm2污染面積≤0.0055m2。5）每4400mm22最大凹陷深深度≤1mm,且1個。8.1.3規(guī)格尺寸標標準：序號項目偏差標準1厚度δ=15mm±0.9mm2長、寬±3mm3對角線長度差≤5mm4翹曲度≤1%厚度檢測方法：：用鋼卷尺在在距板邊20mm處，長短邊邊分別測3點、1點，取8點平均值；；各測點與平平均值差為偏偏差。長、寬檢測方法法：用鋼卷尺尺在距板邊100mm處分別測量量每張板長、寬寬各2點，去平均均值。對角線差檢測方方法：用鋼卷卷尺測量兩對對角線之差。翹曲度檢測方法法：用鋼直尺尺量對角線長長度，并用楔楔形塞尺量鋼鋼直尺與板面面最大弦高，后后者與前者比比值為翹取度度。8.1.4四周縫邊涂涂料涂刷必須須均勻、牢固固、無漏涂。8.2模板板安裝質量標標準:必須符合《混凝凝土結構工程程施工質量驗驗收規(guī)范》（GB502204-20002）及相關規(guī)規(guī)范的要求。8.2.1保證項目：：模板及其支架、支支撐必須有足足夠的強度、剛剛度和穩(wěn)定性性。板模上下下層支架的立立柱應對準，并并鋪設墊板。8.2.2基本項目：：1）模板接縫縫寬度≤1.5mm（塞尺檢查查）。2）模板表面面必須清理干干凈，不得漏漏刷脫模劑（觀觀察檢查）。3）混凝土澆澆筑前，模板板內雜物必須須清理干凈（觀觀察檢查）。8.2.3允許偏差項項目：序號項目允許偏差(mmm)檢驗方方法1柱、梁軸線位移移5尺量檢查2標高±5用水準儀或拉線線和尺量檢查查3柱、梁截面尺寸寸±1尺量檢查4垂直度≤56經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查＞58經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查5表面平整度5用2m靠尺和楔楔形塞尺檢查查6預埋鋼板中心線線位移3拉線和尺量檢查查7預埋管預留孔中中心線位移38預埋螺栓中心線位移2外露長度+10，09預留洞中心線位移10截面內部尺寸+10，08.2.4其它：1）安裝在結構構中的預埋件件、預留洞按按圖紙、水電電施工專項方方案和洽商不不得遺漏，且且安裝必須牢牢固。2）模板安裝陰陰陽角必須方方正（用角尺尺檢驗）。九、施工注意事事項9.1避免工程質質量通病9.1.11模板安裝前前，先檢查模模板的質量，不不符質量標準準的不得投入入使用。9.1.22梁模板:防止梁身不不平直、梁底底不平及下?lián)蠐稀⒘簜饶Ｕㄕ！⒕植磕０迩肚度胫洪g；；拆除困難的的現(xiàn)象。9.1.33預防措施:1）支支梁模時應遵遵守邊模包底底模的原則，梁梁模與柱模連連接處，應考慮梁模模吸濕后長向向膨脹的影響響，下料尺寸寸一般應略為為縮短，使混混凝土澆筑后后不致嵌入柱柱內。2）梁梁側模必須有有壓腳板、斜斜撐、拉線通通直后將梁側側釘固，梁底模板按按規(guī)定起拱。3）混混凝土澆筑前前，模板應充充分用水濕潤潤。9.1.4柱模板:防止柱模板板炸模、斷面面尺寸鼓出、漏漏漿、混漿土不密密實，或蜂窩窩麻面、偏斜斜、柱身扭曲曲的現(xiàn)象。9.1.55預防措施1）根根據(jù)規(guī)定的柱柱箍間距要求求安裝牢固2）成排柱模支支模時，應先先立兩端柱模模，校直與復復核位置無誤誤后，頂部拉拉通長線，再再立中間柱模模。3）較較高的柱子，應應在模板中部部一側留臨時時澆灌孔，以便澆灌混混凝土，插入入振動棒，當當混凝土澆灌灌到臨時洞口口時，即應封封閉牢固。十、模板拆除、成成品保護10.1模模板拆除10.1.1模板拆除的的順序和方法法應遵循先支支后拆，先非非承重部位，后后承重部位以以及自上而下下的原則。拆拆模時，嚴禁禁用大錘和撬撬棍硬砸硬撬撬。拆模順序序：水平拉桿桿——柱側?！簜饶！旱字巍旱啄饶谀鼙ＷC證其表面及棱棱角不因拆除除而損壞時方方可拆除。底模在砼強度符符合下列規(guī)定定時方可拆除除，拆模時必必須有砼強度度同條件養(yǎng)護護拆模試壓報報告，并經技技術負責人開開具拆模令后后方可拆模。10.1.2柱模板拆除除時，先拆掉掉水平拉桿，然后拆掉柱柱箍及對拉螺螺栓然后用撬撬棍輕輕撬動動模板，使模板與混混凝土脫離。10.1.3拆除模板時時，操作人員員應站在安全全的地方。10.1.4拆除跨度較較大的梁下支支頂時，應先先從跨中開始始，分別向兩兩端拆除。10.1.5拆下的模板板及時清理粘粘結物，涂刷刷脫模劑，并并分類堆放整整齊，拆下的的扣件及時集集中統(tǒng)一管理理。10.2成成品保護10.2.1堅持每次模模板使用后清清理板面，涂涂刷脫模劑。10.2.2按樓板部位位層層恢復，減減少損耗。10.2.3材料應按平平面布置圖中中指定的位置置分類堆放整整齊,模板堆放時時，使模板向向下傾斜30°，不得將模模板堆放在施施工層上，防防止模板在風風荷載下傾覆覆。十一、安全管理理11.1組織保障生產經理生產經理11.2技技術措施11.2.1從事模板作作業(yè)的人員必必須經安全技技術培訓，并并不得有從事事高處作業(yè)的的禁忌癥；安安裝和拆除模模板時操作人人員必須佩戴戴安全帽、系系安全帶、穿穿防滑鞋；11.2.2在安裝、拆拆除作業(yè)前，工工程技術負責責人必須以書書面形式向作作業(yè)班組進行行施工操作的的安全技術交交底，作業(yè)班班組應嚴格對對照書面交底底進行上下班班的自檢、互互檢；11.2.3在高處安裝裝和拆除模板板時，應搭設設腳手架，作作業(yè)人員嚴禁禁攀登模板、斜斜撐桿，嚴禁禁在高處的獨獨立梁或在其其模板上行走走；11.2.4施工過程必必須嚴格對以以下項目進行行檢查：1）立柱底部應應墊實；2）墊木應應滿足設計要要求；3）底座位位置應正確；；4）立桿的的規(guī)格尺寸和和垂直度應符符合要求；5）掃地桿桿、水平拉桿桿、剪刀撐的的設置符合規(guī)規(guī)定，固定可可靠；6）安全網網和安全設施施符合要求；；11.2.5作業(yè)時模板板和配件不得得隨意堆放，模模板應放平放放穩(wěn)，嚴防滑滑落；支模過過程中應遵守守安全操作規(guī)規(guī)程，如遇途途中停歇，應應將就位的支支頂，模板聯(lián)聯(lián)結穩(wěn)固，不不得空架浮擱擱。拆模間歇歇時應將松開開的部件和模模板運走，防防止墜下傷人人。模板安裝裝時上下應有有人接應，隨隨裝隨運，嚴嚴禁拋擲，嚴嚴禁將模板與與腳手架或操操作平臺支成成一體；11.2.6當遇到大雨雨、大霧、大大雪或6級以上大風風等惡劣天氣氣應停止高處處作業(yè)；5級以上風力力應停止高空空吊運；11.2.7澆筑混凝土土前必須檢查查支撐是否可可靠、扣件是是否松動。澆澆筑混凝土時時必須由模板板支設班組設設專人看模，隨隨時檢查支撐撐是否變形、松松動，并組織織及時恢復。檢檢查支設模板板吊鉤、斜支支撐及平臺連連接處螺栓是是否松動，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題及時時組織處理。11.2.8木工機械必必須嚴格使用用倒順開關和和專用開關箱箱，一次線不不得超過3m，外殼接保保護零線，且且絕緣良好。電電鋸和電刨必必須接用漏電電保護器，鋸鋸片不得有裂裂紋（使用前前檢查，使用用中隨時檢查查）；且電鋸鋸必須具備皮皮帶防護罩、鋸鋸片防護罩、分分料器和護手手裝置。使用用木工多用機機械時嚴禁電電鋸和電刨同同時使用；使使用木工機械械嚴禁戴手套套；長度小于于50cm或厚度大于于鋸片半徑的的木料嚴禁使使用電鋸；兩兩人操作時相相互配合，不不得硬拉硬拽拽；機械停用用時斷電加鎖鎖。十二、監(jiān)測監(jiān)控控11.1監(jiān)監(jiān)測控制采用經緯儀、水水準儀對支撐撐體系進行監(jiān)監(jiān)測，主要監(jiān)監(jiān)測體系的水水平、垂直位位置是否有偏偏移。11.2監(jiān)測點設置置觀測點可采取在在臨邊位置的的支撐基礎面面（梁或板）及及柱、墻上埋埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。11.3監(jiān)監(jiān)測措施混凝土澆筑過程程中，派專人人檢查支架和和支撐情況，發(fā)發(fā)現(xiàn)下沉、松松動、變形和和水平位移情情況的應及時時解決。11.4儀儀器設備配置置名稱規(guī)格數(shù)量精度自動安平水準儀儀2千米往返±3mmm對講機3檢測板手111.5監(jiān)監(jiān)測說明班組每日進行安安全檢查，項項目部進行安安全周檢查，公公司進行安全全月檢查，模模板工程日常常檢查重點部部位：1)桿件的設設置和連接，連連墻件、支撐撐，剪刀撐等等構件是否符符合要求；2)連墻件是是否松動；3)架體是否否有不均勻沉沉降，垂直度度偏差；4)施工過程程中是否有超超載現(xiàn)象；5)安全防護護措施是否符符合規(guī)范要求求；6)支架與桿桿件是否有變變形現(xiàn)象；11.6監(jiān)監(jiān)測頻率在澆筑混凝土過過程中應實時時監(jiān)測，一般般監(jiān)測頻率不不宜超過20~30分鐘一次，在在混凝土初凝凝前后及混凝凝土終凝前至至混凝土7天齡期應實實施實時監(jiān)測測，終凝后的的監(jiān)測頻率為為每天一次。1)本工程立立柱監(jiān)測預警警值為10mm，立柱垂直直偏差在24mm以內；2)監(jiān)測數(shù)據(jù)據(jù)超過預警值值時必須立即即停止?jié)仓旎炷?，疏散散人員，并及及時進行加固固處理。十三、環(huán)保與文文明施工夜間22:000～6:00之間現(xiàn)場停停止模板加工工和其他模板板作業(yè)?，F(xiàn)場場模板加工垃垃圾及時清理理，并存放進進指定垃圾站站。做到工完完場清。整個個模板堆放場場地與施工現(xiàn)現(xiàn)場要達到整整齊有序、干干凈無污染、低低噪聲、低揚揚塵、低能耗耗的整體效果果。十四、設計驗算算附錄一：9000mm×15500mm梁模板碗扣扣鋼管高支撐撐架計算依據(jù)規(guī)范:《建筑施工碗扣扣式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGJ1666-20008《建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ1162-20008《建筑結構荷載載規(guī)范》GB500009-20012《鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500017-20003《混凝土結構設設計規(guī)范》GB500010-20010《建筑地基基礎礎設計規(guī)范》GB500007-20011《建筑施工木腳腳手架安全技技術規(guī)范》JGJ1164-20008計算參數(shù):鋼管強度為2005.0NN/mm2，鋼管強度度折減系數(shù)取取1.00。模板支架搭設高高度為20.0m，梁截面B×DD=900mmm×15000mm，立桿的縱縱距(跨度方向)l=00.60m，立桿的步步距h=1..20m，梁底增加3道承承重立桿。面板厚度15mmm，剪切強度1.4N//mm2，抗彎強度15.0NN/mm2，彈性模量6000..0N/mmm2。木方40×900mm，剪切強度1.3N//mm2，抗彎強度13.0NN/mm2，彈性模量9000..0N/mmm2。梁底支撐頂托梁梁長度1.20m。梁頂托采用雙鋼鋼管48×3..0mm。梁底按照均勻布布置承重桿3根計算。模板自重0.220kN/mm2，混凝土鋼鋼筋自重25.500kN/m33，施工活荷荷載4.50kkN/m2。扣件計算折減系系數(shù)取1.00。圖1梁模板板支撐架立面面簡圖采用的鋼管類型型為φ48×3..0。鋼管慣性矩計算算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計計算面板為受彎結構構,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計算。作用荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等。1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1==25.5500×1..500×00.600==22.9550kN/mm(2)模板的自自重線荷載(kN/mm)：q2==0.2000×0.6600×(22×1.5000+0.9900)/00.900==0.5200kN/m(3)活荷載為為施工荷載標標準值與振搗搗混凝土時產產生的荷載(kN)：經計算得到，活活荷載標準值值P1=(22.500++2.0000)×0.9900×0..600=22.430kkN均布荷載q=1.220×22..950+11.20×00.520==28.1664kN/mm集中荷載P=1.440×2.4430=3..402kNN面板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60..00×1..50×1..50/6=22..50cm33；I==60.000×1.550×1.550×1.550/12=16..88cm44；計算簡圖彎矩圖(kkN.m)剪力圖(kkN)變形的計算按照照規(guī)范要求采采用靜荷載標標準值，受力力圖與計算結結果如下：變形計算受受力圖變形圖(mmm)經過計算得到從從左到右各支支座力分別為為N1=1.1115kNN2=3.1165kNN3=2.8831kNN4=2.4410kNN5=4.8854kNN6=4.8854kNN7=2.4410kNN8=2.8831kNN9=3.1665kNN10=1..115kNN最大彎矩M=0.0069kN..m最大變形V=0.0015mm(1)抗彎強度度計算經計算得到面板板抗彎強度計計算值f=M/W==0.0669×10000×10000/225500=3..067N//mm2面板的抗彎強度度設計值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗彎強度度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算算截面抗剪強度計計算值T=3QQ/2bh==3×31009.0/((2×6000.000××15.0000)=0..518N//mm2截面抗剪強度設設計值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪強度驗驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算算面板最大撓度計計算值v=0.0155mm面板的最大撓度度小于100.00/250,,滿足要求!二、梁底支撐木木方的計算梁底木方計計算按照三跨連續(xù)梁梁計算，計算算公式如下:均布荷載q=4.8854/0..600=88.090kkN/m最大彎矩M=0.11ql2=0.1××8.09××0.60××0.60==0.2911kN.m最大剪力Q==0.6×00.600××8.0900=2.9112kN最大支座力NN=1.1××0.6000×8.0990=5.3339kN木方的截面力學學參數(shù)為本算例中，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.000×9.000×9.000/6==54.000cm3；I==4.000×9.000×9.000×9.000/12==243..00cm44；(1)木方抗彎彎強度計算抗彎計算強度f=MM/W=00.291××106/540000.0=55.39N//mm2木方的抗彎計算算強度小于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪剪計算最大剪力的計算算公式如下:Q=00.6ql截面抗剪強度必必須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪強度計計算值T=3××2912//(2×400×90)==1.2133N/mm22截面抗剪強度設設計值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪強度度計算滿足要要求!(3)木方撓度度計算撓度計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，均布荷載通過變變形受力計算算的最大支座座力除以木方方計算跨度(即木方下小小橫桿間距)得到q=4.4436kN//m最大變形v=00.677qql4/100EEI=0.6677×4..436×6600.044/(1000×90000.00×224300000.0)==0.1788mm木方的最大撓度度小于600.00/250,,滿足要求!三、托梁的計算算托梁按照集中與與均布荷載下下多跨連續(xù)梁梁計算。均布荷載取托梁梁的自重q=00.080kkN/m。托梁計算算簡圖托梁彎矩矩圖(kN.m))托梁剪力力圖(kN)變形的計算按照照規(guī)范要求采采用靜荷載標標準值，受力力圖與計算結結果如下：托梁變形形計算受力圖圖托梁變形形圖(mm)經過計算得到最最大彎矩M=11.249kkN.m經過計算得到最最大支座F=223.6622kN經過計算得到最最大變形V=00.328mmm頂托梁的截面力力學參數(shù)為截面抵抗矩WW=8..98cm33；截面慣性矩II=211.56cmm4；(1)頂托梁抗抗彎強度計算算抗彎計算強度f=MM/W=11.249××106/1.055/89822.0=1332.43NN/mm2頂托梁的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!(2)頂托梁撓撓度計算最大變形v=0.3328mm頂托梁的最大撓撓度小于600.00/400,,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定定性計算不考慮風荷載時時,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式為：其中N———立桿的軸心心壓力最大值值，它包括：：橫桿的最大支支座反力N1=23.6662kN(已經包括組組合系數(shù))腳手架鋼管的的自重N2=1..20×0..142×220.0000=3.4003kNN=23..662+33.403==27.0664kNi———計算立桿的的截面回轉半半徑，i=1.660cm；A———立桿凈截面面面積，A=4.2239cm22；W———立桿凈截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205..00N/mmm2；a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度，a=0.330m；h——最大大步距，h=1.220m；l0——計算算長度，取1.2000+2×0..300=11.800mm；λ——由長細細比，為1800//16=1113；φ——軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.503；經計算得到σ==270644/(0.5503×4224)=1226.9033N/mm22；不考慮風荷載時時立桿的穩(wěn)定定性計算σ<[ff],滿足要求!考慮風荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式為：風荷載設計值產產生的立桿段段彎矩MW計算公式MW=1.4WWklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內內外排立桿間間橫桿的支撐撐力Pr計算公式Pr=5×1..4Wklal0/16其中Wk———風荷載標準準值(kN/m2)；Wk=uz××us×w0=0..250×11.250××0.2411=0.0775kN/mm2hh——立桿的步距距，1.20m；la——立桿桿迎風面的間間距，1.20m；llb——與迎風面垂垂直方向的立立桿間距，0.60m；風荷載產生的內內外排立桿間間橫桿的支撐撐力Pr=5×1..4×0.0075×1..200×11.800//16=0..071kNN.m；風荷載產生的彎彎矩Mw=1.4××0.0755×1.2000×1.8800×1..800/88-0.0771×1.8800/4==0.0199kN.m；NNw——考慮風荷載載時，立桿的的軸心壓力最最大值；Nw=23..662+11.2×2..836+00.9×1..4×0.0019/0..600=227.1055kN經計算得到σ==271055/(0.5503×4224)+199000/44491=1130.9447N/mmm2；考慮風荷載時立立桿的穩(wěn)定性性計算σ<[ff],滿足要求!附錄二：9000×15000梁側模板計計算書一、梁側模板基基本參數(shù)計算斷面寬度9900mm，高度1500mmm，兩側樓板板厚度150mm。模板面板采用普普通膠合板。內龍骨間距2000mm，內龍骨采采用40×900mm木方，外龍龍骨采用雙鋼鋼管48mm××3.0mmm。對拉螺栓布置22道，在斷面面內水平間距距300+7700mm，斷面跨度度方向間距400mm，直徑14mm。面板厚度15mmm，剪切強度1.4N//mm2，抗彎強度15.0NN/mm2，彈性模量6000..0N/mmm2。木方剪切強度11.3N/mmm2，抗彎強度13.0NN/mm2，彈性模量9000..0N/mmm2。模板組裝示示意圖二、梁側模板荷荷載標準值計計算強度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和傾傾倒混凝土時時產生的荷載載設計值；撓撓度驗算只考考慮新澆混凝凝土側壓力產產生荷載標準準值。新澆混凝土側壓壓力計算公式式為下式中的的較小值:其中γc———混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新澆澆混凝土的初初凝時間，為為0時(表示無資料)取200/((T+15))，取5.7144h；TT——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；VV——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；HH——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取1.2000m；β——混凝土土坍落度影響響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的的新澆混凝土土側壓力標準準值F1=228.8000kN/m22考慮結構的重要要性系數(shù)0.9，實際計算算中采用新澆澆混凝土側壓壓力標準值:F1==0.9×227.0000=24.3300kN//m2考慮結構的重要要性系數(shù)0.9，倒混凝土土時產生的荷荷載標準值:F2==0.9×66.000==5.4000kN/m22。三、梁側模板面面板的計算面板為受彎結構構,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照連續(xù)梁計算算。面板的計算寬度度取1.35m。荷載計算值qq=1..2×24..300×11.350++1.40××5.4000×1.3550=49..572kNN/m面板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=1355.00×11.50×11.50/66=500.63cmm3；I==135..00×1..50×1..50×1..50/122=377.97cmm4；計算簡圖彎矩圖(kkN.m)剪力圖(kkN)變形的計算按照照規(guī)范要求采采用靜荷載標標準值，受力力圖與計算結結果如下：變形計算受受力圖變形圖(mmm)經過計算得到從從左到右各支支座力分別為為N1=3.9666kNN2=10..906kNNN3=10..906kNNN4=3.9966kN最大彎矩M=0.1198kN..m最大變形V=0.1156mm(1)抗彎強度度計算經計算得到面板板抗彎強度計計算值f=M/W==0.1998×10000×10000/506625=3..911N//mm2面板的抗彎強度度設計值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗彎強度度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算算截面抗剪強度計計算值T=3Q//2bh=33×59488.0/(22×13500.000××15.0000)=0..441N//mm2截面抗剪強度設設計值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪強度驗驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算算面板最大撓度計計算值v=0.1566mm面板的最大撓度度小于200.00/250,,滿足要求!四、梁側模板內內龍骨的計算算內龍骨直接承受受模板傳遞的的荷載，通常常按照均布荷荷載連續(xù)梁計計算。內龍骨強度計算算均布荷載q=1.22×0.200×24.330+1.44×0.200×5.400=7.3444kN/mm撓度計算荷載標標準值q=0.220×24..30=4..860kNN/m內龍骨按照均布布荷載下多跨跨連續(xù)梁計算算。內龍骨計計算簡圖內龍骨彎彎矩圖(kN.m))內龍骨剪剪力圖(kN)變形的計算按照照規(guī)范要求采采用靜荷載標標準值，受力力圖與計算結結果如下：內龍骨變變形計算受力力圖內龍骨變變形圖(mm)經過計算得到最最大彎矩M=00.449kkN.m經過計算得到最最大支座F=55.311kkN經過計算得到最最大變形V=00.389mmm內龍骨的截面力力學參數(shù)為本算例中，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.000×9.000×9.000/6==54.000cm3；I==4.000×9.000×9.000×9.000/12==243..00cm44；(1)內龍骨抗抗彎強度計算算抗彎計算強度f=MM/W=00.449××106/540000.0=88.32N//mm2內龍骨的抗彎計計算強度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗抗剪計算截面抗剪強度必必須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪強度計計算值T=3××2740//(2×400×90)==1.1422N/mm22截面抗剪強度設設計值[T]==1.30NN/mm2內龍骨的抗剪強強度計算滿足足要求!(3)內龍骨撓撓度計算最大變形v=0.3889mm內龍骨的最大撓撓度小于700.00/250,,滿足要求!五、梁側模板外外龍骨的計算算外龍骨承受內龍龍骨傳遞的荷荷載，按照集集中荷載下連連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中中荷載作用下下的連續(xù)梁計計算。集中荷載P取橫橫向支撐鋼管管傳遞力。支撐鋼管管計算簡圖支撐鋼管管彎矩圖(kN.m))支撐鋼管管剪力圖(kN)變形的計算按照照規(guī)范要求采采用靜荷載標標準值，受力力圖與計算結結果如下：支撐鋼管管變形計算受受力圖支撐鋼管管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計計算得到最大彎矩Mmmax=0..371kNN.m最大變形vmmax=0..059mmm最大支座力QQmax=111.419kkN抗彎計算強度f=MM/W=00.371××106/89822.0=411.31N//mm2支撐鋼管的抗彎彎計算強度小小于設計強度度,滿足要求!支撐鋼管的最大大撓度小于400.00/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的的計算計算公式:N<[N]]=fAA其中N———對拉螺栓所所受的拉力；；A———對拉螺栓有有效面積(mm2)；f———對拉螺栓的的抗拉強度設設計值，取170N//mm2；對拉螺栓的直徑徑(mm):14對拉螺栓有效直直徑(mm):12對拉螺栓有效面面積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容容許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的的最大拉力(kN):N=11.4119對拉螺栓強度驗驗算滿足要求求!側模板計算滿足足要求！附錄三：5000mm×8000mm梁模板碗扣扣鋼管高支撐撐架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工碗扣扣式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGJ1666-20008《建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ1162-20008《建筑結構荷載載規(guī)范》GB500009-20012《鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500017-20003《混凝土結構設設計規(guī)范》GB500010-20010《建筑地基基礎礎設計規(guī)范》GB500007-20011《建筑施工木腳腳手架安全技技術規(guī)范》JGJ1164-20008計算參數(shù):鋼管強度為2005.0NN/mm2，鋼管強度度折減系數(shù)取取1.00。模板支架搭設高高度為20.2m，梁截面B×DD=500mmm×8000mm，立桿的縱縱距(跨度方向)l=00.60m，立桿的步步距h=1..20m，梁底增加3道承承重立桿。面板厚度15mmm，剪切強度1.4N//mm2，抗彎強度15.0NN/mm2，彈性模量6000..0N/mmm2。木方40×900mm，剪切強度1.3N//mm2，抗彎強度13.0NN/mm2，彈性模量9000..0N/mmm2。梁底支撐頂托梁梁長度1.20m。梁頂托采用雙鋼鋼管48×3..0mm。梁底按照均勻布布置承重桿3根計算。模板自重0.220kN/mm2，混凝土鋼鋼筋自重25.500kN/m33，施工活荷荷載4.50kkN/m2?？奂嬎阏蹨p系系數(shù)取1.00。圖1梁模板板支撐架立面面簡圖采用的鋼管類型型為φ48×3..0。鋼管慣性矩計算算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計計算面板為受彎結構構,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計算。作用荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等。1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1==25.5500×0..800×00.600==12.2440kN/mm(2)模板的自自重線荷載(kN/mm)：q2==0.2000×0.6600×(22×0.8000+0.5500)/00.500==0.5044kN/m(3)活荷載為為施工荷載標標準值與振搗搗混凝土時產產生的荷載(kN)：經計算得到，活活荷載標準值值P1=(22.500++2.0000)×0.5500×0..600=11.350kkN均布荷載q=1.220×12..240+11.20×00.504==15.2993kN/mm集中荷載P=1.440×1.3350=1..890kNN面板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60..00×1..50×1..50/6=22..50cm33；I==60.000×1.550×1.550×1.550/12=16..88cm44；計算簡圖彎矩圖(kkN.m)剪力圖(kkN)變形的計算按照照規(guī)范要求采采用靜荷載標標準值，受力力圖與計算結結果如下：變形計算受受力圖變形圖(mmm)經過計算得到從從左到右各支支座力分別為為N1=0.8778kNN2=3.8890kNN3=3.8890kNN4=0.8878kN最大彎矩M=0.0066kN..m最大變形V=0.0066mm(1)抗彎強度度計算經計算得到面板板抗彎強度計計算值f=M/W==0.0666×10000×10000/225500=2..933N//mm2面板的抗彎強度度設計值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗彎強度度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算算截面抗剪強度計計算值T=3QQ/2bh==3×22119.0/((2×6000.000××15.0000)=0..370N//mm2截面抗剪強度設設計值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪強度驗驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算算面板最大撓度計計算值v=0.0666mm面板的最大撓度度小于166.77/250,,滿足要求!二、梁底支撐木木方的計算梁底木方計計算按照三跨連續(xù)梁梁計算，計算算公式如下:均布荷載q=3.8890/0..600=66.484kkN/m最大彎矩M=0.11ql2=0.1××6.48××0.60××0.60==0.2333kN.m最大剪力Q==0.6×00.600××6.4844=2.3334kN最大支座力NN=1.1××0.6000×6.4884=4.2279kN木方的截面力學學參數(shù)為本算例中，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.000×9.000×9.000/6==54.000cm3；I==4.000×9.000×9.000×9.000/12==243..00cm44；(1)木方抗彎彎強度計算抗彎計算強度f=MM/W=00.233××106/540000.0=44.32N//mm2木方的抗彎計算算強度小于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪剪計算最大剪力的計算算公式如下:Q=00.6ql截面抗剪強度必必須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪強度計計算值T=3××2334//(2×400×90)==0.9733N/mm22截面抗剪強度設設計值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪強度度計算滿足要要求!(3)木方撓度度計算撓度計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，均布荷載通過變變形受力計算算的最大支座座力除以木方方計算跨度(即木方下小小橫桿間距)得到q=3.8894kN//m最大變形v=00.677qql4/100EEI=0.6677×3..894×6600.044/(1000×90000.00×224300000.0)==0.1566mm木方的最大撓度度小于600.00/250,,滿足要求!三、托梁的計算算托梁按照集中與與均布荷載下下多跨連續(xù)梁梁計算。均布荷載取托梁梁的自重q=00.080kkN/m。托梁計算算簡圖托梁彎矩矩圖(kN.m))托梁剪力力圖(kN)變形的計算按照照規(guī)范要求采采用靜荷載標標準值，受力力圖與計算結結果如下：托梁變形形計算受力圖圖托梁變形形圖(mm)經過計算得到最最大彎矩M=00.518kkN.m經過計算得到最最大支座F=110.8555kN經過計算得到最最大變形V=00.103mmm頂托梁的截面力力學參數(shù)為截面抵抗矩WW=8..98cm33；截面慣性矩II=211.56cmm4；(1)頂托梁抗抗彎強度計算算抗彎計算強度f=MM/W=00.518××106/1.055/89822.0=544.93N//mm2頂托梁的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!(2)頂托梁撓撓度計算最大變形v=0.1103mm頂托梁的最大撓撓度小于600.00/400,,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定定性計算不考慮風荷載時時,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式為：其中N———立桿的軸心心壓力最大值值，它包括：：橫桿的最大支支座反力N1=10.8855kN(已經包括組組合系數(shù))腳手架鋼管的的自重N2=1..20×0..142×220.1600=3.4330kNN=10..855+33.430==14.2885kNi———計算立桿的的截面回轉半半徑，i=1.660cm；A———立桿凈截面面面積，A=4.2239cm22；W———立桿凈截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205..00N/mmm2；a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度，a=0.330m；h——最大大步距，h=1.220m；l0——計算算長度，取1.2000+2×0..300=11.800mm；λ——由長細細比，為1800//16=1113；φ——軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.503；經計算得到σ==142855/(0.5503×4224)=666.982NN/mm2；不考慮風荷載時時立桿的穩(wěn)定定性計算σ<[ff],滿足要求!考慮風荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式為：風荷載設計值產產生的立桿段段彎矩MW計算公式MW=1.4WWklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內內外排立桿間間橫桿的支撐撐力Pr計算公式Pr=5×1..4Wklal0/16其中Wk———風荷載標準準值(kN/m2)；Wk=uz××us×w0=0..250×11.130××0.2411=0.0668kN/mm2hh——立桿的步距距，1.20m；la——立桿桿迎風面的間間距，1.20m；llb——與迎風面垂垂直方向的立立桿間距，0.60m；風荷載產生的內內外排立桿間間橫桿的支撐撐力Pr=5×1..4×0.0068×1..200×11.800//16=0..064kNN.m；風荷載產生的彎彎矩Mw=1.4××0.0688×1.2000×1.8800×1..800/88-0.0664×1.8800/4==0.0177kN.m；NNw——考慮風荷載載時，立桿的的軸心壓力最最大值；Nw=10..855+11.2×2..858+00.9×1..4×0.0017/0..600=114.3222kN經計算得到σ==143222/(0.5503×4224)+177000/44491=770.6388N/mm22；考慮風荷載時立立桿的穩(wěn)定性性計算σ<[ff],滿足要求!附錄四：4000mm×8000mm梁模板斜桿桿扣件高支撐撐架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ1162-20008《建筑結構荷載載規(guī)范》GB500009-20012《鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500017-20003《混凝土結構設設計規(guī)范》GB500010-20010《建筑地基基礎礎設計規(guī)范》GB500007-20011《建筑施工木腳腳手架安全技技術規(guī)范》JGJ1164-20008計算參數(shù):鋼管強度為2005.0NN/mm2，鋼管強度度折減系數(shù)取取1.00。模板支架搭設高高度為4.8m，梁截面B×DD=400mmm×8000mm，立桿的縱縱距(跨度方向)l=00.80m，立桿的步步距h=1..20m，梁底增加0道承承重立桿。面板厚度15mmm，剪切強度1.4N//mm2，抗彎強度15.0NN/mm2，彈性模量6000..0N/mmm2。木方40×900mm，剪切強度1.3N//mm2，抗彎強度13.0NN/mm2，彈性模量9000..0N/mmm2。梁兩側立桿間距距00.80m。梁底按照均勻布布置承重桿2根計算。模板自重0.220kN/mm2，混凝土鋼鋼筋自重25.500kN/m33，施工活荷荷載2.00kkN/m2?？奂嬎阏蹨p系系數(shù)取1.00。圖1梁模板板支撐架立面面簡圖按照模板規(guī)范44.3.1條規(guī)定確定定荷載組合分分項系數(shù)如下下：由可變荷載效應應控制的組合合S=1.22×(25..50×0..80+0..20)+11.40×22.00=227.5200kN/m22由永久荷載效應應控制的組合合S=1.335×25..50×0..80+0..7×1.440×2.000=29..500kNN/m2由于永久荷載效效應控制的組組合S最大，永久久荷載分項系系數(shù)取1.35，可變荷載載分項系數(shù)取取0.7×11.40=00.98采用的鋼管類型型為φ48×3..0。鋼管慣性矩計算算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計計算面板為受彎結構構,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計算。作用荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等。1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1==25.5500×0..800×00.400==8.1600kN/m(2)模板的自自重線荷載(kN/mm)：q2==0.2000×0.4400×(22×0.8000+0.4400)/00.400==0.4000kN/m(3)活荷載為為施工荷載標標準值與振搗搗混凝土時產產生的荷載(kN)：經計算得到，活活荷載標準值值P1=(00.000++2.0000)×0.4400×0..400=00.320kkN考慮0.9的結結構重要系數(shù)數(shù)，均布荷載載q=0.9×((1.35××8.1600+1.355×0.4000)=100.400kkN/m考慮0.9的結結構重要系數(shù)數(shù)，集中荷載載P=0.9×00.98×00.320==0.2822kN面板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40..00×1..50×1..50/6=15..00cm33；I==40.000×1.550×1.550×1.550/12=11..25cm44；計算簡圖彎矩圖(kkN.m)剪力圖(kkN)變形的計算按照照規(guī)范要求采采用靜荷載標標準值，受力力圖與計算結結果如下：變形計算受受力圖變形圖(mmm)經過計算得到從從左到右各支支座力分別為為N1=0.7780kNN2=2.8882kNN3=0.7780kN最大彎矩M=0.0052kN..m最大變形V=0.1107mm(1)抗彎強度度計算經計算得到面板板抗彎強度計計算值f=M/W==0.0552×10000×10000/150000=3..467N//mm2面板的抗彎強度度設計值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗彎強度度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算算截面抗剪強度計計算值T=3QQ/2bh==3×13000.0/((2×4000.000××15.0000)=0..325N//mm2截面抗剪強度設設計值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪強度驗驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算算面板最大撓度計計算值v=0.1077mm面板的最大撓度度小于200.00/250,,滿足要求!二、梁底支撐木木方的計算梁底木方計計算按照三跨連續(xù)梁梁計算，計算算公式如下:均布荷載q=2.8882/0..400=77.206kkN/m最大彎矩M=0.11ql2=0.1××7.21××0.40××0.40==0.1155kN.m最大剪力Q==0.6×00.400××7.2066=1.7229kN最大支座力NN=1.1××0.4000×7.2006=3.1171kN木方的截面力學學參數(shù)為本算例中，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.000×9.000×9.000/6==54.000cm3；I==4.000×9.000×9.000×9.000/12==243..00cm44；(1)木方抗彎彎強度計算抗彎計算強度f=MM/W=00.115××106/540000.0=22.14N//mm2木方的抗彎計算算強度小于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪剪計算最大剪力的計算算公式如下:Q=00.6ql截面抗剪強度必必須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪強度計計算值T=3××1729//(2×400×90)==0.7211N/mm22截面抗剪強度設設計值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪強度度計算滿足要要求!(3)木方撓度度計算撓度計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，均布荷載通過變變形受力計算算的最大支座座力除以木方方計算跨度(即木方下小小橫桿間距)得到q=5.3350kN//m最大變形v=00.677qql4/1