福建某學院綜合樓超高模板施工方案附計算

福建****學院新校區(qū)南區(qū)系部D、E組團工程模板支撐施工方案福建****建設(shè)集團有限公司2007年4月27日目錄一、HYPERLINK工程概況………………2二、HYPERLINK施工部署………………2三、HYPERLINK模板施工方法…………21、HYPERLINK柱模板施工…………22、HYPERLINK梁模板施工…………43、HYPERLINK板模板施工…………5四、門式HYPERLINK模板支架…………7五、HYPERLINK超高鋼管模板支架安裝施工…………8六、HYPERLINK模板安裝質(zhì)量要求……………………9七、HYPERLINK模板拆除………………10八、HYPERLINK模板施工安全措施……………………11九、HYPERLINK超高支撐模板安裝及扣件式鋼管腳手架支撐體系的驗算與計算…15十、HYPERLINK模板安裝及門式鋼管腳手架支撐體系的驗算與計算………………391、HYPERLINK柱模板計算與驗算…………………392、HYPERLINK板模板計算與驗算…………………393、HYPERLINK梁模板計算與驗算…………………39工程概況福建****學院新校區(qū)南區(qū)系部D、E組團工程位于福州市閩候縣**鎮(zhèn)福州地區(qū)大學城福建****學院新校區(qū)內(nèi)，框架結(jié)構(gòu)，地上6層（有部分半地下室），建筑總面積44100.0平方米，標準層層高3.9米，總工期395天。單位工程名稱建筑面積(m2))建筑層數(shù)建筑總高度(m))底層層高(m)標準層層高(m)D組團機電與自動化化工程系專教教實驗綜合樓樓13736623.724.973.75D組團教學科研樓和和E組團1#教學實驗樓樓11642.9622.43.83.8E組團2#教學實驗樓6719623.74.673.9E組團1#、2#公共教學樓10015623.94.673.9本工程由福建****學院建設(shè)，福建省****建筑設(shè)計研究院設(shè)計，福建****建設(shè)集團有限公司組織施工。施工部署1、主要材料要求楞木：50×100、75×100、100×100松方木模板：采用915×1830×18膠合板鋼管：采用Φ48×3.5鋼管門架：MJ-1219、MJ-12092、豎向支撐形式本工程模板支撐均采用鋼門架支撐體系、超高支撐部分采用扣件式鋼管腳手架支撐體系。模板施工方法模板下料制作→柱墻模板安裝→柱墻模板垂直度及軸線檢查固定→梁板模板安裝→柱墻砼澆筑→梁板模板標高調(diào)整→模板檢查驗收→梁板砼澆筑→模板拆除、運輸、整修。1、柱模板施工(1)柱斷面尺寸400*500、450*500、600*400、600*500、600*700、650*700、400*400、400*500、DΦ800、DΦ700、DΦ500、600*600、800*550等。(2)柱模板初步設(shè)計最大的斷面尺寸為800×550，柱模板采用18mm厚膠合板，規(guī)格按柱實際尺寸由廠家定做，豎楞木采用100×100mm松方木，柱箍采用50×100m、100×100兩根方木，間距500mm，對拉螺栓采用φ12螺紋鋼筋。(3)柱模板施工順序安裝柱模時，應(yīng)先在樓面（底層承臺面）上彈出柱軸線及邊線→測定標高→找平柱腳→安裝柱鋼筋→立柱?！又俊гO(shè)側(cè)面穩(wěn)定斜撐→澆搗砼（梁板模板安裝后）→拆柱模。(4)柱模板安裝施工1)柱腳應(yīng)設(shè)置限位，限位可采用角鋼、短鋼筋等。柱限位一般設(shè)在四角，邊長大于1m的柱除四角外每1m增設(shè)1個限位。2)柱模面板根據(jù)設(shè)計尺寸下料，大塊柱模的豎向高度一般設(shè)為結(jié)構(gòu)樓板底，柱頂梁位開口。豎楞在立模前于現(xiàn)場安裝，其截面尺寸及間距根據(jù)模板設(shè)計確定；需要搭接時，其搭接長度不應(yīng)小于2個柱箍間距。3)根據(jù)彈線立模，先立二塊相對立模，用斜拉撐初步校正后臨時固定，以防傾覆，再豎立、拼合剩余的柱模，兩兩加釘固定。4)柱模的軸線位置、截面尺寸、垂直度經(jīng)檢查校正后，先固定柱腳，再在模板外側(cè)加設(shè)柱箍，柱箍由≥Φ10螺栓和方木料等組成，由下至上進行固定；柱箍應(yīng)水平，間距符合設(shè)計要求；最后在兩兩柱間加設(shè)斜向拉桿和斜撐；柱中增設(shè)對拉螺栓時，應(yīng)有限位措施。模板支撐體系示意圖詳圖1。5）柱模底部應(yīng)預(yù)留清理口，尺寸宜為100×100mm，清理口處應(yīng)采取加強措施，以保證該處模板剛度，清理口在砼澆筑前應(yīng)作封堵處理。柱模的砼豎向施工縫處（柱模梁口下方）應(yīng)鉆好排水孔。當柱模設(shè)有混凝土澆筑口時，應(yīng)設(shè)置成箕斗形，柱模開口尺寸宜為250×250mm。圖1柱模板支撐體系示意圖2、梁模板施工(1)梁斷面尺寸250*700、250*400、300*800、250*600、250*500、300*700、350*800、350*1000、450*1200等。(2)梁模板初步設(shè)計梁模板采用膠合板模，楞木采用50×100、100×100。(3)梁模板施工順序立支撐（鋼門架）→梁模板安裝→樓面模板安裝→次梁外側(cè)模安裝→梁板鋼筋安裝→梁板混凝土澆筑→養(yǎng)護→混凝土澆筑7天后（達到設(shè)計強度75%且上一層梁板砼已澆搗）拆除模板以及跨度2m以內(nèi)的立柱→模板翻轉(zhuǎn)上一層→繼續(xù)以上工序澆筑上一層混凝土→懸挑部位達到28d齡期后全部拆除。(4)梁模板安裝施工要點1)在柱上或墻上定出梁的中心線和梁底標高，依次布設(shè)支撐架、主龍骨、次龍骨等，以固定底模位置。2)先鋪設(shè)底模，側(cè)模落于次龍骨上，側(cè)邊采用縱向水平方木固定；側(cè)模高度方向設(shè)置方木短豎楞（間距不大于1m）支承梁頂縱楞；單梁梁面應(yīng)設(shè)鎖口橫楞，固定于梁頂兩側(cè)縱楞上，并設(shè)斜撐。3)當梁凈高≥700mm，應(yīng)加設(shè)水平對拉螺栓。當梁凈高≥800mm，應(yīng)先立單邊側(cè)模，鋼筋安裝后再封閉另一側(cè)模。模板支撐體系示意圖詳圖2。圖2梁模板支撐體系示意圖（圖中支撐系統(tǒng)為門式鋼架或鋼管架）3、板模板施工(1)板厚統(tǒng)計板尺寸（mm）有：90mm、100mm、110mm、120mm。(2)板模板初步設(shè)計梁板模板采用膠合板模，楞木采用100×100、50×100。(3)板模板施工順序立支撐（鋼門架）→主龍骨安裝→次龍骨安裝→柱頭模板龍骨安裝→拼裝→頂板內(nèi)外墻柱頭模板龍骨→模板調(diào)整→混凝土澆筑7天后（達到設(shè)計強度75%且上一層梁板砼已澆搗）拆除模板以及跨度2m以內(nèi)的立柱→模板翻轉(zhuǎn)上一層→繼續(xù)以上工序澆筑上一層混凝土→懸挑部位達到28d齡期后或強度達到100%后全部拆除。(4)板模板安裝施工要點1)鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。樓板模板壓在梁側(cè)模時，梁側(cè)角位模板應(yīng)拉通線釘固。模板支撐體系示意圖詳圖3。2)板模板安裝就位后應(yīng)采用水平儀進行板面標高的檢查、調(diào)整。3)樓面模板鋪完后，應(yīng)認真檢查支架是否牢固，模板梁板面應(yīng)清掃干凈，上好脫模劑。圖3板模板支撐體系（門架或鋼管架）示意圖門式模板支架1、模板支架立柱安裝前，底層回填土地面必須分層回填，逐層夯實，使場地平整堅實，并應(yīng)作好場地的排水。2、模板支架立柱安裝前，應(yīng)根據(jù)模板設(shè)計的立柱平面布置圖，在地面或樓層上作出標志，確定立柱的支設(shè)位置，安裝應(yīng)首位立柱拉通線。3、支架立柱宜加設(shè)底托，其伸出不宜大于200mm，在回填夯實的土層上采用底托時，托底應(yīng)加設(shè)墊木。模板支架的高度應(yīng)可調(diào)整，宜采用可調(diào)頂托，頂托伸出長度不宜大于1/2頂托長度。4、門式鋼管支架：門式鋼管支架支設(shè)高度不應(yīng)超過8m，荷載不得作用于門架的橫桿上，應(yīng)讓門架立桿直接傳遞。上下榀門架組裝所采用的連接棒，其直徑不應(yīng)小于立桿內(nèi)徑的2mm，門架的交叉支撐應(yīng)采用鎖銷與門架立桿鎖牢，施工期間不得隨意拆除。門式鋼管支架用作梁模板支架時，應(yīng)采用垂直于梁軸線的布置方式，門架的架距應(yīng)根據(jù)實際荷載情況應(yīng)設(shè)計確定，并在門架兩側(cè)配以相應(yīng)的側(cè)向支撐。門架每2步應(yīng)設(shè)置一道縱向水平加固桿，用扣件與門架立桿扣牢。門式鋼管支架用作滿堂模板支架時，門架的架距和間距應(yīng)根據(jù)實際荷載情況經(jīng)設(shè)計確定，門架兩側(cè)應(yīng)配以相應(yīng)的連續(xù)的交叉支撐，門架的間距不宜大于1.2m；縱向水平加固桿應(yīng)在門式支架的底部、頂部及中間段每2架高度設(shè)置，橫向水平加固桿應(yīng)在門式支架的底部、頂部及中間段每2架高度每隔4排立桿設(shè)置；豎向剪刀撐應(yīng)在滿堂支架外側(cè)周邊立面的整個長度和高度上連續(xù)設(shè)置，應(yīng)在滿堂支架內(nèi)部縱橫兩個方向每隔4排立桿的立面上連續(xù)設(shè)置；每道剪力撐跨越立桿的根數(shù)宜為5~6根，斜桿與樓地面的傾角為45~60°；高于4m的模板支架，應(yīng)在第2或第3架高的平面上連續(xù)設(shè)置水平剪刀撐。門式鋼管支架用作樓板模板支架時，應(yīng)按滿堂模板支架的構(gòu)造要求設(shè)置水平加固桿和剪刀撐。5、模板安裝質(zhì)量要求(1)模板及其支撐結(jié)構(gòu)的材料、質(zhì)量，應(yīng)符合規(guī)定和設(shè)計要求。(2)模板及支撐應(yīng)有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，并不致發(fā)生不允許的下沉與變形，模板的內(nèi)側(cè)面要平整，接縫嚴密，不得漏漿。(3)模板安裝后應(yīng)仔細檢查各部構(gòu)件是否牢固，在澆灌砼過程中要經(jīng)常檢查，如發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時休整加固。(4)固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)留洞口均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確。超高鋼管模板支架安裝施工1、樓板模板采用50mm×100mm或100×100木方做板底支撐，中心間距250mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架排距1m，跨距1m，步距1.5m。2、樓板模板施工時注意以下幾點：⑴橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；⑵鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；⑶模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；⑷根據(jù)房間大小，決定頂板模板起拱大?。海?開間不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；⑸模板支設(shè)，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設(shè)四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體"吃模"，板模周轉(zhuǎn)使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。⑹從墻根起步300mm立第一根立桿以后按900mm和1200mm的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應(yīng)。水平拉桿要求設(shè)上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設(shè)（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。模板安裝質(zhì)量要求項次項目允許偏差（mm）1軸線位置基礎(chǔ)5柱、墻、梁2底模上表面標高±53截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10柱、墻、梁+4，-54層高垂直（不大于于5m）65相鄰兩板面高低差差26表面平整（2m長長度上）5預(yù)埋構(gòu)件質(zhì)量要求：項次項目允許偏差（mm）1預(yù)埋鋼板中心線位位置32預(yù)埋管、預(yù)留孔中中心位置33插筋中心線位置5插筋外露長度+10，04中心線位置10尺寸+10模板拆除1、模板拆除要求(1)不承重或側(cè)壓的模板應(yīng)在混凝土強度能保證構(gòu)件不變形，邊面及棱角不因拆模而受損時方可拆除。(2)承重模板應(yīng)在與結(jié)構(gòu)或構(gòu)件同條件養(yǎng)護的混凝土試塊符合規(guī)定時，才能拆除。(3)芯?；蝾A(yù)留孔洞的內(nèi)模，應(yīng)在砼強度能保證構(gòu)件和孔洞表面不發(fā)生坍陷和裂縫時，方可拆除，拆除時應(yīng)避免振動和碰傷。2、模板拆除注意事項(1)拆模前要有混凝土強度報告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在經(jīng)過申請批準后方可拆模。模板拆除時要設(shè)置警戒線，并有專人監(jiān)護。嚴禁硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。(2)已拆模的結(jié)構(gòu)，應(yīng)在砼達到設(shè)計標號后，才允許承受全部設(shè)計荷載。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經(jīng)過核算加設(shè)臨時支撐。(3)拆除時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理。(4)拆模程序一般應(yīng)是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大復(fù)雜模板的拆除，事前應(yīng)制定拆模方案。(5)拆除跨度較大的梁下支柱時，應(yīng)先從跨中開始，分別拆向兩端。(6)快速施工的梁和樓板模板，其底模及門架支撐的拆除時間，應(yīng)對所有砼的強度發(fā)展情況分層進行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。模板施工安全措施1、支拆模板安全措施(1)支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，如遇途中停歇，應(yīng)將就位的支頂、模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不得空架浮擱，拆模間歇時應(yīng)將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。(2)支模應(yīng)按規(guī)定的作業(yè)程序進行，模板未固定前不得進行下道工序，嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，嚴禁在上下同一垂直面上裝拆模板。(3)支設(shè)懸挑形式的模板時，應(yīng)有穩(wěn)固的立足點，支設(shè)臨空構(gòu)筑物模板時，應(yīng)搭設(shè)支架或腳手架。拆模高處作業(yè)，應(yīng)配置登高用具或搭設(shè)支架。(4)拆模時應(yīng)搭設(shè)腳手板。拆樓層外邊模板時，應(yīng)有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。(5)廢爛木楞不能用作龍骨。(6)安裝、拆除外墻外模板時，必須確認外腳手架符合要求。(7)內(nèi)模板安裝高度>2.5m時，應(yīng)搭設(shè)臨時腳手架。(8)在4m以上高空拆除模板時，不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落。操操作時，必須須注意下方人人員的動向。樓樓層口邊、通通道口、腳手手架邊緣等處處，嚴禁堆放放任何拆下物物件。(9)正在施工澆澆搗的模板其其下一層樓板板的支頂不準準拆除。(10)安裝二層層及二層以上上的外圍墻、柱柱及梁模板，應(yīng)應(yīng)先搭設(shè)腳手手架或安全網(wǎng)。(11)水平拉桿桿不準釘在腳腳手架或跳板板等不穩(wěn)定物物體上。(12)夜間支拆拆模時要有足足夠的照明設(shè)設(shè)施，并制定定夜間施工的的安全措施，必要時應(yīng)設(shè)安全巡巡守人員。2、門架使用安全措措施(1)避免使用質(zhì)質(zhì)量不合格的的門架及其配配件，確保門門架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定定和足夠的承載力。(2)剪刀撐、連連結(jié)銷、水平平撐（水平鋼鋼管），不要要任意拆除。(3)在砼澆筑中中，若發(fā)現(xiàn)模模板及支撐有有異常情況須須立即停止?jié)矟仓鳂I(yè)，盡快采取有效措施施加固。(4)在拆除可調(diào)調(diào)鋼支頂時，禁禁止隨意拋擲擲可調(diào)鋼支頂頂，防止高空空落下。(5)可調(diào)鋼支頂頂或者輔助支支頂接長使用用時，螺栓式式的必須用直直徑相稱螺栓（>Φ9mm）4處緊固。對對輔助支頂插插入式的必須須插到根部（插插入不少于2200mm）。(6)可調(diào)鋼支頂頂?shù)慕娱L使用用僅限于2根，不可做3根及3根以上的接接長使用。3、木工機械使用安安全措施(1)工作前應(yīng)檢檢查機械設(shè)備備各部件是否否完好和安裝裝牢固，檢查查無錯后，再注油試車，運轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)正常后，方方可進行正式式生產(chǎn)。(2)機械應(yīng)由專專人負責，他他人不得擅自自開動。安裝裝、維修或拆拆除臨時用電工程，必須由電電工完成。各各用電人員必必須掌握安全全用電基本知知識和所有設(shè)設(shè)備的性能，使使用設(shè)備前必必須按規(guī)定穿穿戴和配備好好相應(yīng)的勞動動防護用品并并檢查電氣裝裝置和保護設(shè)設(shè)施是否完好好，停用的設(shè)設(shè)備必須拉閘閘斷電，鎖好好開關(guān)箱，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題及時時報告解決。(3)機械運轉(zhuǎn)速速度應(yīng)符合規(guī)規(guī)定要求，不不得隨意調(diào)速速，工作時思思想要集中，密切注意機器的聲聲響，振動及及電機溫度等等情況，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)問題及時停停車檢修。(4)每日操作完完畢后，必須須將電源關(guān)閘閘，鎖好開關(guān)關(guān)箱，必須將將機械清理干凈，并及時清理理鋸末、創(chuàng)花花等。(5)機械外露的的傳動部分必必須有安全罩罩，動力線路路必須架空敷敷設(shè)，嚴禁隨地拖拉，電動機機必須接零或或接地保護，應(yīng)應(yīng)裝設(shè)漏電保保護器，操作作人員的衣袖袖要扎緊，不不得戴手套，女女工要戴安全全帽。(6)各種機械在在停車、停電電、檢修或休休息時，必須切斷斷電源，開關(guān)關(guān)箱必須加鎖。(7)各種機械在在使用時，必必須有足夠的的照明設(shè)備。4、其它安全措施(1)新工人、特特殊工種工人人必須經(jīng)崗位位技術(shù)培訓(xùn)、安安全教育后，持持合格證上崗。操作者應(yīng)應(yīng)嚴格遵守相相應(yīng)的操作規(guī)規(guī)程，實行標標準化作業(yè)。(2)不得在樓樓面集中超重重堆放鋼筋或或砼，防止模模板坍塌。(3)豎向模板板和支撐的支支撐的支承部部分應(yīng)有足夠夠的支撐面積積，模板及其其支架在安裝過程中中，必須設(shè)置置足夠的臨時時固定措施，以以防傾覆。(4)因作業(yè)需需要臨時拆除除或變動安全全防護設(shè)施時時，必須經(jīng)得得施工員、安安全員同意，并采取取相應(yīng)的可靠靠措施，作業(yè)業(yè)后立即恢復(fù)復(fù)。(5)施工現(xiàn)場場所有可能墜墜落的物件，應(yīng)應(yīng)一律先行撤撤除或加以固固定；高處作業(yè)中所用物料均均應(yīng)堆放平穩(wěn)穩(wěn)，不妨礙通通行和裝卸，工工具應(yīng)隨手放放入工具袋；；作業(yè)中的走走道、通道板板和登高用具具應(yīng)隨時清掃掃干凈，拆卸卸下的物件及及余料和廢料料均應(yīng)及時清清理運走，不不得任意亂置置或向下丟棄棄，傳遞物件件禁止拋擲。超高支撐模板安裝裝及扣件式鋼鋼管腳手架支支撐體系的驗驗算與計算9．1梁側(cè)模板、梁底模模及梁底支撐撐驗算㈠梁模板因本工程梁支架高高度大于4米，根據(jù)有有關(guān)文獻建議議，如果僅按按規(guī)范計算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計算中還還參考了《施施工技術(shù)》22002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計和使用安安全》中的部部分內(nèi)容。梁段:L1。⑴參數(shù)信息①模板支撐及構(gòu)造參參數(shù)梁截面寬度B((m):0..40；梁截面高度D((m):0..70混凝土板厚度(mmm):0..10；立桿縱距（沿梁跨跨度方向間距距）La(mm):1.000；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.100；腳手架步距(m)):1.500；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)：5.07；梁兩側(cè)立柱間距((m):0..70；承重架支設(shè):無承承重立桿，木木方支撐垂直直梁截面；立桿橫向間距或排排距Lb(mm):1.000；采用的鋼管類型為為Φ48×3..50；扣件連接方式:單單扣件，考慮慮扣件質(zhì)量及及保養(yǎng)情況，取取扣件抗滑承承載力折減系系數(shù):0.880；②荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自重(kN//m3):1.550；施工均布荷載標準準值(kN/m2):2.55；新澆混凝土側(cè)壓力力標準值(kN/m2):16..8；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m2):2.00；振搗混凝土荷載標標準值(kN/m2):2.00③材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模量E((N/mm22)：100000.0；木材抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計計值fv(NN/mm2)：1.7；面板類型：膠合面面板；鋼材彈性模量E((N/mm22)：2100000.0；鋼材抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：205.00；面板彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：13.0；④梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間間距(mm)：300.00；面板厚度(mm))：18.0；⑤梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm))：500；次楞間距(mm))：300；穿梁螺栓水平間距距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mmm)：M12；主楞龍骨材料：木木楞,，寬度60mmm，高度80mmm；主楞龍骨材料：木木楞,，寬度40mmm，高度60mmm；㈡梁模板荷載標準準值計算⑴梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現(xiàn)場實際值值取，輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T---混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V---混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H---混凝土土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.000。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別為44.3343kNN/m2、16.8000kN//m2，取較小值值16.8000kN//m2作為本工程程計算荷載。㈢梁側(cè)模板面板的的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。計算的的原則是按照照龍骨的間距距和模板面的的大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖①抗彎驗算其中，σ---面板的彎彎曲應(yīng)力計算算值(N/mm2)；M---面板的的最大彎距((N.mm))；W---面板的的凈截面抵抗抗矩，W==50.000×1.8×1.8/66=27.000cm3；[f]]--面面板的抗彎強強度設(shè)計值((N/mm2)；按以下公式計算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.22×0.50×16.800×0.90==9.07kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q2=1.44×0.50×2.00×0.90==1.26kkN/m；q=q1+qq2=9..072+11.260=10..332kkN/m；計算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=3000.00mmm；面板的最大彎距M=0..1×10.333×300.0002=9..30×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=9..30×1004/2..70×1004=3.4444N/mmm2；面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13.0000N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=3.4444N/mmm2小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13..000N//mm2，滿足要求求！②撓度驗算q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標標準值:qq=166.80×0.50=8.440N/mmm；l---計算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=300.000mm；E---面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000.00N//mm2；I---面板的截截面慣性矩::I=50.000×1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×88.40×3300.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=0..200mmm；面板的最大容許撓撓度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大撓度計計算值ω=0.2200mm小于面板的的最大容許撓撓度值[ω]=1.2200mm，滿滿足要求?、枇簜?cè)模板內(nèi)外楞楞的計算⑴內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度400mm，截面面高度60mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40×660×60/6=24..00cm33；I=40×660×60×60/122=722.00cmm4；內(nèi)楞計算簡簡圖①內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ---內(nèi)楞彎曲曲應(yīng)力計算值值(N/mm2)；M---內(nèi)楞的的最大彎距((N.mm))；W---內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強度設(shè)計計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×16.8000×0.90++1.4×2.0000×0.90))×0.3000/1=6..20kN//m；內(nèi)楞計算跨度(外外楞間距)::l=500mmm；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..1×6.20×500.0002=1.555×105N.mm；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=1..55×1005/2.400×104=6..458NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17.0000N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=6..458NN/mm2內(nèi)楞的抗彎彎強度設(shè)計值值小于[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求?、趦?nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質(zhì)的的彈性模量：：100000.00NN/mm2；q---作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標準準值：q=16.880×0.30//1=5..04N//mm；l---計算跨度(外楞間距)：l=5500.000mm；I---面板的截面面慣性矩：EE=7..20×105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×55.04×5500.0004/(1000×100000.00××7.20××105)=00.296mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=22.000mmm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.2996mm小小于內(nèi)楞的最最大容許撓度度值[ω]=2.0000mm，滿滿足要求?、仆饫阌嬎阃饫?木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用木楞，截截面寬度600mm，截面面高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60×880×80/6=64..00cm33；I=60×880×80×80/122=2556.00ccm4；外楞計算簡簡圖①外楞抗彎強度驗算算其中σ--外楞受彎彎應(yīng)力計算值值(N/mm2)M---外楞的的最大彎距((N.mm))；W---外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設(shè)計值值(N/mm2)。最大彎矩M按下式式計算：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×16.800×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.50×0.30//1=3.110kN；外楞計算跨度(對對拉螺栓豎向向間距):l=3300mm；；外楞的最大彎距：：M=00.175××3099..600×300.0000=1.63××105N.mm經(jīng)計算得到，外楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1..63×1005/6.400×104=2..543NN/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17.0000N/mmm2；外楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=2.5543N/mmm2小于外楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求?、谕饫愕膿隙闰炈闫渲蠩--外楞的彈性性模量，其值值為100000.000N/mm22；p---作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標準準值：p=16.880×0.50×0.30//1=2..52KNN；l--計算算跨度(拉螺栓間距距)：l=3300.000mm；I---面板的截面面慣性矩：II=2..56×106mm4；外楞的最大撓度計計算值:ω=1..146×22.52×1103×300..003/(1000×100000.00××2.56××106)=00.030mmm；外楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=11.200mmm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.0030mm小于外楞的的最大容許撓撓度值[ω]=1.2200mm，滿滿足要求?、榇┝郝菟ǖ挠嬎闼泸炈愎饺缦?其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::12mm；穿梁螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=116.8000×0.5000×0.3000×2=5..040kkN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170..000×76/10000=12.9220kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.0440kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..920kNN，滿足要求求?、炅旱啄０逵嬎忝姘鍨槭軓澖Y(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的簡支支梁計算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10000.00××18.000×18.000/6=5.40××104mm3；I=10000.00×18.000×18.000×18.000/12==4.866×105mm4；⑴抗彎強度驗算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ--梁底模板的的彎曲應(yīng)力計計算值(N/mm2)；M---計算的的最大彎矩(kN.mm)；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=4000.00mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×1.00×0.70×0.90==19.288kN/m；；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×1.00×0.90==0.38kkN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：q3:1.4×2..00×1.00×0.90==2.52kkN/m；q=q1++q2++q3=119.28++0.38++2.52==22.188kN/m；；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=1//8×22.1776×0.40002；σ=0.444××106/5.400×104=8.2113N/mmm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=8.2213N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設(shè)計值值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！⑵撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×0.7000+0.355）×1.00==18.220N/mmm；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=4000.00mmm；E---面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=4000.00//250==1.6000mm；面板的最大撓度計計算值:ω=55×18.2200×4000.04/(3844×95000.0×4..86×1005)=1.3314mm；；面板的最大撓度計計算值:ω=1.3314mm小于面板板的最大允許許撓度值:[[ω]=400.00/2550=11.600mmm，滿足要要求?、肓旱字蔚挠嬎闼惚竟こ塘旱字尾刹捎梅侥尽姸燃翱辜趄炈阋紤]模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。⑴荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24.0000+1..500)××0.7000×1.0000=17.8850kNN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.3500×1.0000×(2×0.7000+0.4000)/00.400==1.5755kN/mm；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(2..500+22.000))×0.4000×1.0000=1.8000kN；；⑵方木的支撐力驗算算均布荷載q==1.2××17.8550+1.22×1.5755=23.3310kNN/m；集中荷載P==1.4××1.8000=2.5220kN；；方木計算簡圖經(jīng)過計算得到從左左到右各方木木傳遞集中力力[即支座力]分別為：N1=5.9855kN；N2=5.9855kN；方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000××8.0000×8.0000/6=64.000cm3；I=6..000×8.0000×8.0000×8.0000/12==256..00cmm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=5..985/11.000==5.9855kN/mm；最大彎距MM=0.11ql2=0.11×5.9855×1.0000×1.0000=0.5598kNN.m；最大應(yīng)力σ=MM/W=0.5598×1006/640000.0==9.3552N/mmm2；抗彎強度設(shè)計值[f]==13.0N/mm22；方木的最大應(yīng)力計計算值9..352NN/mm2小于方木抗抗彎強度設(shè)計計值13..0N/mmm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公公式如下:截面抗剪強度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.6×5.9855×1.0000=3..591kkN；圓木的截面面積矩矩S=00.785××50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圓木方受剪應(yīng)力計計算值T=3.599×1962..50/(2256.000×50.000)=00.55NN/mm2；方木抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1..700NN/mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0..551NN/mm2小于方木抗抗剪強度設(shè)計計值1.7700N//mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:方木最大撓度計算算值ω=0.6677×4..987×11000.00004/(1000×100000.0000×2566.000××104)=1.3319mm；；方木的最大允許撓撓度[ω]=1.0000×10000/2550=4.0000mmm；方木的最大撓度計計算值ω=1.3319mmm小于方木木的最大允許許撓度[ω]=4.0000mmm，滿足要求求?、侵武摴艿膹姸闰烌炈阒武摴馨凑蘸喼еЯ旱挠嬎闳缛缦掠嬎愫唸D(kN))支撐鋼管變形圖((kN.m))支撐鋼管彎矩圖((kN.m))經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座反力RA=RB=5.9885kN；；最大彎矩Mmaax=0.8898kNN.m；最大撓度計算值Vmax=2..056mmm；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力σ=0.8998×1066/50800.0=1776.7222N/mmm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計強度[[f]=2005.0NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值176.7722N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計強度2205.0N/mm22,滿足要求!㈧梁底縱向鋼管計計算縱向鋼管只起構(gòu)造造作用，通過過扣件連接到到立桿。㈨扣件抗滑移的計計算:按規(guī)范表5.1..7,直角、旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..80，該工工程實際的旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為6.40kkN。縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范5.2..5):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值,取6.40kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計算算結(jié)果得到R=5.999kN；；R<6.400kN,,單扣件抗抗滑承載力的的設(shè)計計算滿滿足要求!㈩立桿的穩(wěn)定性計計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力：N1=5.9985kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1299×5.0700=0.7885kN；；樓板的混凝土模板板的自重：N3=1.2×(1.00//2+(0..70-0..40)/22)×1.00×0.35==0.2733kN；樓板鋼筋混凝土自自重荷載:NN4=1.22×(1.00//2+(0..70-0..40)/22)×1.00×0.1000×(1.50++24.000)=1.9989kNN；N=5..985+00.785++0.2733+1.9889=9.0032kNN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細細比lo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值：[[f]=2205.000N/mmm2；lo--計算算長度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=k1uh((1)k1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u---計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.700；上式的計算結(jié)果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Loo/i=2945..250//15.8800=186.0000；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=90322.444//(0.2007×4899.000))=899.233N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=899.233N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--計算長度度附加系數(shù)按按照表1取值1.1667；k2--計算長度度附加系數(shù)，h+2a=1.700按照表2取值1.004；上式的計算結(jié)果：：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0044×(1.5000+0.1000×2)=1.9922m；Loo/i=1991..836//15.8800=126.0000；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.4417；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=90322.444//(0.4117×4899.000))=444.296N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=444.296N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設(shè)計計和使用安全全》(十一)、梁模板高支撐架架的構(gòu)造和施施工要求[工程經(jīng)驗]::除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容⑴模板支架的構(gòu)造要要求：a.梁板模板高支支撐架可以根根據(jù)設(shè)計荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿設(shè)設(shè)雙向水平桿桿，確保兩方方向足夠的設(shè)設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載載相差較大時時，可以采用用不同的立桿桿間距，但只只宜在一個方方向變距、而而另一個方向向不變。⑵立桿步距的設(shè)計：：a.當架體構(gòu)造荷荷載在立桿不不同高度軸力力變化不大時時，可以采用用等步距設(shè)置置；b.當中部有加強強層或支架很很高，軸力沿沿高度分布變變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設(shè)置，但變變化不要過多多；c.高支撐架步距距以為宜，不不宜超過1..5m。⑶整體性構(gòu)造層的設(shè)設(shè)計：a.當支撐架高度度≥20m或橫向向高寬比≥6時，需要設(shè)設(shè)置整體性單單或雙水平加加強層；b.單水平加強層層可以每4---6米沿水水平結(jié)構(gòu)層設(shè)設(shè)置水平斜桿桿或剪刀撐，且且須與立桿連連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水水平框格總數(shù)數(shù)的1/3；c.雙水平加強層層在支撐架的的頂部和中部部每隔10---15m設(shè)設(shè)置，四周和和中部每100--15mm設(shè)豎向斜桿桿，使其具有有較大剛度和和變形約束的的空間結(jié)構(gòu)層層；d.在任何情況下下，高支撐架架的頂部和底底部（掃地桿桿的設(shè)置層）必必須設(shè)水平加加強層。⑷剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外外立面應(yīng)滿足足立面滿設(shè)剪剪刀撐；b.中部可根據(jù)需需要并依構(gòu)架架框格的大小小，每隔100--15mm設(shè)置。⑸頂部支撐點的設(shè)計計：a.最好在立桿頂頂部設(shè)置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于4000mm；b.頂部支撐點位位于頂層橫桿桿時，應(yīng)靠近近立桿，且不不宜大于2000mm；c.支撐橫桿與立立桿的連接扣扣件應(yīng)進行抗抗滑驗算，當當設(shè)計荷載NN≤12kN時，可可用雙扣件；；大于12kkN時應(yīng)用頂頂托方式。⑹支撐架搭設(shè)的要求求：a.嚴格按照設(shè)計計尺寸搭設(shè)，立立桿和水平桿桿的接頭均應(yīng)應(yīng)錯開在不同同的框格層中中設(shè)置；b.確保立桿的垂垂直偏差和橫橫桿的水平偏偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c.確保每個扣件件和鋼管的質(zhì)質(zhì)量是滿足要要求的，每個個扣件的擰緊緊力矩都要控控制在45--60N.mm，鋼管不能能選用已經(jīng)長長期使用發(fā)生生變形的；d.地基支座的設(shè)設(shè)計要滿足承承載力的要求求。⑺施工使用的要求：：a.精心設(shè)計混凝凝土澆筑方案案，確保模板板支架施工過過程中均衡受受載，最好采采用由中部向向兩邊擴展的的澆筑方式；；b.嚴格控制實際際施工荷載不不超過設(shè)計荷荷載，對出現(xiàn)現(xiàn)的超過最大大荷載要有相相應(yīng)的控制措措施，鋼筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.澆筑過程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動和變變形情況及時時解決。9．1板底模及板底支撐撐驗算⑴參數(shù)信息:①腳手架參數(shù)橫向間距或排距((m):1..00；縱距距(m):1..00；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度(m):0..10；腳手手架搭設(shè)高度度(m):3..80；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..5；扣件連接方式:雙雙扣件，取扣扣件抗滑承載載力系數(shù):00.80；板底支撐連接方式式:方木支撐；；②荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；樓板澆筑厚度(mm):0.112；施工均布荷載標準準值(kN/m2):1.0000；③樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼鋼HRB3335(200MnSi))；樓板混凝凝土標號:CC25；每層標準施工天數(shù)數(shù):7；每平米米樓板截面的的鋼筋面積((mm2):14440.0000；計算樓板的寬度((m):4..00；計算算樓板的厚度度(m):0..12；計算樓板的長度((m):4..50；施工工平均溫度((℃):15..000；④木方參數(shù)木方彈性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):3300.0000；木方的截面寬度((mm):660.00；；木方的截面面高度(mm):880.00；；圖2樓板支撐架架荷載計算單單元㈡模板支撐方木的的計算:方木按照簡支梁計計算，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000××8.0000×8.0000/6=64.000cm3；I=6.000××8.0000×8.0000×8.0000/12==256..00cmm4；方木楞計算簡圖①荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25.0000×0.3000×0.1200=0..900kkN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m)):q2=0.350××0.3000=0..105kkN/m；；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN)：p1=(1.0000+22.000))×1.0000×0.3000=0..900kkN；②強度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=11.2×(q1+qq2)=11.2×(0.9000+0..105)=1.2206kNN/m；集中荷載pp=1..4×0.9000=1.2660kN；；最大彎距MM=Pll/4+ql2/8=1.2600×1.0000/4++1.2006×1.00002/8=0.4666kN；最大支座力N=P/22+qll/2=1.2600/2+11.206××1.0000/2=1.2333kN；；方木最大應(yīng)力計算算值σ=M//W=00.466××106/640000.00=7.2277N//mm2；方木的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[[f]=133.0N//mm2；方木的最大應(yīng)力計計算值為77.277N/mm22小于方木的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值133.0N//mm2,滿足要求!③抗剪驗算：最大剪力的計算公公式如下:Q=qql/2++P/2截面抗剪強度必須須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力:Q=11.206××1.0000/2+1..260/22=1..233kkN；方木受剪應(yīng)力計算算值T==3×1.2333×103/(2×60.0000×80.0000)=0.3855N/mmm2；方木抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1..400NN/mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0..385NN/mm2小于方木的的抗剪強度設(shè)設(shè)計值1..400NN/mm2，滿足要求求!④撓度驗算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:均布荷載qq=q11+q2=1..005kkN/m；集中荷載pp=0..900kkN；最大撓度計算值V=5×1.0055×1000..04/(3884×9500..000×25600000.0000)+9900.0000×1000..03/(448×9500..000×25600000.0))=11.309mm；最大允許撓度[V]=11000.0000/2250=4..000mmm；方木的最大撓度計計算值1..309mmm小于方方木的最大允允許撓度44.000mm,滿足足要求!㈢板底支撐鋼管計計算:支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P=1.2206×1.0000+1..260==2.4666kN；；支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN.m))支撐鋼管計算變形形圖(kN.m))支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.830kN.m；最大變形Vmaax=22.122mm；最大支座力Qmmax=8.9688kN；；最大應(yīng)力σ=1163.4110N/mmm2；支撐鋼管的抗壓強強度設(shè)計值[f]=2205.0000N/mmm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值163.4410N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強強度設(shè)計值205.0000N//mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于10000.0000/1500與10mmm,滿足要求求!㈣扣件抗滑移的計計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設(shè)設(shè)計值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.880，該工程程實際的旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)雙扣件承載載力取值為112.80kkN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范5.2..5):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值,取12.800kN；R---------縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計計值;計算中R取最大支支座反力,RR=8.9968kNN；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!㈤模板支架立桿荷荷載標準值((軸力):作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1.靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手架的自重重(kN)：NGG1=00.129××3.8000=0..491kkN；(2)模板的自重((kN)：NGG2=00.350××1.0000×1.0000=0..350kkN；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NGG3=225.0000×0.1200×1.0000×1.0000=3..000kkN；靜荷載標準值NNG=NG11+NG2+NG3=33.841kN；2.活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載?；詈奢d標準值NNQ=(11.000++2.0000)×1.0000×1.0000=3..000kkN；3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算公式N=1.2NGG+1..4NQ=8..809kkN；㈥立桿的穩(wěn)定性計計算:不考慮風荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式其中N-----立桿桿的軸心壓力力設(shè)計值(kN)：N=88.809kN；σ----軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比LLo/i查表得得到；i----計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.58ccm；A----立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.89ccm2；W----立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.008cm33；σ---------鋼管立桿桿受壓應(yīng)力計計算值(NN/mm2)；[f]]----鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值：[f]]=2055.000N/mm22；L00----計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由下式計算l0=h++2a