河南文化館模板施工方案附詳細(xì)計(jì)算書

XX縣XX文化館模板施工方案目錄HYPERLINK\l"_Toc328057357"1編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc328057358"2工程概況1HYPERLINK\l"_Toc328057359"3模板體系的選型1HYPERLINK\l"_Toc328057360"4模板體系設(shè)計(jì)及施工1HYPERLINK\l"_Toc328057361"4.1準(zhǔn)備工作1HYPERLINK\l"_Toc328057362"4.2獨(dú)立柱模板體系2HYPERLINK\l"_Toc328057363"4.3梁板模板體系4HYPERLINK\l"_Toc328057364"4.4樓梯模板體系5HYPERLINK\l"_Toc328057365"5模板的拆除6HYPERLINK\l"_Toc328057366"6模板工程施工要點(diǎn)7HYPERLINK\l"_Toc328057367"6.1柱模板施工方法7HYPERLINK\l"_Toc328057368"6.2水平模板的施工方法7HYPERLINK\l"_Toc328057369"7模板工程質(zhì)量保證措施7HYPERLINK\l"_Toc328057370"7.1模板清理7HYPERLINK\l"_Toc328057371"7.2頂板支撐8HYPERLINK\l"_Toc328057372"7.3板縫處理8HYPERLINK\l"_Toc328057373"7.4模板支設(shè)及檢查重點(diǎn)81編制依據(jù)1.1本工程圖紙及設(shè)計(jì)變更1.2本工程施工組織設(shè)計(jì)1.3工程測(cè)量規(guī)范（GB50026-2007）1.4混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）1.5建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）1.6建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）（2002版）1.7建筑現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范（JGJ46-2005）2工程概況XX縣XX文化館位于商丘市XX縣XX區(qū)，XX路南、XX大道路東。本工程總建筑面積21203㎡，建筑層數(shù)地上5層，建筑總高度為25.300m；建筑耐火等級(jí)為二級(jí)，屋面防水等級(jí)為Ⅱ級(jí)；主體結(jié)構(gòu)使用年限50年，抗震設(shè)防烈度為7度；柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，水泥土攪拌樁復(fù)合地基，地上采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，柱采用鋼筋混凝土柱，樓蓋采用鋼筋混凝土樓板體系，屋蓋大部分為混凝土結(jié)構(gòu)，中廳部分為網(wǎng)架結(jié)構(gòu)采光頂。本方案內(nèi)容為基礎(chǔ)底板以上模板施工部分（承臺(tái)模板施工部分見《XX縣XX文化館基礎(chǔ)工程施工方案》）。本工程柱子多，圓柱較多，如何保證圓柱模支設(shè)的準(zhǔn)確性及柱模板和頂板模板的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性是模板工程的重點(diǎn)、難點(diǎn)之一。梁柱節(jié)點(diǎn)的處理，尤其是框架柱和梁相交部位模板的處理是模板工程重點(diǎn)、難點(diǎn)之二。3模板體系的選型根據(jù)工程工期、質(zhì)量目標(biāo)，模板選型如下：表3-1：模板體系選型表結(jié)構(gòu)部位模板體系框架柱模板15mm厚硬質(zhì)雙雙面覆膜多層層木模板，50×1000木枋作背楞、φ48×3..5雙鋼管套箍箍地上結(jié)構(gòu)水平模板板15mm厚硬質(zhì)雙雙面覆膜多層層木模板，φ48×3..5扣件式鋼管管架+可調(diào)U托4模板體系設(shè)計(jì)及施工4.1準(zhǔn)備工作中心線和位置線的放線：首先用經(jīng)緯儀引測(cè)建筑物的邊柱軸線，并以該軸線為起點(diǎn)，引出其他各條軸線。模板放線時(shí)，應(yīng)先清理好現(xiàn)場(chǎng)，然后根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線。標(biāo)高測(cè)量：根據(jù)模板實(shí)際標(biāo)高的要求用水準(zhǔn)儀把建筑物水平標(biāo)高直接引測(cè)到模板安裝位置。找平：為了防止混凝土爛根，應(yīng)在立模板之前將樓面抄平、抹水泥砂漿。砂漿內(nèi)邊要用靠尺比著柱皮黑線抹直?；炷翝仓?，拆模后將砂漿鏟掉即可。4.1.4隱、預(yù)檢：檢查水、電管線預(yù)埋情況，預(yù)埋件、預(yù)留孔洞埋設(shè)的牢固程度和準(zhǔn)確性，辦完鋼筋、水電的隱檢手續(xù)，再進(jìn)行模板安裝。4.1.5按施工要求對(duì)模板進(jìn)行清理和涂刷脫模劑，涂刷要均勻，不得漏刷。4.1.6準(zhǔn)備好輔助材料和脫模劑，嵌縫材料選用泡沫膠條，脫模劑要選用水性材料，防止污染鋼筋。4.2獨(dú)立柱模板體系矩形方柱體系本工程的方柱采用木模板體系，其面板為15mm厚硬質(zhì)雙面覆膜多層木模板，背肋采用50×100木枋，間距250mm，柱箍采用Φ48×3.5雙鋼管，φ12對(duì)拉螺栓進(jìn)行拉接，柱箍間距400mm。圖：方柱支模圖圓形柱模板體系圓柱模板采用木模體系，通過小木條按弧度拼接成兩個(gè)半圓形，表面貼一層1.5mm厚的鍍鋅板，小木條采用30mm厚、50mm寬的木板鋸割而成，外用15mm厚硬質(zhì)雙面覆膜多層木模板做肋，間距400mm。1.5mm厚鍍鋅板1.5mm厚鍍鋅板厚30mm寬50mm小木條立面圖15mm厚多層板木肋圖：圓柱模板支模圖施工順序抄平放線→柱鋼筋綁扎→焊接定位鋼筋→柱模分塊安裝→調(diào)節(jié)垂直度→對(duì)拉螺栓緊固→斜撐檢查校正。柱模支設(shè)要求為了固定模板底部，應(yīng)在柱模板下口四周預(yù)埋Φ22鋼筋地錨，地錨露出樓板面部分不少于200mm。柱模板安裝就位后要將底部縫隙用水泥砂漿封堵。斜支撐采用φ48×3.5鋼管。4.3梁板模板體系模板形式樓板模板體系采用散支散拆的模板拼裝體系，板材為15mm厚硬質(zhì)雙面覆膜多層木模板，次肋采用50×100木枋，間距不大于300mm。主肋采用100×100木枋或雙Φ48鋼管，當(dāng)采用扣件式腳手架作支撐時(shí)，主肋間距為1000×1000。梁模板采用15mm厚硬質(zhì)雙面覆膜多層木模板，梁底木枋采用50×100木枋，間距不大于250mm，主肋采用100×100木枋或雙Φ48鋼管。主肋采用100×100木枋或雙Φ48鋼管，采用扣件式腳手架作支撐，主肋間距為1000×800。支撐系統(tǒng)采用滿堂紅腳手架。（1）鋼管腳手架支撐體系本工程支撐體系均采用扣件式鋼管腳手架，并配置可調(diào)U形頂托以適應(yīng)不同層高和梁板高度的變化。梁底鋼管架立桿間距1000×600，板底鋼管架立桿間距1000×1000；水平桿步距1.5m，并縱橫方向滿設(shè)，掃地桿距墊板上皮高度不宜大于200mm。當(dāng)梁的高度或樓板厚度不同時(shí)，可以采用不同的水平桿步距，但應(yīng)盡量保證水平桿步距的一致性，且應(yīng)滿足立桿頂部距離支架頂層橫桿的高度不應(yīng)大于600mm（宜取300mm）。（2）梁板支模節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)：15mm厚木模15mm厚木模圖4-8：梁板模板扣件式腳手架支撐系統(tǒng)圖施工順序：復(fù)核梁底、板底標(biāo)高→搭設(shè)支模架→安放龍骨→安裝梁模板→安裝柱、梁、板節(jié)頭模板→鋪放樓板模板→安放預(yù)埋件及預(yù)留孔模板→檢查校正→交付驗(yàn)收樓板和梁的跨度大于4m時(shí)，模板支設(shè)時(shí)要按跨度的2‰起拱，懸臂梁按懸臂長(zhǎng)度的4‰起拱，起拱高度不小于20mm。立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度。沿支架四周外立面滿設(shè)剪刀撐，支撐主梁的立桿沿梁長(zhǎng)方向必須設(shè)置剪刀撐。立桿嚴(yán)禁搭接，要使用對(duì)接扣件進(jìn)行連接。立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置。支撐架最底層橫桿（掃地桿）距支撐所墊木枋上皮的不大于200mm。4.4樓梯模板體系樓梯模板考慮采用散支散拆的木模板系統(tǒng)，模板采用15mm厚硬質(zhì)雙面覆膜多層木模板，踏步模板龍骨采用50×100木枋，底模龍骨采用50×100mm木枋，側(cè)模板龍骨采用50×100木枋，支撐采用鋼管腳手架。15mm厚多層板做踏步側(cè)板15mm厚木模15mm厚木模15mm厚木模15mm厚多層板做踏步側(cè)板15mm厚木模15mm厚木模15mm厚木模圖4.4：樓梯模板示意圖5模板的拆除5.1非承重側(cè)模應(yīng)以能保證混凝土表面及棱角不受損壞（大于1.2N/mm2）方可拆除。承重模板應(yīng)按《混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》的規(guī)定執(zhí)行?；炷翝仓?，將同條件下養(yǎng)護(hù)的混凝土試塊送試驗(yàn)室試壓，根據(jù)試驗(yàn)室出具的強(qiáng)度報(bào)告，決定模板的拆除時(shí)間和措施。拆模時(shí)，一般應(yīng)遵循先澆筑完先拆的原則進(jìn)行拆模。5.2模板拆除的順序和方法，應(yīng)按照配板設(shè)計(jì)的規(guī)定進(jìn)行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則。拆模時(shí)，嚴(yán)禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5.3梁、樓板模板應(yīng)先拆梁側(cè)模，再拆樓板底模，最后拆除梁底模。其順序如下：拆除部分水平拉桿、剪刀撐→拆除梁連接件及側(cè)模→松動(dòng)支架柱頭調(diào)節(jié)螺栓，使模板下降2—3cm→分段分片拆除樓板模板及支承件→待達(dá)到100%強(qiáng)度后拆除梁底模和支承件5.4拆下模板等配件，要有人接應(yīng)傳遞，指定地點(diǎn)堆放。5.5模板拆除后要及時(shí)、認(rèn)真清除殘灰，再刷脫模劑。脫模劑要涂刷均勻，不能漏刷，也不能刷得過多，脫模劑干后再支設(shè)模板。6模板工程施工要點(diǎn)6.1柱模板施工方法6.1.1施工準(zhǔn)備柱模施工放線完畢；柱筋綁扎完畢，辦完隱檢記錄，柱模內(nèi)雜物清理干凈；將本柱模中不用到的穿墻孔堵住，并涂刷脫模劑；柱模定位鋼筋焊好、做好預(yù)埋。6.1.2柱模安裝將柱模安裝到柱邊線處；根據(jù)柱模的截面尺寸，用小背楞和螺栓將四片柱模鎖緊；調(diào)整柱模的垂直度，并用對(duì)拉螺栓交錯(cuò)進(jìn)行加強(qiáng)；將柱模的支架固定好，如柱子較高時(shí)需加一些斜向支撐和加強(qiáng)背楞。拆模方法當(dāng)柱砼達(dá)到一定強(qiáng)度之后，開始拆模；先將柱模斜支撐拆除，松開螺栓，使柱模間分離；將柱模吊到地面，進(jìn)行清灰、涂刷脫膜劑，以備再次周轉(zhuǎn)使用。6.2水平模板的施工方法梁板模板支設(shè)流程首先測(cè)定梁、板底標(biāo)高，搭設(shè)支撐架；然后安放縱橫楞、梁底模；梁鋼筋綁扎；安裝梁側(cè)模；安裝梁、柱節(jié)點(diǎn)模板；安裝樓板底模；涂刷脫模劑；綁扎樓板鋼筋；安放預(yù)埋管件；檢驗(yàn)校正。梁板模板安裝質(zhì)量要求次梁軸線位置、截面尺寸及水平標(biāo)高應(yīng)準(zhǔn)確無誤；板面應(yīng)平整潔凈、拼縫嚴(yán)密，不漏漿；模板安裝后應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能承受新澆混凝土的自重和側(cè)壓力以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載；模板安裝偏差應(yīng)控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)。梁板支撐系統(tǒng)底部設(shè)可調(diào)底座，頂部設(shè)可調(diào)支撐頭，以調(diào)節(jié)模板的標(biāo)高、水平及按規(guī)范要求的起拱。7模板工程質(zhì)量保證措施7.1模板清理模板清理干凈是保證混凝土成型質(zhì)量，保證混凝土外觀美觀的重要一環(huán)，因此在模板檢查過程中模板清理應(yīng)作為一個(gè)重點(diǎn)來檢查。模板清理包括自身的板面、側(cè)面及背楞的清理，門洞口模板的清理，模內(nèi)清理。本工程覆模多層板將模板的灰漿等清理干凈后，用脫模劑對(duì)板面進(jìn)行擦拭即可。板面有破損、凹凸及變形的應(yīng)及時(shí)進(jìn)行修補(bǔ)，邊框背楞如有變形將直接影響拼縫質(zhì)量，邊框背楞如不順直要進(jìn)行維修。模板清理干凈后及時(shí)進(jìn)行標(biāo)識(shí)，標(biāo)識(shí)內(nèi)容為“模板已清理、待用”；對(duì)未清理模板也應(yīng)進(jìn)行標(biāo)識(shí)，標(biāo)識(shí)內(nèi)容為“模板待清理”；對(duì)變形較大需要維修的模板也應(yīng)進(jìn)行標(biāo)識(shí)，標(biāo)識(shí)內(nèi)容為“模板須維修、停用”。7.2頂板支撐水平頂板支撐體系采用鋼管架，上設(shè)有螺旋式可調(diào)頂托，為了保證支撐的整體穩(wěn)定性，對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)層縱橫立桿應(yīng)設(shè)三道鋼管架水平橫桿拉接，并保證底部300～500mm高度有一道掃地桿（位置根據(jù)立桿規(guī)格而定）。為了保證上下層樓板荷載傳力均勻，上下層支撐立桿應(yīng)對(duì)正，保證在一條垂直線上。7.3板縫處理頂板采用硬拼縫，即模板與模板之間不粘貼海綿條；當(dāng)模板邊局部有損壞時(shí)，應(yīng)切除損壞部分以免影響拼縫質(zhì)量；在順次龍骨方向兩塊模板的拼縫處應(yīng)有次龍骨木枋，當(dāng)木枋按設(shè)計(jì)間距排列在此處無木枋時(shí)，應(yīng)附加木枋。為了保護(hù)多層板周邊不被損壞且提高模板周轉(zhuǎn)率，采用封邊漆對(duì)多層板定期封邊。為了保證頂板與梁邊相交的陰角順直、方正，與梁邊相交的邊龍骨（50×100木枋）要求頂面及接觸側(cè)面刨平刨直，并在模板側(cè)邊粘貼海綿條（粘貼時(shí)彈線，并按線粘貼海綿條）。木枋次背楞與模板面及與外背楞要求接觸嚴(yán)密，接觸嚴(yán)密能更好地保證模板整體剛度，保證柱模板平整不漲模。7.4模板支設(shè)及檢查重點(diǎn)柱模板支設(shè)前柱根部應(yīng)清理干凈：用高壓氣泵將剔鑿的混凝土渣子、綁扎絲等雜物吹干凈；模板面脫模劑涂刷均勻，擦拭光亮。柱模板按邊線就位，拉通線支設(shè)（通線松緊適度），保證各相鄰模板不錯(cuò)臺(tái)；利用頂模棍保證截面尺寸（可以比柱寬小2mm）;利用1.5Kg吊線錘配合尺量在模板的上部、中部及下部檢查模板垂直偏差、校正模板垂直度。木模板的斜撐必須按方案設(shè)置，并能將側(cè)向荷載有效地傳給樓面，不允許將斜撐撐在用鋼管架搭設(shè)的滿堂架及外架上。頂板模板按方案對(duì)鋼管架立桿點(diǎn)的位置進(jìn)行放線，并按放線點(diǎn)布設(shè)立桿，鋼管架的平桿不得少于3道以保證滿堂架的整體穩(wěn)定性。頂板的主次龍骨按方案加設(shè)，次龍骨釘牢在主龍骨上，柱子四周的邊龍骨必須刨平刨直。相鄰多層板拼縫采用硬拼縫，拼縫處必須設(shè)木枋支承，與柱子接觸的多層板側(cè)邊要求粘貼海綿條。按方案留置清掃口（清掃口的留置要方便施工及清理）并用高壓氣泵將模板內(nèi)的雜物清理干凈，最后將清掃口封閉嚴(yán)密并加固牢固。XX文化館工程主體模板計(jì)算書本工程柱模板按照最大截面1000mm×1000mm計(jì)算；梁模板按照最大截面350mm×850mm計(jì)算；樓板厚度按照150mm計(jì)算；鋼管規(guī)格按照48×3mm計(jì)算。柱模板計(jì)算書柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的總計(jì)算高度:H=5.10m；計(jì)算簡(jiǎn)圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:5；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:5；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:木面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時(shí)間，取22.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H模板計(jì)計(jì)算高度，取取5.1000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.000。分別計(jì)算得200.036kN/m22、122.4400kNN/m2，取較小值值20.0336kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值qq1=20.0036kN//m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值q2=2kkN/m2。三、柱模板面板的的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的面板屬于受受彎構(gòu)件，按按簡(jiǎn)支梁或連連續(xù)梁計(jì)算。分分別取柱截面面寬度B方向和H方向面板作作為驗(yàn)算對(duì)象象，進(jìn)行強(qiáng)度度、剛度計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算算考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力和傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗(yàn)算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可可知，柱截面面寬度B方向豎楞間間距最大，為為l=2338mm，且且豎楞數(shù)為5，因此對(duì)對(duì)柱截面寬度度B方向面板按按均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁進(jìn)行行計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方方向面板按均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁用下式式計(jì)算最大跨跨中彎距：M=0.1ql22其中，M--面面板計(jì)算最大大彎矩(N·mm))；ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=2238.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×20.004×0.440×0.990=8.6656kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2：1.4×22.00×00.40×00.90=11.008kkN/m；式中，0.90為為按《施工手手冊(cè)》取用的的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折折減系數(shù)。q=q1+q2=8.6656+1..008=99.664kN/m；；面板的最大彎矩：：M=0..1×9.6664×2338×2388=5.447×1044N.mm；面板最大應(yīng)力按下下式計(jì)算：σ=M/W<f其中，σ面板承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--面面板計(jì)算最大大彎矩(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:W=bh2/6b:面板板截面寬度，h:面板截面厚度；WW=4000×15.00×15.00/6=1..50×1004mm3；ff--面板板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值：σ=M//W=55.47×1104/1..50×1004=3..649N//mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=3.6649N/mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.面板抗剪驗(yàn)算算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，公式式如下:V=0.6ql其中，V--面面板計(jì)算最大大剪力(N)；ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=2238.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×20.004×0.440×0.990=8.6656kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2：1.4×22.00×00.40×00.90=11.008kkN/m；式中，0.90為為按《施工手手冊(cè)》取用的的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折折減系數(shù)。q=q1+q2=8.6656+1..008=99.664kN/m；；面板的最大剪力：：V=00.6×9..664×2238.0=13779.9555N；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ面板承受的的剪應(yīng)力(N/mm2)；VV--面板計(jì)計(jì)算最大剪力力(N)：V=11379.9955N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=4400mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=155.0mm；ffv面板抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；面板截面受剪應(yīng)力力計(jì)算值:τ=3×11379.9955/(22×400××15.0))=0.3445N/mmm2；面板截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪應(yīng)應(yīng)力τ=0.3345N/mmm2小于面板截截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.面板撓度驗(yàn)算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，撓度度計(jì)算公式如如下:ν=0.677qll4/(1000EI)其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載(kN/m))：q=20.044×0.400＝8.01kN/m；；νν--面板最大大撓度(mm)；ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=2238.0mmm；EE--面板彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--面板截截面的慣性矩矩(mm4)；I=bh3/122II=4000×15.00×15.00×15.00/12==1.133×105mm4；面板最大容許撓度度:[ν]=2238/250==0.9552mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×8..01×2338.04/(1000×95000.0×1..13×1005)=00.163mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.1163mm小于面板最最大容許撓度度設(shè)計(jì)值[ν]=0..952mmm,滿足要求求！四、豎楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞（小楞楞）屬于受彎彎構(gòu)件，按連連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為55.100mm,柱箍間距距為400mmm，因此按按均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。本工程中，豎楞采采用木方，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×1100×1000/6×11=833.33cmm3；I=50×1100×1000×1000/12×11=4116.67ccm4；豎楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算支座最大彎矩計(jì)算算公式：M=0.1ql22其中，M--豎豎楞計(jì)算最大大彎矩(N·mm))；ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=4400.0mmm；qq--作用在在豎楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×20.0036×0..238×00.900==5.1500kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2：1.4×22.000××0.2388×0.9000=0.6600kN//m；q=5.1150+0..600=55.750kN/m；；豎楞的最大彎距：：M=0..1×5.7750×4000.0×4400.0==9.200×104N·mm；σ=M/W<f其中，σ豎楞承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--豎豎楞計(jì)算最大大彎矩(N·mm))；WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×1044；ff--豎楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值:σ=M//W=99.20×1104/8.333×104=1..104N//mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=1.1104N/mmm2小于豎楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，公式式如下:V=0.6ql其中，V--豎豎楞計(jì)算最大大剪力(N)；ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=4400.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×20.0036×0..238×00.900==5.1500kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2：1.4×22.000××0.2388×0.9000=0.6600kN//m；q=5.1150+0..600=55.750kN/m；；豎楞的最大剪力：：V=00.6×5..750×4400.0=13779.9555N；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ豎楞截面最最大受剪應(yīng)力力(N/mm2)；VV--豎楞楞計(jì)算最大剪剪力(N)：V=0.66ql=00.6×5..75×4000=13779.9555N；bb--豎楞楞的截面寬度度(mm)：b=550.0mmm；hhn--豎楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mmm；ffv--豎楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計(jì)算值值:τ=3×11379.9955/(22×50.00×100..0×1)==0.4144N/mm22；豎楞截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計(jì)算值值τ=0.4414N/mmm2小于豎楞截截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連連續(xù)梁計(jì)算，公公式如下:νmax=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在豎楞上的的線荷載(kN/m))：q=220.04××0.24=5.775kN//m；ννmax--豎楞最大大撓度(mm)；ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=4400.0mmm；EE--豎楞彈彈性模量（NN/mm2），E=9000..00N//mm2；；II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4)，I=4.117×1066；豎楞最大容許撓度度:[ν]=4400/2550=11.6mm；；豎楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×5..75×4000.04/(1000×90000.0×4..17×1006)=00.027mm；豎楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.0227mm小小于豎楞最大大容許撓度[ν]=1.66mm，滿滿足要求！五、B方向柱箍的的計(jì)算本工程中，柱箍采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.4993×2=88.99cmm3；I=10.7783×2==21.577cm4；按集中荷載計(jì)算（附附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：：B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖圖其中P---豎楞傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P=(1.22×20..04×0..9+11.4×22×0.9))×0.2338×00.4=2.3kkN；B方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=6..874kkN；B方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.3360kNN·m；B方向柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.1137mmm；1.柱箍抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算公式σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值:MM=3660007..76N··mm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=89886mm33；B邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值:σ=388.16NN/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=205NN/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值σ=3.660×1088/(1.005×8.999×1066)=38..16N/mmm2小于柱箍的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求!2.柱箍撓度驗(yàn)驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ν=0.1137mmm；柱箍最大容許撓度度:[ν]=5500/250==2mmm；柱箍的最大撓度ν=0.1337mm小小于柱箍最大大容許撓度[ν]=2mmm，滿足要求求!六、B方向?qū)萋菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:N<[N]=f××A其中N--對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A對(duì)拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對(duì)拉螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的型號(hào)::M12；對(duì)拉螺栓的有效直直徑:99.85mmm；對(duì)拉螺栓的有效面面積:A==76mmm2；對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力:N=6.8744kN。對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.600×10-55=122.92kkN；對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力NN=6.8774kN小小于對(duì)拉螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，對(duì)對(duì)拉螺栓強(qiáng)度度驗(yàn)算滿足要要求!七、H方向柱箍的的計(jì)算本工程中，柱箍采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.4993×2=88.99cmm3；I=10.7783×2==21.577cm4；按計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖）：H方方向柱箍計(jì)算算簡(jiǎn)圖其中P--豎楞傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P=(1.2××20.044×0.9++1.4×22×0.9))×0.2338×0..4=22.3kNN；H方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=6..874kkN；H方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.3360kNN·m；H方向柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.1137mmm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算公式::σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值:MM=3660007..76N··mm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=89886mm33；H邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值:σ=388.155N/mm22；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=205NN/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值σ=3.660×1088/(1.005×8.999×1066)=38..155N//mm2小于柱箍的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求!2.柱箍撓度驗(yàn)驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ν=0..137mmm；柱箍最大容許撓度度:[ν]=5500/250==2mmm；柱箍的最大撓度ν=0.1137mm小于柱箍最最大容許撓度度[ν]=2mmm，滿足要求求!八、H方向?qū)萋菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f××A其中N--對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A對(duì)拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對(duì)拉螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的直徑::M12；對(duì)拉螺栓有效直徑徑:9..85mmm；對(duì)拉螺栓有效面積積:A=76mmm2；對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.600×10-55=122.92kkN；對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力:N=6.8744kN。對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力:N=6..874kNN小于[N]]=12.992kN，對(duì)對(duì)拉螺栓強(qiáng)度度驗(yàn)算滿足要要求!梁模板(扣件鋼管管架)計(jì)算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參參數(shù)梁截面寬度B((m)：0.35；梁截面高高度D(m)：0.85；混凝土板厚度(mmm)：150.000；立桿沿梁梁跨度方向間間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m))：1.50；板底承重重立桿橫向間間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)：4.30；梁兩側(cè)立立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：：梁底支撐小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為為Φ48×3；立桿承重連接方式式：雙扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝凝土側(cè)壓力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝凝土對(duì)梁側(cè)模模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N/mmm2)：9000..0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(N//mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm(N//mm2)：17.0；木材抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值fv(N//mm2)：1.7；面板材質(zhì)：木面板板；面板厚度度(mm)：15.00；面板彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值fm(N//mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm)：50.0；梁底方木木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm))：400；次楞根數(shù)數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)數(shù)量：2；固定支撐水平間距距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底底距離依次是是：300mm，600mm；主楞材料：圓鋼管管；直徑(mm)：48..00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：22；次楞材料：木方；；寬度(mm)：50..00；高度(mm)：100.000；二、梁側(cè)模板荷載載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計(jì)算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混凝土的的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土土的初凝時(shí)間間，取2.0000h；T混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V混凝土的澆澆筑速度，取取1.5000m/h；H混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取0.7500m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得177.848kN/m22、18.0000kN//m2，取較小值17.8448kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞的根數(shù)為4根根。面板按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。面板計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=440×1.55×1.5//6=15ccm3；M面板的最大大彎矩(N·mmm)；σ--面板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)[f]]--面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)；按照均布活荷載最最不利布置下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力，包括括：新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q1=1.22×0.4××17.855×0.9==7.71kkN/m；振搗混凝土荷載設(shè)設(shè)計(jì)值:q2=1.44×0.4××4×0.99=2.0116kN/mm；計(jì)算跨度:l=(8550-1500)/(4--1)=2233.333mm；面板的最大彎矩M=0..1×7.771×[(8850-1550)/(44-1)]22+0..117×22.016××[(8500-150))/(4-11)]2=5.448×1044N·mm；面板的最大支座反反力為:N=11.1q1l+1.22q2l=1.11×7.7110×[(8850-1550)/(44-1)]//1000++1.2×22.016××[(8500-150))/(4-11)]/10000=2..543kkN；經(jīng)計(jì)算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=5..48×1004/1..50×1004=3.7NN/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[f]]=133N/mm22；面板的受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=3.77N/mm22小于面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q作用在模板板上的新澆筑筑混凝土側(cè)壓壓力線荷載設(shè)設(shè)計(jì)值:q==q1=7.771N/mmm；l計(jì)算跨度:l==[(8550-1500)/(4--1)]=2233.333mm；E面板材質(zhì)的的彈性模量:E==95000N/mm22；I面板的截面面慣性矩:I==40×11.5×1..5×1.55/12=111.25ccm4；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×7..71×[((850-1150)/((4-1)]]4/(1000×95000×1.133×105)=00.145mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=[(8550-1500)/(4--1)]/2250=0.9333mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.1445mm小于面板的最大大容許撓度值值[ν]=0.9933mm，滿足要求求！四、梁側(cè)模板支撐撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計(jì)算寬度度得到：q=2.5443/0.4400=66.359kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度50mm，高度100mm，截面慣性性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×5××10×100/6=83.333cm3；I=1×5××10×100×10/112=4416.677cm4；E=90000.00NN/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m))變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大大彎矩M=0.1022kN·mm，最大支座座反力R=22.798kN，最大變形ν=0.0030mmm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式式如下:σ=M/W<[[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計(jì)算值值σ=1..02×1005/8.333×104=1..2N/mmm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[f]]=177N/mm22；次楞最大受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=1..2N/mmm2小于次楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==17N/mmm2，滿足要求求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算算次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=4400/4000=1mmm；次楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.033mm小于次楞的最大大容許撓度值值[ν]=1mm，滿足要求求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞遞的集中力，取取次楞的最大大支座力2.7988kN,按照集中荷荷載作用下的的簡(jiǎn)支梁計(jì)算算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=2×4..493=88.99cmm3；I=2×100.783==21.577cm4；E=2060000.000N/mmm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖主楞彎矩圖(kN·m))主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大大彎矩M=00.606kN·m，最大支座座反力R=66.995kN，最大變形ν=0.6678mmm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算σ=M/W<[[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞楞的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=6..06×1005/8.999×103=677.5N//mm2；主楞的抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值:[f]]=2005N/mmm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=67..5N/mmm2小于主楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==205N//mm2，滿足要求求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得得到主楞的最最大撓度為0.6778mm主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=3300/4000=0.775mm；主楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.6778mm小于主楞的最大大容許撓度值值[ν]=0.775mm，滿足要求求！五、梁底模板計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的兩跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5000×15×115/6==1.888×104mm3；I=500××15×155×15/112=11.41×1105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：σ=M/W<[[f]鋼筋混凝土梁和模模板自重設(shè)計(jì)計(jì)值(kN/mm)：q1=1.2×[(224.00++1.50))×0.855+0.500]×0.550×0.990=11..975kNN/m；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值(kN/mm)：q2=1.4×(2..00+2..00)×00.50×00.90=22.520kkN/m；q=11.9755+2.5220=14..495kNN/m；最大彎矩及支座反反力計(jì)算公式式如下:Mmax=0.1225ql2=0.1125×144.494××1752=5.555×104N·mm；RA=RC=0.3775q1l+0.4437q2l=0.3375×111.974××0.1755+0.4337×2.552×0.1175=0..979kNNRB=1.25ql==1.25××14.4994×0.1175=3..171kNNσ=Mmax/WW=5.555×104/1.888×104=3N/mmm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)應(yīng)力σ=3NN/mm2小于梁底模面板板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公式式如下：ν=0.5521ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=qq1/1.2==9.9799kN/m；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):l=175..00mm；E面板的彈性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=1775.00//250==0.7000mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.5521×111.974××1754/(1000×95000×1.411×105)=0.0044mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.0444mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ν]=00.7mm，滿足要求求！六、梁底支撐的計(jì)計(jì)算本工程梁底支撐采采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計(jì)算寬度度得到：q=3.171//0.5=66.341kkN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算算方木計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10//12=416.667cm44；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩MM=0.11ql2=0.11×6.3441×0.552=0..159kkN·m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.1599×106/833333.3==1.9N/mm22；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13NN/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值1.9N/mm22小于方木抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13NN/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:τ=3V/(22bh0)其中最大剪力:V=0..6×6.3341×0..5=11.902kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=3××1.9022×10000/(2×550×1000)=00.571N/mm22；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值0.5771N/mmm2小于方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm22,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大撓度計(jì)算算值ν=0.6677×6..341×55004/(1000×90000×4166.667××104)=0.0072mm；方木的最大允許撓撓度[ν]=0.5500×10000/2550=2.0000mmm；方木的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.0072mmm小于方木的最大大允許撓度[ν]=2mmm，滿足要求求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳傳遞的集中力力：P1=RA=0.9779kN梁底模板中間支撐撐傳遞的集中中力：P2=RB=3.1771kN梁兩側(cè)部分樓板混混凝土荷載及及梁側(cè)模板自自重傳遞的集集中力：P3=(0.600--0.3500)/4×00.500××(1.2××0.1500×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××0.5000×(0.8850-0..150)××0.5000=0.6443kN簡(jiǎn)圖(kN·m))剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m))變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到：支座力:N1=N3=0.6666kN；N2=5.08kNN；最大彎矩Mmaax=0.0084kNN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0..019mmm；最大應(yīng)力σ=00.084××106/44900=18.77N/mmm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度度[f]==205NN/mm2；支撐小橫桿的最大大應(yīng)力計(jì)算值值18.77N/mmm2小于支撐小橫桿桿的抗彎設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度205N/mm22,滿足要求!七、梁跨度方向鋼鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向向鋼管的集中中荷載為梁底底支撐方木的的支座反力。鋼管的截面慣性矩矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49ccm3；I=10.78cm4；E=2060000N/mmm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=0..666kkN支撐鋼管計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)計(jì)算剪力圖(kN)支撐鋼管計(jì)計(jì)算彎矩圖(kN·m))支撐鋼管計(jì)計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmaax=00.117kN·m；最大變形νmaax=00.347mm；最大支座力Rmmax=1.4322kN；最大應(yīng)力σ==M/W=0.1177×106/(4..49×1003)=266N/mmm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值26NN/mm2小于支撐鋼管的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值205N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度νmax=0..347mmm小于1000//150與10mmm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=5..08kNN支撐鋼管計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)計(jì)算剪力圖(kN)支撐鋼管計(jì)計(jì)算彎矩圖(kN·m))支撐鋼管計(jì)計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmaax=00.889kN·m；最大變形νmaax=22.644mm；最大支座力Rmmax=5.8422kN；最大應(yīng)力σ==M/W=0.8899×106/(4..49×1003)=1998N/mmm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值198N/mm22小于支撐鋼管的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值205N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度νmax=2..644mmm小于1000//150與10mmm,滿足要求!八、扣件抗滑移的的計(jì)算按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P96頁，雙扣件件承載力設(shè)計(jì)計(jì)值取16.000kN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.75，該工程實(shí)實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙雙扣件承載力力取值為12.000kN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范5.2.55):RR≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承載載力設(shè)計(jì)值,取12.000kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=5..842kkN；R<12.000kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性性驗(yàn)算其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計(jì)值，它它包括：橫向支撐鋼管的最最大支座反力力：N1=5.008kN；縱向鋼管的最大支支座反力：N2=5.8842kNN；腳手架鋼管的自重重：N3=1..2×0.1129×4..3=0.6666kNN；樓板混凝土、模板板及鋼筋的自自重：N4=1.2×[(11.00/22+(0.660-0.335)/4))×1.000×0.500+(1.000/2+((0.60--0.35))/4)×11.00×00.150××(1.500+24.000)]=22.919kN；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：N5=1.4×(2..000+22.000))×[1.0000/2++(0.6000-0.3350)/44]×1.0000=3..150kkN；N=N1+N22+N3+N4+N5=5.088+5.8442+0.6666+2..919+33.15=117.6588kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N//mm2)；[f]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]==205NN/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；根據(jù)《扣扣件式規(guī)范》，立立桿計(jì)算長(zhǎng)度度lo有兩個(gè)計(jì)算算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者者間的大值，即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為：1.1677；μ--計(jì)算長(zhǎng)度度系數(shù)，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0.11m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算算長(zhǎng)度lo/i=29775.85/15..9=1187；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2205；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=176557.5211/(0.2205×4224)=203.11N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=2003.1NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！2.梁底受力最大的支支撐立桿穩(wěn)定定性驗(yàn)算其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計(jì)值，它它包括：橫向鋼管的最大支支座反力：N1=5.008kN；縱向鋼管的最大支支座反力：N2=5.8842kNN；腳手架鋼管的自重重：N3=1..2×0.1129×(44.3-0..85)=00.666kN；N=N1+N22+N3=5.008+5.8842+0..534=111.4566kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N//mm2)；[f]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]==205NN/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；根據(jù)《扣扣件式規(guī)范》，立立桿計(jì)算長(zhǎng)度度lo有兩個(gè)計(jì)算算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者者間的大值，即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為：1.1677；μ--計(jì)算長(zhǎng)度度系數(shù)，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0.11m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算算長(zhǎng)度lo/i=29775.85/15..9=1187；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2205；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=114556.4644/(0.2205×4224)=131.88N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=1331.8NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！考慮到高支支撐架的安全全因素，建議議按下式計(jì)算算lo=k1k2(hh+2a)=1.1167×1..001×((1.5+00.1×2))=1..986mm；k1--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)按按照表1取值1.1677;k2--計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.0011；lo/i=19885.8844/155.9=125；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.4423；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；σ=176657.5221/(0..423×4424)==63.99N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=633.9N//mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮榮軍：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計(jì)和使用安安全》板模板(扣件鋼管管高架)計(jì)算書一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)數(shù)橫向間距或排距((m):1..00；縱距距(m):1..00；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)長(zhǎng)度(m):0..10；模板板支架搭設(shè)高高度(m):4..50；采用的鋼管(mmm):Φ48×3.0；板板底支撐連接接方式:方木支撐；；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.5500；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..500；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):1.0000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板板，厚度為115mm；板板底支撐采用用方木；面板彈性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):2250.0000；木方彈性模量E((N/mm22):90000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2):13..000；木方的截面寬度((mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；托梁材料為：鋼管管(雙鋼管)::Ф48×3；4.樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度((mm):1150.000；圖2樓板支撐架架荷載計(jì)算單單元二、模板面板計(jì)算算模板面板為受彎構(gòu)構(gòu)件,按三跨連續(xù)續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算其抗抗彎強(qiáng)度和剛剛度模板面板的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=100××1.52/6=37.5cm3；I=100××1.53/12==28.1125cmm4；模板面板的按照三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25.5××0.15×1+0.55×1=44.325kN/m；；(2)活荷載為施工工人員及設(shè)備備荷載(kN/m))：q2=1×1=1kN//m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql22其中：q=1.22×4.3255+1.4××1=6..59kN//m最大彎矩M=00.1×6.59×2502=411187.5N·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算算值σ=M/WW=411187.5//375000=1..098NN/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[f]=133N/mmm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為11.098N/mm22小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133N/mmm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中q=q1==4.3255kN/m面板最大撓度計(jì)算算值ν=0..677×4.3255×2504/(1000×9500×28.1225×104)=0.0043mmm；面板最大允許撓度度[ν]=2500/2500=1mmm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值0..043mmm小于面面板的最大允允許撓度11mm,滿滿足要求!三、模板支撐方木木的計(jì)算方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=b×h2/66=5×10×10/6=83..33cmm3；I=b×h3/112=5×10×10×10/122=4116.67cm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25.5×00.25×0.15++0.5×0.25=1.0081kNN/m；(2)活荷載為施工工人員及設(shè)備備荷載(kN/m))：q2=1×0.225=00.25kkN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql22均布荷載qq=11.2×q1+1..4×q2=1..2×1.0811+1.4××0.25=1.6648kNN/m；最大彎矩MM