第3章塔設(shè)備2012定稿板式塔

Chapter3

MassTransferEquipments(下冊)第3章塔設(shè)備3.1概述（Introduction）氣液傳質(zhì)設(shè)備基本功能：形成氣液兩相充分接觸的相界面，使質(zhì)、熱的傳遞快速有效地進行，接觸混合與傳質(zhì)后的氣、液兩相能及時分開，互不夾帶等。1、氣、液兩相充分接觸，相際傳熱、傳質(zhì)面積大。2、生產(chǎn)能力大，即氣、液處理量大。3、操作穩(wěn)定，操作彈性大。4、流體流動阻力小。5、結(jié)構(gòu)簡單，材料耗量小，制造、操作、維修方便。6、耐腐蝕，不易堵塞。對塔設(shè)備的基本要求:塔型選擇主要需考慮以下幾個方面的基本性能指標：(1)通量——生產(chǎn)能力即為單位時間單位塔截面上的處理量；(2)分離效率——單位塔壓降得分離效果塔板效率、等板高度；(3)適應(yīng)能力——操作彈性在負荷波動時維持操作穩(wěn)定且保持高效率的能力，常以最大氣速負荷與最小氣速負荷之比表示；(4)動力能耗——壓強降通過每層塔板或單位高度填料壓強降；(5)結(jié)構(gòu)繁簡及制造成本。3.1概述（Introduction）3.1概述（Introduction）氣液傳質(zhì)設(shè)備的分類：連續(xù)（微分）接觸式（填料塔）和逐級接觸式（板式塔）兩大類加壓塔、常壓塔、減壓塔

精餾塔、吸收塔、解吸塔、萃取塔、反應(yīng)塔等

框架塔、自支承式塔

填料塔、板式塔按壓力按單元操作按支承方式按塔內(nèi)件結(jié)構(gòu)風(fēng)載荷、地震載荷篩板（SieveTrays）浮閥塔板（ValveTrays）泡罩塔板BubbleCapTrays3.1概述（Introduction）在圓柱形殼體內(nèi)按一定間距水平設(shè)置若干層塔板，各層塔板上保持有一定厚度的流動液層；氣體則在壓強差的推動下，自塔底向上依次穿過各塔板上的液層上升至塔頂排出。氣、液在塔內(nèi)逐板接觸進行質(zhì)、熱交換，故兩相的組成沿塔高呈階躍式變化。級式接觸：氣、液兩相逐級接觸傳質(zhì)板式塔連續(xù)接觸(也稱微分接觸)：氣、液兩相的濃度呈連續(xù)變化。3.1概述（Introduction）在圓柱形殼體內(nèi)裝填一定高度的填料，液體經(jīng)塔頂噴淋裝置均勻分布于填料層頂部上，氣液在填料表面接觸進行質(zhì)、熱交換，兩相的組成沿塔高連續(xù)變化。填料塔填料塔和板式塔的主要對比塔徑在0.6~0.7米以上的塔，過去一般優(yōu)先選用板式塔。隨著低壓降高效率輕材質(zhì)填料的開發(fā)，大塔也開始采用各種新型填料作為傳質(zhì)構(gòu)件，顯示了明顯的優(yōu)越性。3.1概述（Introduction）Comparison:Equipment﹡機械設(shè)計------選擇材料；計算塔體壁厚裙座壁厚；計算地腳螺栓直徑及數(shù)量等；﹡工藝設(shè)計------計算理論塔板數(shù)；選擇塔板效率并確定實際塔板數(shù)；選取板間距并初步確定塔高；計算塔徑（或空塔氣速）；進行流體力學(xué)驗算；

﹡結(jié)構(gòu)設(shè)計------確定塔體結(jié)構(gòu)；塔盤結(jié)構(gòu)；溢流裝置；緊固件及支持件；進出口接管結(jié)構(gòu)；裙座及其它附件；

塔設(shè)備的設(shè)計內(nèi)容3.1概述（Introduction）3.2板式塔Plate(tray)tower塔板類型

塔板是板式塔的基本構(gòu)件，決定塔的性能。液相降液管堰氣相溢流塔板(錯流式塔板)：塔板間有專供液體溢流的降液管(溢流管)，流體與氣體呈錯流或并流流動。液體流向與液層高度可通過降液管的位置及堰的高度控制，但降液管將占去塔板的傳質(zhì)有效面積，影響塔的生產(chǎn)能力。溢流式塔板應(yīng)用很廣，按塔板的具體結(jié)構(gòu)形式可分為：泡罩塔板、篩孔塔板、浮閥塔板、網(wǎng)孔塔板、舌形塔板等。3.2.1塔板類型

逆流塔板（穿流式塔板）：塔板間沒有降液管，氣、液兩相同時由塔板上的孔道或縫隙逆向穿流而過，板上液層高度靠氣體速度維持。優(yōu)點：塔板結(jié)構(gòu)簡單，板上無液面差，板面充分利用，生產(chǎn)能力較大；缺點：板效率及操作彈性不及溢流塔板。與溢流式塔板相比，逆流式塔板應(yīng)用范圍小得多，常見的板型有篩孔式、柵板式、波紋板式等。液相氣相泡罩塔板（Bubble-capTray）在工業(yè)上最早（1813年）應(yīng)用的一種塔板，其主要元件由升氣管和泡罩構(gòu)成，泡罩安裝在升氣管頂部，泡罩底緣開有若干齒縫浸入在板上液層中，升氣管頂部應(yīng)高于泡罩齒縫的上沿，以防止液體從中漏下，形成兩相混合的鼓泡區(qū)。組成：升氣管和泡罩泡罩塔板（Bubble-capTray）優(yōu)點：操作穩(wěn)定，升氣管使泡罩塔板低氣速下也不致產(chǎn)生嚴重的漏液現(xiàn)象，故彈性大。缺點：結(jié)構(gòu)復(fù)雜，造價高，塔板壓降大，生產(chǎn)強度低。圓形泡罩條形泡罩泡罩塔演示泡罩塔板（Bubble-capTray）FractionalDistillationOfCrudeOil/fractional-distillation-of-crude-oil.html篩孔塔板（SieveTray）篩孔塔板即篩板出現(xiàn)也較早（1830年），是結(jié)構(gòu)最簡單的一種板型。但由于早期對其性能認識不足，為易漏液、操作彈性小、難以穩(wěn)定操作等問題所困，使用受到極大限制。1950年后開始對篩孔塔板進行較系統(tǒng)全面的研究，從理論和實踐上較好地解決了有關(guān)篩板效率，流體力學(xué)性能以及塔板漏液等問題，獲得了成熟的使用經(jīng)驗和設(shè)計方法，使之逐漸成為應(yīng)用最廣的塔板類型之一。視頻：篩板塔/v/b/19377036-1042355074.html

/v/b/69343373-2573231394.html浮閥塔板（ValveTray）自1950年代問世后，很快在石油、化工行業(yè)得到推廣，至今仍為應(yīng)用最廣的一種塔板。結(jié)構(gòu)：以泡罩塔板和篩孔塔板為基礎(chǔ)基礎(chǔ)。在塔板上按一定的排列開若干孔，孔的上方安置可以在孔軸線方向上下浮動的閥片。閥片可隨上升氣量的變化而自動調(diào)節(jié)開啟度。優(yōu)點：結(jié)構(gòu)簡單，生產(chǎn)能力和操作彈性大，板效率高。綜合性能較優(yōu)異。/Operations/POT_Animation/Valve2.htmlF1型浮閥結(jié)構(gòu)簡單，易于制造，應(yīng)用最普遍，為定型產(chǎn)品。閥片帶有三條腿，插入閥孔后將各腿底腳外翻90°，用以限制操作時閥片在板上升起的最大高度；閥片周邊有三塊略向下彎的定距片，以保證閥片的最小開啟高度。F1型浮閥分輕閥和重閥。輕閥塔板漏液稍嚴重，除真空操作時選用外，一般均采用重閥。浮閥塔板（ValveTray）JCV浮閥塔板（雙流噴射浮閥塔板JetCo-flowValveTray）結(jié)構(gòu)：閥籠與塔板固定，閥片在閥籠內(nèi)上下浮動。將單一鼓泡傳質(zhì)，變?yōu)殡p流傳質(zhì)，一部分為鼓泡、另一部分為噴射湍動傳質(zhì)，使塔的分離效率和生產(chǎn)能力都大大提高。該塔板可作為化工過程中的氣液傳質(zhì)、換熱設(shè)備。特點：結(jié)構(gòu)簡單、閥片開啟靈活、高效、高通量、壽命長、耐堵塞。JCV浮閥（改進型雙流噴射浮閥）普通型JCV浮閥與塔板固定方法2400JCV浮閥塔板1800JCV浮閥塔板JCV浮閥塔板（雙流噴射浮閥塔板JetCo-flowValveTray）/product/jcv.html舌形塔板一種斜噴射型塔板。結(jié)構(gòu)簡單，在塔板上沖出若干按一定排列的舌形孔，舌片向上張角以20°左右為宜。20=ao50R25氣相優(yōu)點：氣液并流避免了返混和液面落差，塔板上液層較低，塔板壓降較小。相同的液氣比下，舌形塔板的液沫夾帶量較小，故可達較高的生產(chǎn)能力。缺點：張角固定，在氣量較小時，經(jīng)舌孔噴射的氣速低，塔板漏液嚴重，操作彈性小。浮舌塔板為使舌形塔板適應(yīng)低負荷生產(chǎn)，提高操作彈性，研制出了可變氣道截面（類似于浮閥塔板）的浮舌塔板。19R20R1683731o20降液管a斜孔結(jié)構(gòu)b塔板布置受液區(qū)導(dǎo)向孔垂直篩板（VerticalSieveTray）在塔板上開按一定排列的若干大孔(直徑100~200mm)，孔上設(shè)置側(cè)壁開有許多篩孔的泡罩，泡罩底邊留有間隙供液體進入罩內(nèi)。垂直篩強化了傳質(zhì)過程；且降低了液沫夾帶量，因此垂直篩板可獲得較高的塔板效率和較大的生產(chǎn)能力。液相塔板泡罩氣相①氣體通道形式很多，如篩板、浮閥、泡罩等，對塔板性能影響很大。②降液管（液體通道）液體流通通道，多為弓形。③受液盤塔板上接受液體的部分。④溢流堰使塔板上維持一定高度的液層，保證兩相充分接觸。塔板是板式塔的基本構(gòu)件，決定塔的性能。塔板結(jié)構(gòu)共同特性塔板上氣、液兩相接觸狀態(tài)3.2.2塔板的流體力學(xué)性能塔板上理想流動情況：液體橫向均勻流過塔板，氣體從氣體通道上升，均勻穿過液層。氣液兩相接觸傳質(zhì)，達相平衡，分離后，繼續(xù)流動。塔板上氣、液兩相接觸狀態(tài)3.2.2塔板的流體力學(xué)性能在有五種接觸狀態(tài)，即：鼓泡狀態(tài)、蜂窩狀態(tài)、泡沫狀態(tài)、噴射狀態(tài)及乳化狀態(tài)。A.泡沫狀態(tài)

將液相拉成液膜展開在氣相內(nèi)，泡沫不斷破裂和生成，以及產(chǎn)生液滴群，泡沫為傳質(zhì)創(chuàng)造了良好條件。B.噴射狀態(tài)

將液相分散高度湍動的液滴群，液相由連續(xù)相轉(zhuǎn)變?yōu)榉稚⑾?，兩相間傳質(zhì)面為液滴群表面，表面不斷更新，是工業(yè)塔板上另一重要的氣、液接觸狀態(tài)。塔板上氣、液兩相接觸狀態(tài)3.2.2塔板的流體力學(xué)性能傳質(zhì)的非理想流動情況：①反向流動

液沫夾帶、氣泡夾帶，即：返混現(xiàn)象

后果：使已分離的兩相又混合，板效率降低，能耗增加。塔板上氣、液兩相接觸狀態(tài)3.2.2塔板的流體力學(xué)性能②不均勻流動

液面落差（水力坡度）：引起塔板上氣速不均；后果：使氣液接觸不充分，板效率降低。塔壁作用（阻力）：引起塔板上液速不均，中間>近壁；傳質(zhì)的非理想流動情況：塔板流速分布實驗塔板上的不正常操作現(xiàn)象漏液：部分液體不是橫向流過塔板后經(jīng)降液管流下，而是從閥孔直接漏下。原因：氣速較??；氣體在板上不均分布也是漏液重要原因。1.漏液（Weeping）3.2.2塔板的流體力學(xué)性能漏液演示漏液線（氣相負荷下限線）對F1

型重閥取閥孔動能因子F0=5時的氣體負荷為操作的下限值：0Ls

(m3/h)Vs

(m3/h)13.2.2塔板的流體力學(xué)性能漏液量增大，導(dǎo)致塔板上難以維持正常操作所需的液面，無法操作。此漏液為嚴重漏液，稱相應(yīng)的孔流氣速為漏液點氣速，此時的氣體負荷為最小氣體負荷。塔板上的不正常操作現(xiàn)象3.2.2塔板的流體力學(xué)性能2.液沫夾帶和氣泡夾帶（Entrainment）液沫夾帶：氣體鼓泡通過板上液層時，將部分液體分散成液滴，而部分液滴被上升氣流帶入上層塔板。由兩部分組成：氣泡夾帶：液體在降液管中停留時間太短，大量氣泡被液體卷進下層塔板。后果：液沫夾帶是液體的返混，氣泡夾帶是氣體的返混，均對傳質(zhì)不利。嚴重時可誘發(fā)液泛，完全破壞塔的正常操作。3.2.2塔板的流體力學(xué)性能過量液沫夾帶線（氣相負荷上限線）控制液沫夾帶量不大于最大允許值的氣體負荷上限。此線與橫軸并不完全平行，可見發(fā)生液沫夾帶現(xiàn)象與液相負荷Ls也有一定關(guān)系，但主要取決于氣體負荷。0Ls

(m3/h)Vs

(m3/h)12一般要求：夾帶＜0.1kg液體/kg干氣體。塔板上的不正常操作現(xiàn)象3.2.2塔板的流體力學(xué)性能3.液泛（Dumpingofliquid）如果由于某種原因，使板上液層迅速積累，以致充滿整個空間，破壞塔的正常操作，稱此現(xiàn)象為液泛。夾帶液泛：板間距過小，操作液量過大，上升氣速過高時，過量液沫夾帶量使板間充滿氣、液混合物而引發(fā)的液泛。溢流液泛：液體在降液管內(nèi)受阻不能及時往下流動而在板上積累所致。液泛現(xiàn)象演示3.2.2塔板的流體力學(xué)性能0Ls

(m3/h)Vs

(m3/h)123若操作氣液負荷超過此線時，塔內(nèi)將發(fā)生液泛現(xiàn)象，使塔不能正常操作。液泛可分為降液管液泛和液沫夾帶液泛兩種情況，所以液泛線與兩相流量密切相關(guān)。液泛線3.2.2塔板的流體力學(xué)性能液相負荷下限線此線為保證塔板上液體流動時能均勻分布所需的最小液量。也稱氣泡夾帶線，由液體在降液管中所需的最小停留時間決定液相負荷上限線0Ls

(m3/h)Vs

(m3/h)45由上述5條線所包圍的區(qū)域即一定物系在一定的結(jié)構(gòu)尺寸的塔板上的正常操作區(qū)。01245Ls

(m3/h)Vs

(m3/h)3OP3.2.2塔板的流體力學(xué)性能塔板的負荷性能圖1.漏液線(氣相負荷下限線)2.過量液沫夾帶線(氣相負荷上限線)4.液相負荷下限線5.液相負荷上限線3.溢流液泛線012453Ls

(m3/h)Vs

(m3/h)操作彈性塔板的操作彈性：上、下操作極限點的氣體流量之比。對一定結(jié)構(gòu)尺寸的塔板，采用不同氣液比時控制塔的操作彈性與生產(chǎn)能力的因素均可能不同。塔板的設(shè)計點應(yīng)落在負荷性能圖的適中位置，使塔具有相當?shù)目关摵刹▌拥哪芰?，保證塔的良好穩(wěn)定操作。OP線（高氣液比）：上限a（過量液沫夾帶）下限a’（低液層）OPOP＇OP＂a’ab’bcc’OP’線（較高氣液比）：上限b（溢流液泛）下限b’（漏液）OP’’線（低氣液比）：上限c（氣泡夾帶）下限c’（漏液）操作彈性右圖表明，因降液管流通面積偏小，使液體負荷成為塔板操作的主要控制因素。液沫夾帶線2和溢流液泛線3將上移，甚至使線3落到正常操作范圍之外。物系一定，負荷性能圖取決于塔板的結(jié)構(gòu)尺寸。而負荷性能圖的形狀在一定程度上也反映了塔板結(jié)構(gòu)尺寸的相對情況。減小降液管面積，液相上限流量Ls下降(線5將左移)；012453Ls

(m3/h)Vs

(m3/h)OPa’a5’2’3’3.2.3板式塔設(shè)計計算③根據(jù)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)確定塔徑、塔盤間距、液流形式及塔盤設(shè)計；④塔盤水力學(xué)性能校核。詳細設(shè)計階段的設(shè)計任務(wù)：按基礎(chǔ)設(shè)計提供的工藝尺寸進行具體布置和安排，即對塔體、塔板用材的選擇，機械強度和結(jié)構(gòu)的設(shè)計，精餾塔進料、回流、采出等物流管線的配管設(shè)計，以及人孔、扶梯平臺等輔助配件的設(shè)計?；A(chǔ)設(shè)計階段的設(shè)計任務(wù)：①根據(jù)(精餾)過程嚴格的分離計算獲得塔設(shè)計的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)；②根據(jù)體系性質(zhì)、氣液流量以及操作條件選擇適宜的塔型；1.實際塔板數(shù)實際板數(shù)和板間距，塔高塔徑D，m0.3~0.50.5~0.80.8~1.61.6~2.02.0~2.4>2.4板距HT，mm200~300300~350350~450450~600500~800≥600式中：Z1——最上面一塊塔板距塔頂?shù)母叨?，m；

Z2——最下面一塊塔板距塔底的高度，m。奧康內(nèi)爾（O’connell）關(guān)聯(lián)方法精餾塔：采用相對揮發(fā)度與液相粘度L乘積來表示全塔效率：3.2.3板式塔設(shè)計計算2.塔徑

設(shè)適宜氣速為u’，當體積流量為Vs時，A’=Vs/u’。求A的關(guān)鍵在于確定流通截面積上的適宜氣速u’。塔板的計算中，通常是以夾帶液泛發(fā)生的氣速（泛點氣速）作為上限。一般取3.2.3板式塔設(shè)計計算如何計算uf？uf的計算液泛氣速：在重力場中懸浮于氣流中的液滴所受的合力為零時的氣速。當u>ut時，液滴將被氣流帶出。對直徑為dp

的液滴——索德爾斯和布朗（SoudersandBrown）公式L

、V

——氣、液相的密度，kg/m3；——阻力系數(shù)；

C——氣體負荷因子，m/s。C取決于dp和。因氣泡破裂形成的液滴的直徑和阻力系數(shù)都難以確定，故C需由實驗確定。/wiki/Souders%E2%80%93Brown_equation史密斯（Smith,R.B）關(guān)系曲線HThL：液滴沉降高度，HT可根據(jù)塔徑選取，hL

為板上清液層高度，若忽略板上液面落差常壓塔hL=50~100

mm；減壓塔hL=25~30

mm。注意：液相表面張力=210-2N/m若實際液相表面張力不同，按下式校正u’，A’3.塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計

鼓泡區(qū)：取決于所需孔數(shù)與排列；溢流區(qū)：與所選溢流裝置類型有關(guān)。上兩區(qū)均需根據(jù)塔板上的流體力學(xué)狀況進行專門計算。進口安定區(qū)(分布區(qū))：保證進塔板液體的平穩(wěn)均勻分布，也防止氣體竄入降液管。Ws’=50~100mm。出口安定區(qū)(脫氣區(qū))：避免降液管大量氣泡夾帶。Ws=70~100mm。塔板布置rxWs’AfDhwAAh0HTAfAaWslwWd’WdWc邊緣區(qū)：塔板支撐件塔板連接。D<2.5mWC=50mm；D>2.5mWC60mm。3.2.3板式塔設(shè)計計算溢流裝置溢流裝置：由降液管、溢流堰和受液盤組成。降液管：連通塔板間液體的通道，也是供溢流中所夾帶的氣體分離的場所。常見的有弓形、圓形和矩形降液管弓形降液管：有較大容積，能充分利用塔板面積，一般塔徑大于800mm的大塔均采用弓形。降液管的布置確定了液體在塔板上的流徑以及液體的溢流形式。液體在塔板上的流徑越長，氣液接觸時間就越長，有利于提高塔板效率；但是液面落差也隨之加大，不利于氣體均勻分布，使板效率降低。溢流形式的選擇：根據(jù)塔徑及流體流量等條件全面考慮。D<2.0m單溢流式D>2.0m雙溢流式或階梯流式液體在降液管中的停留時間為單溢流弓形降液管結(jié)構(gòu)尺寸的計算降液管的寬度Wd和截面積Af計算塔徑時已根據(jù)溢流形式確定了堰長與塔徑的比值lw/D。由lw/D查圖可得Wd/D和Af/AT，D和AT已確定，故降液管的寬度Wd和截面積Af也可求得。為降低氣泡夾帶，一般不應(yīng)小于3~5s，對于高壓塔以及易起泡沫的物系，停留時間應(yīng)更長些。若計算出的過短，不滿足要求，則應(yīng)調(diào)整相關(guān)的參數(shù)，重新計算。出口溢流堰與進口溢流堰出口堰：維持板上液層高度，各種形式的降液管均需設(shè)置。出口堰長lw：弓形降液管的弦長，由液體負荷及溢流形式?jīng)Q定。單溢流lw=(0.6~0.8)D，雙溢流lw=(0.5~0.7)D。出口堰高hw：降液管上端高出板面的高度。堰高hw決定了板上液層的高度hL。對于平堰：弗朗西斯（Francis）公式液流收縮系數(shù)E出口溢流堰與進口溢流堰進口堰：保證液體均勻進入塔板，也起液封作用。一般僅在較大塔中設(shè)置。進口堰高一般與降液管底隙高度h0相等。進口堰與降液管間的水平距離w0

≥h0，以保證液體由降液管流出時不致受到大的阻力。降液管底隙高度及受液盤降液管底隙高度應(yīng)保證溢流液順暢并防止沉淀物堵塞(不可太小)，但也應(yīng)防止氣體進入降液管(不可太大)。對于弓形降液管可按下式計算式中：uoL——液體通過降液管底端出口處的流速，m/s。根據(jù)經(jīng)驗一般取uoL=0.07~0.25m/s。D<800mm，h0=25~30mm；D>800mm，h0=40mm。最大時可達150mm。降液管底隙高度及受液盤受液盤：承接來自降液管的液體。凹形受液盤：用于大塔（D>800mm）。在液體流量低時仍能形成良好的液封，對改變液體流向有緩沖作用，且便于液體的側(cè)線抽出，但不適于易聚合及有懸浮固體的情況。凹形受液盤深度一般在50mm以上。浮閥的數(shù)目與排列閥孔直徑：由浮閥的型號決定。浮閥數(shù)N：由氣體負荷量Vs決定?？捎上率接嬎汩y孔氣速u0

可根據(jù)由實驗結(jié)果綜合的閥孔動能因子F0確定式中：Vs

——氣體流量，m3/s；

u0

——閥孔氣速，m/s；

d0——閥孔直徑。對F1型浮閥，d0

=39mm。根據(jù)工業(yè)設(shè)備數(shù)據(jù)，對F1重型浮閥（約33g），當塔板上的浮閥剛?cè)_時，F(xiàn)0在9~12之間。設(shè)計時可在此范圍內(nèi)選擇適宜的F0后計算u0。浮閥的數(shù)目與排列浮閥在塔板上常按三角形排列，可順排或叉排。液流方向順排tt’叉排等腰三角形叉排可使相鄰的浮閥容易吹開，鼓泡更均勻。通常將同一橫排的閥孔中心距定為75mm，而相鄰兩排間的距離可取65、80、100mm等幾種規(guī)格。浮閥塔板的流體力學(xué)校核

目的：判斷在設(shè)計工作點(任務(wù)給定的氣、液負荷量)下初步設(shè)計出的塔板能否正常操作，塔板壓降是否超過允許值等，從而確認塔的工藝尺寸設(shè)計結(jié)果的可靠性。原因：在計算確定浮閥塔的塔高Z、塔徑D及塔板結(jié)構(gòu)尺寸時，有部分設(shè)計參數(shù)來源于一定范圍內(nèi)的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，如HT、lw/D、hL等。塔板壓降的校核氣體通過塔板的壓強降對塔板的操作性能有著重要影響，通常也是設(shè)計任務(wù)規(guī)定的指標之一。塔板的壓降等于干板壓降與液層壓降之和，即3.2.3板式塔設(shè)計計算塔板壓降的校核國內(nèi)通用的F1

型浮閥塔板的hd可按如下經(jīng)驗公式計算：閥全開前閥全開后式中：u0

—閥孔氣速，m/s；

uoc—閥恰好全開時的閥孔氣速(臨界氣速)，m/s；V、L—分別為塔內(nèi)氣體和液體的密度，kg/m3。由上兩式可得臨界孔速uoc的計算式以上三式是由閥重34g和閥孔直徑39mm的重型浮閥測定的數(shù)據(jù)關(guān)聯(lián)所得。用于其它重量的浮閥時需進行修正。塔板壓降的校核液層阻力hl為：如果算出的板壓降hf值超過規(guī)定的允許值，應(yīng)對相關(guān)的設(shè)計參數(shù)進行調(diào)整，如增大開孔率或降低堰高hw，以使hf值下降。液沫夾帶的校核正常操作時的液沫夾帶量為：ev0.1kg液體/kg氣體。尚無ev較準確的直接計算式，通常是間接地用泛點率(泛點百分數(shù))Fl作為估算ev大小的依據(jù)。泛點率Fl：操作時的空塔氣速與發(fā)生液泛時的空塔氣速之比D>0.9m：Fl<80%；D<0.9m：Fl<70%；減壓塔：Fl<75%經(jīng)驗公式：Ls,Vs——分別為塔內(nèi)液、氣相流量，m3/