某活動中心框架梁高支模施工方案

第一節(jié)編制依據(jù)1、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009－2001；2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010－2002；3、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001；4、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003；5、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50005-2003；6、《建筑施工計算手冊》；7、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007－2002；8、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-99；9、《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》；10、本工程施工圖紙。11、《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》第二節(jié)工程概況赤峰市****樓位于赤峰市****西側(cè)，***局以南，本工程由赤峰****局建設(shè)，****建筑勘察設(shè)計研究院地質(zhì)勘察及設(shè)計，****建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理實(shí)施監(jiān)理。本工程地下一層，地上16層，建筑最高點(diǎn)高度67.8米，建筑總高度63.8米，東西長30.5m，南北長55.6m。建筑基底面積4076.42平方米,總建筑面積25099.3㎡，其中主樓面積為22323.73平米，(含地下室部分建筑面積1670.73平方米，商業(yè)部分建筑面積為4366.7平米,****部分建筑面積7033.72平方米,辦公部分建筑面積9252.58平方米),運(yùn)動場館部分建筑面積2775.57平米，建筑抗震等級為7度，建筑合理使用年限為50年。本工程為鋼筋砼框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。地下一層及一至三層層高4.2m，三至十六層層高3.9m，最大跨度為15.1m。該工程在四層D-E軸、2/1-2/9軸間；A-B軸、1/1-10軸間凹進(jìn)，十四層B-2/B軸、1/1-10軸間凹進(jìn)，而在十六層時在其頂部會有組合WKL梁出現(xiàn)。如下圖所示。第三節(jié)模板方案選擇本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應(yīng)充分考慮以下幾點(diǎn)：1、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設(shè)計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價經(jīng)濟(jì)合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預(yù)期的安全性的耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。4、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗(yàn)收。5、綜合以上幾點(diǎn)，模板及模板支架的搭設(shè)，還必須符合JGJ-59-99檢查標(biāo)準(zhǔn)要求，要符合文明工地的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。6、結(jié)合以上模板及模板支架原則，同時結(jié)合本工程的實(shí)際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗(yàn)，決定采用以下模板及其支架方案（具體作法見圖）：⑴、在三層結(jié)構(gòu)頂層框架梁上鋪設(shè)I28a（280×122×8.5）工字鋼，再在其上鋪設(shè)I40c（400×146×14.5）工字鋼，利用工字鋼將上部鋼管支架荷載、腳手板荷載、防護(hù)用具荷載、頂層KJL自重荷載、施工荷載傳至三層框架柱上，并且為了較好的將荷載傳遞，減輕上部鋼管支架等荷載對框架梁的直接作用，一至三層在底層工字鋼鋪設(shè)部位的梁模板不拆除，并進(jìn)行加固處理，（加固方法見附圖）工字鋼與工字鋼間利用鋼管與鋼梁焊接連接（間距600mm）增強(qiáng)穩(wěn)定性。并在工字鋼上焊接10mm長Φ25短鋼筋（雙桿）來固定鋼管支架。⑵、為了將上部荷載較好的傳遞給三層結(jié)構(gòu)柱，在三層結(jié)構(gòu)柱上面鋪設(shè)、預(yù)埋鋼板（見附圖），在里側(cè)結(jié)構(gòu)柱、墻側(cè)面上預(yù)埋鋼板與鋼梁焊接。⑶、根據(jù)頂層次梁位置，在鋪設(shè)在框架梁上的鋼梁上焊接鋼梁來承擔(dān)上部次梁的荷載，固定鋼管支架及鋼梁間的連接方法同上。⑷、鋼管支架搭設(shè)高度為50m，底部30m為雙立桿，上部20m為單立桿，內(nèi)側(cè)與框架柱（抱箍）及在框架梁上的埋件直接連接，（埋件為φ48×3.5鋼管，在砼中埋深300mm，露出200mm）不與內(nèi)側(cè)腳手架進(jìn)行連接，支架水平桿步距1.5m，立桿的橫距視頂層WKL的位置而定，掃地桿距立桿跟部100mm，水平方向剪刀撐每4m設(shè)置一道，橫縱向豎向剪刀撐每4m設(shè)置一道，在A軸與E軸（500×2000梁位置）設(shè)置的鋼管支架上每隔3m設(shè)置“之”字斜撐。⑸、在架體搭設(shè)至十四層時，在頂部500×2000梁的外側(cè)搭設(shè)挑架，用來進(jìn)行頂梁的施工。⑹、在350×700梁支架頂部根據(jù)梁底模寬度增加6m長附桿與架體連接，將上部荷載傳遞給架體主立桿，具體布置見附圖。第四節(jié)材料選擇根據(jù)工程特點(diǎn)，頂層組合梁模板材料選擇如下：面板采用18mm木多層膠合板、50×80木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，φ48×3.5鋼管（外楞）支撐，采用可回收M16對拉螺栓進(jìn)行加固。梁底采用80×80木方及φ48×3.5鋼管支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用φ48×3.5鋼管。第五節(jié)模板安裝一、施工準(zhǔn)備（一）材料及主要機(jī)具1、主要材料：序號材料名稱規(guī)格數(shù)量備注1復(fù)合多層模板2440×12220×18mmm㎡8952木方80×80mmm373木方50×80mmm3144鋼管Φ48×3.5t3955扣件直角個552006扣件旋轉(zhuǎn)個52007扣件對接個175008對拉螺栓M16個4009腳手板50mm厚塊50010U型托個65011脫模劑TM－801（30斤）桶1512密封條5mm箱5013海綿條30mm寬箱5014膠帶30mm寬卷20015工字鋼400×146××14.5m66016工字鋼280×122××8.5m9117鐵板10mm㎡72、主要機(jī)具：序號工具名稱數(shù)量序號工具名稱數(shù)量1木工圓盤鋸1臺6扳手把2木工平刨機(jī)1臺7水平尺個3手鋸把8線墜個4木工錘把9撬棍個5電鉆個10吊裝索具套3、施工人員：序號施工人員種類數(shù)量序號施工人員種類數(shù)量1木工組長1名4司索4名2專職安全員1名5木工150名3指揮4名6力工50名（二）、作業(yè)條件1、劃分工程流水段：根據(jù)工程結(jié)構(gòu)的形式、特點(diǎn)及現(xiàn)場條件，流水段劃分為一個流水段。2、按工程結(jié)構(gòu)設(shè)計圖進(jìn)行模板設(shè)計,確保強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性。3、繪制全套模板設(shè)計圖，其中包括：模板平面布置配板圖、組裝圖、節(jié)點(diǎn)大樣圖。確定模板配板平面布置及支撐布置。對梁、板、柱等尺寸及編號設(shè)計出配板圖，應(yīng)標(biāo)志出不同型號、尺寸單塊模板平面布置，縱橫龍骨規(guī)格、數(shù)量及排列尺寸；柱箍選用的形式及間距；支撐系統(tǒng)的豎向支撐、側(cè)向支撐、橫向拉接件的型號、間距。4、模板拼裝，所有板面必須牢固固定在龍骨上。二、模板安裝操作工藝（一）、梁1、工藝流程：抄出梁底的軸線、水平線→安裝梁柱節(jié)點(diǎn)模板→架設(shè)支撐體系→鋪設(shè)梁底主次龍骨→鋪設(shè)梁底模板→梁底起拱→綁扎梁鋼筋→梁側(cè)?！惭b上下鎖品楞、腰楞、豎楞、斜撐楞和對拉螺栓→復(fù)核梁模尺寸、位置→與相鄰模板連接牢固。2、安裝工藝：a、在柱子砼上彈出梁底的軸線、水平線，并復(fù)核。安裝梁柱節(jié)點(diǎn)模板，利用80×80mm木方和對拉螺栓及鋼管把模板與柱砼加固牢固。b、架設(shè)雙排支架，采用φ48×3.5普通鋼管，支柱間距根據(jù)設(shè)計圖，橫、縱向拉桿間距≤800mm，樓層間的上下支柱應(yīng)在同一條直線上。c、采用φ48×3.5普通鋼管做主龍骨、80×80mm的木方做次龍骨，次龍骨間距≤600mm。安裝時，先拉通線調(diào)節(jié)高度，將主龍骨找平，再架設(shè)次龍骨。d、掛線安裝梁底模板，模板采用木多層膠合板?？刂坪昧旱椎钠鸸案叨龋ǎ?m，不起拱，梁跨≥4m，按1/1000-3/1000起拱）。梁底模板檢查驗(yàn)收無誤后，將其固定好。e、在梁底上綁扎鋼筋，穿預(yù)應(yīng)力筋，經(jīng)驗(yàn)收合格后，清除雜物，安裝梁側(cè)模板，先用長夾板楞將側(cè)模底部鎖死，再備側(cè)模上口楞，將上口調(diào)直。為保證梁截面尺寸，模內(nèi)加設(shè)φ14鋼筋支撐，鋼筋支撐長度同梁寬。臨時用鋼管或木方支撐，使側(cè)模成型。在梁的中部用電鉆打孔，位置見設(shè)計圖，穿對拉螺栓桿，對拉螺栓橫向間距500mm，然后安裝通長腰楞，安裝鋼板備墊及螺母并校緊螺母，使鋼板備墊壓緊通長腰楞，通長橫楞間距≤300mm。在通長橫楞外加設(shè)豎楞，豎楞間距600mm。在豎楞外側(cè)底部設(shè)置φ48×3.5mm通長鋼管，用扣件卡緊；在豎楞外側(cè)頂部安裝斜支撐，加固牢固。f、梁側(cè)模板上口掛線調(diào)直，復(fù)核梁截面尺寸，與相鄰模板連接牢固。（二）、模板施工時注意以下幾點(diǎn)：1、鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；2、根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大小：＜4不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；3、梁側(cè)設(shè)置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45°）4、模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩?zhàn)臃鈼l；5、板模周轉(zhuǎn)使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴(yán)密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。第六節(jié)模板拆除1、側(cè)模拆除在砼強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損，方可拆除。2、底模拆除必須待同條件養(yǎng)護(hù)試塊抗壓強(qiáng)度達(dá)到下表的規(guī)定后方可拆除?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)拆模時所需的砼強(qiáng)度結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的砼強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值的百分分率計（%）板≤250＞2、≤875＞8100梁、拱、殼≤875＞8100懸臂構(gòu)件≤275＞21003、已拆除模板及支架的結(jié)構(gòu)，在砼達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度等級后方可承受全部使用荷載；當(dāng)施工荷載所產(chǎn)生的效應(yīng)比使用荷載的效應(yīng)更不利時，必須經(jīng)核算，加設(shè)臨時支撐。4、拆除時，應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆，自上而下進(jìn)行。5、不可用鋼釬、鐵錘猛砸亂撬。每塊模板拆下后，應(yīng)用人工將其運(yùn)托放至地上，嚴(yán)禁把拆下的模板直接扔下或使其自由墜落于地面。6、拆除跨度較大的梁支架及其模板時，應(yīng)從跨中開始向兩端進(jìn)行。7、拆下的模板、鋼管、木方等隨拆隨運(yùn)，運(yùn)至指定地點(diǎn)，分類堆放。第七節(jié)模板安裝質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)（一）、保證項(xiàng)目模板及其支架必須有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性；其支承部分應(yīng)有足夠的支承面積。檢查方法：對照模板設(shè)計，現(xiàn)場觀察或尺量檢查。（二）、基本項(xiàng)目1、接縫寬度不得大于1.5mm。檢查方法：觀察和用楔形塞尺檢查。2、模板表面清潔干凈。檢查方法：觀察。3、模板安裝允許偏差項(xiàng)目，見下表。模板安裝的允許偏差允許偏差(mmm)單層多層高層框架多層大模高層大模測量墻、梁、柱軸線位位移4444尺量檢查標(biāo)高±4+2-4±4±4用水準(zhǔn)儀或拉線和和尺量檢查墻、柱、梁截面尺尺寸+3-4+2-4±2±2尺量檢查每層垂直度6633用2m托線板檢查相鄰兩板表面高低低差2222用直尺和尺量檢查查表面平整度4422用2m靠尺和塞尺檢檢查預(yù)埋鋼板中心線位位移3333拉線和尺量檢查埋管預(yù)留孔中心線線位移3333拉線和尺量檢查插筋中心線位置4444拉線和尺量檢查插筋外露長度+100+100+100+100拉線和尺量檢查預(yù)埋螺栓中心線位位置2222拉線和尺量檢查預(yù)埋螺栓外露長度度+80+80+80+80拉線和尺量檢查預(yù)留洞中心線位移移8833拉線和尺量檢查預(yù)留洞截面外露長長度+8+8+8+8拉線和尺量檢查第八節(jié)成品保護(hù)1、安裝完畢的梁模板不可臨時堆料和當(dāng)作業(yè)平臺。模板平放時，要有木方墊架；立放時，要搭設(shè)分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形，防止模板的變形、標(biāo)高和平整度產(chǎn)生偏差。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準(zhǔn)在吊運(yùn)其它模板時碰撞，不準(zhǔn)在預(yù)拼裝模板就位前作為臨時椅靠，以防止模板變形或產(chǎn)生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業(yè)平臺，以保證支架的穩(wěn)定，防止平面模板標(biāo)高和平整產(chǎn)生偏差。3、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內(nèi)部受到損傷，防止砼墻面及門窗洞口等處出現(xiàn)裂紋。4、保持模板本身的整潔及配套構(gòu)件的齊全，放置合理，保證板面不變形。5、模板吊運(yùn)就位時要平穩(wěn)、準(zhǔn)確，不得碰砸墻體、樓板及其它已施工完了的部位，不得兜掛鋼筋。用撬棍調(diào)整模板時，撬棍下要支墊木方，要注意保護(hù)模板下面的海綿條或砂漿找平層。第九節(jié)質(zhì)量通病防治（一）、梁模板：梁底不平、下?lián)?；梁?cè)模板不平直；梁上下口漲模：梁底模板的龍骨、支柱的間距應(yīng)通過設(shè)計計算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強(qiáng)度和剛度。作業(yè)中應(yīng)認(rèn)真執(zhí)行設(shè)計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應(yīng)立在墊有通長木板的堅實(shí)的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產(chǎn)生下?lián)稀Ａ耗０鍛?yīng)按設(shè)計或規(guī)范起拱。梁模板上下口應(yīng)設(shè)鎖口楞，再進(jìn)行側(cè)向支撐，以保證上下口模板不變形。（二）、復(fù)合多層板在使用過程中應(yīng)加強(qiáng)管理：復(fù)合多層板在使用過程中應(yīng)加強(qiáng)管理。支、拆模及運(yùn)輸時應(yīng)輕搬輕放，發(fā)現(xiàn)有損壞及變形時，應(yīng)及時修理。模板應(yīng)分類、分規(guī)格碼放，對于復(fù)合多層板的側(cè)面、切割面、孔壁應(yīng)用封邊膝封閉，以最大限度地增加周轉(zhuǎn)次數(shù)。模板表面如有孔洞，用塑料膠帶紙封貼堵嚴(yán)。（三）、刷脫模劑:所有模板每次周轉(zhuǎn)均應(yīng)均勻涂刷脫模劑，便于模板拆除，不破壞混凝土成品。第十節(jié)安全注意事項(xiàng)1、進(jìn)入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應(yīng)系牢。2、經(jīng)醫(yī)生檢查認(rèn)為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進(jìn)行高空作業(yè)。3、工作前應(yīng)先檢查使用的工具是否牢固，錘子、扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內(nèi)，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止高空墜落。4、安裝與拆除5m以上的模板，應(yīng)搭腳手架，并設(shè)防護(hù)欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、遇六級以上的大風(fēng)時，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)，雨雪后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進(jìn)行工作。6、二人抬運(yùn)模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板，工具應(yīng)用運(yùn)輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時，上下應(yīng)有人接應(yīng)。鋼模板及配件應(yīng)隨裝拆隨運(yùn)送。7、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8、支撐不得搭在門窗框和腳手架上。通道中間的斜撐、拉桿等應(yīng)設(shè)在1.8m高以上。9、支模過程中，如需中途停歇，應(yīng)將支撐、模板等支撐牢固。拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、龍骨、支撐等運(yùn)走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。10、模板上有預(yù)留洞，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預(yù)留洞，應(yīng)在模板拆除后即將洞口蓋好，并做防護(hù)。11、拆除模板一般用長撬棍，人不許站在正在拆除的模板下，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。12、在組合鋼模板上架設(shè)的電線和使用電動工具，應(yīng)用36V低壓電源或采取其他有效的安全措施。13、高空作業(yè)要搭設(shè)腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準(zhǔn)站在大梁底模上行走。操作人員嚴(yán)禁穿硬底鞋作業(yè)。14、裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點(diǎn)進(jìn)行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強(qiáng)自我保護(hù)和相互保護(hù)的安全意識。15、拆模必須一次性拆清，不得留下無支撐模板。拆下模板要及時清理，堆放整齊。16、拆除底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應(yīng)分批拆下頂撐，然后按順序拆下龍骨、底模，以免發(fā)生模板在自重荷載下一次性大面積脫落。17、在模板垂直運(yùn)輸時，吊點(diǎn)必須符合扎重要求，以防墜傷人。18、拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板必須牢固平整，不得有跳頭板，以防踏空墜落。第十一節(jié)頂層250×500梁模板及支撐系統(tǒng)計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.5；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.34（梁底部位增設(shè)支撐，間距為0.67）；腳手架步距(m):1.50；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.70；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.35；采用的鋼管類型為φ48×3.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):對水平模板可采用2.0;對垂直面模板可采用4.03.材料參數(shù)木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：8000；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：木多層膠合板；面板彈性模量E(N/mm2)：3500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13；4.梁底模板參數(shù)梁底模板主楞的間距(mm)：670；次楞間距（mm）：250；面板厚度(mm)：18；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞(外楞)間距(mm)：500；次楞(內(nèi)楞)間距(mm)：250；主楞龍骨材料：φ48×3.5鋼管；次楞龍骨材料：木楞,寬度50mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《建筑施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:＝0.22×24×5.71×1×1×＝52.22KN/㎡＝24×0.5＝12KN/㎡取兩者最小值，即：=12KN/㎡其中＝5.71（T取20℃）；β1＝β2＝1；V=3m/h。γc--混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.5m；三、梁側(cè)模面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖如下:1.抗彎驗(yàn)算其中，σ--彎曲曲應(yīng)力計算值值(N/mm2)；M--最大彎距(N.mmm)；W--凈截面抵抗抗矩，W=50××1.8×11.8/6==27.000cm3；按以下公式計算面面板最大彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.2×0..50×122=7.20kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q2=1.44×0.5××4.0=22.80kNN/m；q=q1+q2==7.20++2.80==10.0kkN/m；計算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=250mmm；面板的最大彎距M=0.1125×10.0×2502=0.78×1105N.mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=0.78×1105/2.770×1044=2.89N//mm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=2.89N//mm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]==13.000N/mm22，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。q--作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值:q=12..00×0..50=6..00N/mmm；E--面板材質(zhì)的的彈性模量::E=35500N/mmm2；I--面板的截面面慣性矩:I=50××1.8×11.8×1..8/12==24.300cm4；最大撓度:ω=00.521×6.00×2504/(1000×35000×2.433×105)=0.144mm；面板的最大容許撓撓度值:[ω]=l/2250=2250/2550=1.00mm；面板的最大撓度計計算值ω=0.14mmm小于最大容容許撓度值[ω]=1.00mm，滿足足剛度要求?。∷?、梁側(cè)模板內(nèi)外外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度500mm，截面面高度80mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×80××80/6==53.333cm3；I=50×80××80×800/12=2213.333cm4；內(nèi)楞計算算簡圖如下（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式式如下:(符號意義同前)按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，q=((1.2×112.00++1.4×44.0)×00.25=5.0kN//m；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..1×5.00×5002=1.25×1105N.mm；內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)應(yīng)力計算值：：σ=1.25×1055/5.333×104=2.35N//mm2；內(nèi)楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=2.35N//mm2，小于抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值[f]=113N/mmm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板板材質(zhì)的彈性性模量：8000NN/mm2；q--作用在內(nèi)楞楞上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=12.00×0.25=3.0N/mmm；最大撓度:ω==0.6777×3.0×50004/(1000×80000×21.333×1055)=0.07mm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.07mm小于容許許撓度值[ω]=5000/250==2.0mmm，滿足要求求！2.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞遞的荷載，外外楞上下兩端端支架固定，則則沒有彎等內(nèi)內(nèi)力，不需計計算。五、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的間支支梁計算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=670×118×18//6=3.662×104mm3；I=670×118×18××18/122=3.266×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，f---梁底模板的的彎曲應(yīng)力計計算值(N/mm2)；M---計算的最大大彎矩(kN..m)；l--計算跨度((梁底支撐間間距):l==250mm；q---作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（224.0+11.50）×0.67×0.5=10.255kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.667=0.28kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：（對水水平模板采用用2.0kNN/㎡;）q3:1.4×2..00×0..67=1.88kNN/m；q=q1+qq2+q3=10.255+0.28+1.88=12.411kN/m；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0.1225×12..41×0..252=0.10kN.m；σ=0.10×1006/7.24×1104=1.38N//mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=1.38N//mm2小于抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=[(244.0+1..50)×22+0.335]×0..67=34.400N/mm；E--面板的彈彈性模量:E=33500N//mm2；面板的最大撓度計計算值:ω=0.5221×34..40×2504/(1000×35000×3.266×105)=0.61mm；面板的最大撓度::ω=0.61mm小于允許許撓度值:[ω]=250/2550=1.00mm，滿足要要求！七、梁底次龍骨計計算次龍骨為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計算算的原則是按按照支撐的間間距大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。次龍骨的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=80×800×80/66=8.533×104mm3；I=80×800×80×880/12==34.133×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行次次楞抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，f--梁底底次的彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大大彎矩(kN..m)；l--計算跨度((梁底支撐間間距):l==670mm；q--作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（244.00+11.50）×0.25//2×0.5=1.91kNN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.225/2=00.05kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：（對水水平模板采用用2.0kNN/㎡;）q3:1.4×2..00×0..25/2=00.35kN/m；q=q1+qq2+q3=1.91+0.05+0.35=2.31kNN/m；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0.1××2.31×0.672=0.10kN.m；σ=0.10×1106/8.53××104=1.17N//mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=1.17N//mm2小于抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]=113.00NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q—作用在在模板上的壓壓力線荷載:q=[(244.0+1..50)×22+0.335]×0..25/2=6.42N//mm；E—木龍骨的彈性模量量:E=88000N//mm2；面板的最大撓度計計算值:ω=0.6777×6.442×6704/(1000×80000×34.113×1055)=0.322mm；面板的最大撓度::ω=0.32mmm小于允許撓撓度值:[ω]=1340/4400=2..38mm，滿滿足要求！八、梁底支撐鋼管管的計算本工程梁底支撐主主楞采用φ48×3..5鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土土梁自重(kN)：q1=(24..0+1.55)×0.225×0.5×0.67=2.14kN；(2)模板的自重重荷載(kN)：每側(cè)側(cè)模：q2==0.3500×0.5×0..67=0..12kN；梁底模：q3=00.35×00.25×0.67=00.06kN；(3)活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2..50+2..00)×00.25×0.677=0.75kN；2.模板傳遞給梁底楞楞的集中荷載載計算：P1＝1.2×〔0.225（q1+q3）+q2〕+1.4×1.5=1.2×〔0.25××（2.14++0.06))+0.12〕+1.4×1.5＝2.90KNNP2＝1.2×（0.550q1+q3)+1.4×1.5=1.2×（0.50××2.14+00.06)+1.4×1.5＝3.46KNN3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：⑴、抗彎計算按照集中荷載作用用下的二跨連連續(xù)梁計算W=5.08×1103mm3；I=12.19××104mm4；計算簡圖如下(ll=300mmm)經(jīng)計算得到：最大彎矩：M＝00.87KN.m；最大剪力：Q=11.69KNN最大支座反力RR=6.844kN；最大應(yīng)力σ＝8770000//5080==171N/mmm2；最大應(yīng)力計算值1171N/mmm2小于[f]=2205N/mmm2；滿足要求求！⑵、鋼管撓度計算ω=0.911×22.90×1103×3003/100××2060000×1211900=11.05mmm鋼管的最大撓度11.05mmm小于[ω]=3000/250==1.2mmm,滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N—立桿的軸心壓力設(shè)設(shè)計值，它包包括：橫桿的最大支座反反力R；腳手架鋼管的自重重G?！S心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到；；i—計算立桿桿的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=11.58A—立桿凈截截面面積(cm2)；A=4.89W—立桿凈截截面抵抗矩(cm3)；W=55.08—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度度計算值(N/mmm2)；l0—計算長長度(m)，取下二式式中的較大值值；l0=kμh（《扣規(guī)》式）l0=h+2a（《扣扣規(guī)》-3式）a—模板支架立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長度；非頂頂托a=0..00,.k—計算長度附加系數(shù)數(shù)，取值為1.155；

μ—計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；μ=1..80l0=kμh=11.155××1.8×11.5=3..119mλ=l0/i=31119/155.8=1997,查《扣規(guī)》附附錄C，=0.1886因此部位高大模板板采用下部330m為雙立立桿、上部220m為單立立桿的形式搭搭設(shè)，所以單單雙立桿交接接位置和雙立立桿底部均需需要進(jìn)行立桿桿穩(wěn)定性計算算。參照施工手冊計算算方法，雙立立桿底部的鋼鋼管截面面積積和模量按照照兩倍的單鋼鋼管截面的0.7倍折減考慮慮，則：截面積：＝2×AA×0.7＝2×4899×0.7＝685mmm2；截面模量：＝2××W×0.77＝2×5.008×1033×0.7＝7.11××103mm3。（1）、雙立桿底部鋼鋼管的驗(yàn)算：：1）、作用于模板架架體的荷載包包括靜荷載、活活荷載及橫桿桿的最大支座座反力。①、靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包包括以下內(nèi)容容：A、每米立桿承受的的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：0.13994kN/mm（查《扣規(guī)規(guī)》附錄A的表A－1）NG1=0.13394×500+（30+2×6）×0.0338+29（個）×0.0115=9.000kNB、腳手板的自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：NG2=0.355×0.677×0.3××3（層）=0.211kNC、欄桿與擋腳手板板自重標(biāo)準(zhǔn)值值：NG3=0.144×0.677×0.3××3（層）=0.088kN；D、吊掛的安全設(shè)施施荷載，包括括安全網(wǎng)(kN/m2)；NG4=0.0005×0.667×50==0.17kkN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NNG2+NG3+NG4=9.00+00.21+00.08+00.17＝9.46kN；②、活荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)產(chǎn)生的軸向力力總和，在梁梁模板荷載計計算時已給予予考慮。③、橫桿的最大支座座反力：R=6.844×2＝13.688kN；2)、立桿穩(wěn)定性計算算①、立桿軸向力設(shè)計計值計算N=1.2NG++1.4NQQ+R=1.2×9.446+1.44×0+133.68=25.033kN②、穩(wěn)定性計算按下式計算：=1.155×11.5×1..5=2.660m(計算長度系系數(shù)μ參照《扣規(guī)規(guī)》表：μ=1.5))立桿的截面回轉(zhuǎn)半半徑=0.01558m(查《扣規(guī)》附附錄B)==165利用查《扣規(guī)》附附錄C得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)＝0.2599立桿截面積＝6885mm2＝=141N/mmm＜f=2055N/mm滿足強(qiáng)度要求（2）、單雙立桿交接接位置鋼管的的驗(yàn)算：1）、作用于架體的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和橫桿的的最大支座反反力。①、靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包包括以下內(nèi)容容：A、每米立桿承受的的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：0.13994kN/mmNG1=0.13394×200+2×6×0.0338+8（個）×0.0115==3..36kNB、腳手板的自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：NG2=0.355×0.677×0.3××3=0.221kN（3為共計有三三層腳手板鋪鋪設(shè)）C、欄桿與擋腳板自自重標(biāo)準(zhǔn)值：：NG3=0.144×0.677×0.3××3=0.008kN；D、吊掛的安全設(shè)施施荷載，包括括安全網(wǎng)(kN/m2)；NG4=0.0005×0.667×20==0.07kkN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NNG2+NG3+NG4=3.36+00.21+00.08+00.07＝3.72kN；②、活荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)產(chǎn)生的軸向力力總和，在梁梁模板荷載計計算時已給予予考慮。③、橫桿的最大支座座反力：R=6.844×2＝13.688kN；2)、立桿穩(wěn)定性計算算①、立桿軸向力設(shè)計計值計算N=1.2NG++1.4NQQ+R=1.2×3.772+1.44×0+133.68=18.144kN②、穩(wěn)定性計算按下式計算：≤=1.155×11.5×1..5=2.660m(計算長度系系數(shù)μ參照《扣規(guī)規(guī)》表：=1.5))立桿的截面回轉(zhuǎn)半半徑=0.01558m(查《扣規(guī)》附附錄B)==165利用查《扣規(guī)》附附錄C得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)＝0.2599立桿截面積A＝4489mm22＝=143N/mm＜＜f=2055N/mm滿足強(qiáng)度要求（3）、因250×5500梁在從梁底底位置增設(shè)一一根6m長附立桿桿來承受梁的的施工荷載、靜靜荷載，而在在計算梁的支支承鋼管荷載載時此處的支支座反力只有有1.21KKN，一個腳手手架扣件的抗抗滑力為8KN，所以能夠夠滿足梁荷載載的需要。第十二節(jié)頂層層350×7700梁模板及支撐撐系統(tǒng)計算書書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參參數(shù)梁截面寬度B((m):0..35；梁截面面高度D(m)):0.7；立桿縱距（沿梁跨跨度方向間距距）La(mm):0.995（取西側(cè)較較大值）；腳腳手架步距(m):11.50；梁兩側(cè)立柱間距((m):0..80；立桿橫向間距或排排距Lb(m)):0.40；采用的鋼鋼管類型為φφ48×3..50；扣件連接方式:單單扣件，考慮慮扣件質(zhì)量及及保養(yǎng)情況，取取扣件抗滑承承載力折減系系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自重(kN/m3):1.550；施工均布布荷載標(biāo)準(zhǔn)值值(kN/m2):2.5；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):對水平模模板可采用2.0;對垂直面模模板可采用4.03.材料參數(shù)木材品種：松木；；木材彈性模量E((N/mm22)：8000；木材抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值fm(N//mm2)：13；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值fv(N//mm2)：1.4；面板類型：木多層層膠合板；面面板彈性模量量E(N/mmm2)：3500；面板抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值fm(N//mm2)：13；4.梁底模板參數(shù)梁底模板主楞的間間距(mm)：950；次楞楞間距（mm）：175；面板板厚度(mm)：18；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞(外楞)間距(mm)：5000；次楞(內(nèi)楞)間距(mm)：350；穿梁梁螺栓水平間間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距距(mm)：350；穿梁梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：φφ48×3..5鋼管；次楞龍骨材料：木木楞,寬度50mmm，高度80mmm；二、梁模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。按《建筑筑施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:＝0.22×24××5.71××1×1×＝＝52.222KN/㎡＝24×0.7＝116.8KNN/㎡取兩者最小值，即即：=16.8KNN/㎡其中＝5.71（T取20℃）；β1＝β2＝1；V=3m/h。γc--混凝土的重力密度度，取24.0kkN/m3；H--混凝土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7m；三、梁側(cè)模面板的的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。計算的的原則是按照照龍骨的間距距和模板面的的大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的兩跨連續(xù)梁計計算。面板計計算簡圖如下下:1.抗彎驗(yàn)算其中，σ--彎曲曲應(yīng)力計算值值(N/mm2)；M--最大彎距(N.mmm)；W--凈截面抵抗抗矩，W=50××1.8×11.8/6==27.000cm3；按以下公式計算面面板最大彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.2×0..50×166.8=10.088kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q2=1.44×0.5××4.0=22.80kNN/m；q=q1+q2==10.088+2.800=12.888kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間間距):l==350mm；面板的最大彎距M=0.1125×12.888×3502=1.97×1105N.mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1.97×1105/2.770×1044=7.30N//mm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=7.30N//mm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]==13.000N/mm22，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。q--作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值:q=16..80×0..50=8..40N/mmm；E--面板材質(zhì)的的彈性模量::E=35500N/mmm2；I--面板的截面面慣性矩:I=50××1.8×11.8×1..8/12==24.300cm4；最大撓度:ω=00.521×8.40×33504/(1000×35000×2.433×105)=0.777mm；面板的最大容許撓撓度值:[ω]=l/2250=3350/2500=1.40mm；面板的最大撓度計計算值ω=0.77mmm小于最大容容許撓度值[ω]=1.40mm，滿足足剛度要求??！四、梁側(cè)模板內(nèi)外外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度500mm，截面面高度80mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×80××80/6==53.333cm3；I=50×80××80×800/12=2213.333cm4；內(nèi)楞計算算簡圖如下（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式式如下:(符號意義同前)按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，q=((1.2×116.80++1.4×44.0)×00.35=9.02kNN/m；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..1×9.002×50002=2.25×1105N.mm；內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)應(yīng)力計算值：：σ=2.25×1055/5.333×104=4.23N//mm2；內(nèi)楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=4.23N//mm2，小于抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值[f]=113N/mmm2，滿足要求求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板板材質(zhì)的彈性性模量：8000NN/mm2；q--作用在內(nèi)楞楞上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=16.88×0.35=5.88N//mm；最大撓度:ω==0.6777×5.888×5004/(1000×80000×21.333×1055)=0.15mm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.15mm小于容許許撓度值[ω]=5000/250==2.0mmm，滿足要求求！2.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞遞的荷載，若若外楞上下兩兩端支架固定定或?qū)菟ㄋ?，則沒有彎彎等內(nèi)力，不不需計算。五、穿梁螺栓的計計算查表8-4，穿墻螺栓栓直徑為166mm，有效效直徑為：113.84mmm，有效面面積：A=144..00mm22，容許拉力24.500KN。穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=(16.8××1.2＋4×1.44)×0.550×0.335=4.51kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]]=24.550kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力N=4.511kN小于螺栓最最大容許拉力力值[N]==24.500kN，滿足要求求！六、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的兩跨跨連續(xù)梁計算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=950×118×18//6=5.113×104mm3；I=950×118×18××18/122=4.622×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，f---梁底模板的的彎曲應(yīng)力計計算值(N/mm2)；M---計算的最大大彎矩(kN..m)；l--計算跨度((梁底支撐間間距):l==175mm；q---作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（224.0+11.50）×0.95×0.7=20.355kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.995=0.40kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：（對水水平模板采用用2.0kNN/㎡;）q3:1.4×2..00×0..95=2.66kNN/m；q=q1+qq2+q3=20.355+0.40+2.66=23.411kN/m；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0.1225×23..41×0..1752=0.09kN.m；σ=0.09×1006/5.13×1104=1.75N//mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=1.75N//mm2小于抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=[(244.0+1..50)×22+0.335]×0..95=48.788N/mm；E--面板的彈彈性模量:E=33500N//mm2；面板的最大撓度計計算值:ω=0.5221×48..78×1754/(1000×35000×4.622×105)=0.15mm；面板的最大撓度::ω=0.15mm小于允許許撓度值:[ω]=175/2550=0.770mm，滿足要要求！七、梁底次龍骨計計算次龍骨為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計算算的原則是按按照支撐的間間距大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。次龍骨的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=80×800×80/66=8.533×104mm3；I=80×800×80×880/12==34.133×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行次次楞抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，f--梁底底次的彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大大彎矩(kN..m)；l--計算跨度((梁底支撐間間距):l==950mm；q--作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（244.00+11.50）×0.175×0.7=3.75kNN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.1175=0..07kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：（對水水平模板采用用2.0kNN/㎡;）q3:1.4×2..00×0..175=0..49kN/m；q=q1+qq2+q3=3.75+0.07+0.49=4.31kNN/m；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0.1××4.31×00.952=0.39kN.m；σ=0.39×1106/8.53××104=4.56N//mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=4.56N//mm2小于抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]=113.00NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q—作用在在模板上的壓壓力線荷載:q=[(244.0+1..50)×22+0.335]×0..175=8.99N//mm；E—木龍骨的彈性模量量:E=88000N//mm2；面板的最大撓度計計算值:ω=0.6777×8.999×9504/(1000×80000×34.113×1055)=1.822mm；面板的最大撓度::ω=1.82mmm小于允許撓撓度值:[ω]=950/4000=2.338mm，滿足要要求！八、梁底支撐鋼管管的計算本工程梁底支撐主主楞采用φ48×3..5鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土土梁自重(kN)：q1=(24..0+1.55)×0.335×0.7×0..95=5.94kN；(2)模板的自重重荷載(kN)：每側(cè)側(cè)模：q2==0.3500×0.7×0..95=0..23kN；梁底模：q3=00.35×00.35×0.95=0.111kN；(3)活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2..50+2..00)×00.35×0.955=1.50kN；2.模板傳遞給梁底楞楞的集中荷載載計算：P1＝1.2×〔0.225（q1+q3）+q2〕+1.4×1.5=1.2×〔0.25××（5.94++0.11))+0.23〕+1.4×1.5＝4.19KNNP2＝1.2×（0.550q1+q3)+1.4×1.5=1.2×（0.50××5.94+00.11)+1.4×1.5＝5.80KNN3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：⑴、抗彎計算按照集中荷載作用用下的二跨連連續(xù)梁計算W=5.08×1103mm3；I=12.19××104mm4；計算簡圖如下(ll=400mm)經(jīng)計算得到：最大彎矩：M＝00.94KN.m；最大剪力：Q=22.36KNN最大支座反力RR=10.552kN；最大應(yīng)力σ＝9440000//5080==185N/mmm2；最大應(yīng)力計算值1185N/mmm2小于[f]=2205N/mmm2；滿足要求求?、?、鋼管撓度計算ω=0.911×4..19×1003×4003/100××2060000×1211900=00.10mm鋼管的最大撓度00.10mm小于[ω]=175/2550=0.77mm,滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N—立桿的軸心壓力設(shè)設(shè)計值，它包包括：橫桿的最大支座反反力R；腳手架鋼管的自重重G?！S心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到；；i—計算立桿桿的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=11.58A—立桿凈截截面面積(cm2)；A=4.89W—立桿凈截截面抵抗矩(cm3)；W=55.08—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度度計算值(N/mmm2)；l0—計算長長度(m)，取下二式式中的較大值值；l0=kμh（《扣規(guī)》式）l0=h+2a（《扣扣規(guī)》-3式）a—模板支架立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長度；非頂頂托a=0..00,.k—計算長度附加系數(shù)數(shù)，取值為1.155；

μ—計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；μ=1..80l0=kμh=11.155××1.8×11.5=3..119mλ=l0/i=31119/155.8=1997,查《扣規(guī)》附附錄C，=0.1886因此部位高大模板板采用下部330m為雙立立桿、上部220m為單立立桿的形式搭搭設(shè)，所以單單雙立桿交接接位置和雙立立桿底部均需需要進(jìn)行立桿桿穩(wěn)定性計算算。參照施工手冊計算算方法，雙立立桿底部的鋼鋼管截面面積積和模量按照照兩倍的單鋼鋼管截面的0.7倍折減考慮慮，則：截面積：＝2×AA×0.7＝2×4899×0.7＝685mmm2；截面模量：＝2××W×0.77＝2×5.008×1033×0.7＝7.11××103mm3。（1）、雙立桿底部鋼鋼管的驗(yàn)算：：1）、作用于模板架架體的荷載包包括靜荷載、活活荷載及橫桿桿的最大支座座反力。①、靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包包括以下內(nèi)容容：A、每米立桿承受的的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：0.13994kN/mm（查《扣規(guī)規(guī)》附錄A的表A－1）NG1=0.13394×500+（30+2×6）×0.0338+29（個）×0.0115=9.000kNB、腳手板的自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：NG2=0.355×0.955×0.4×3（層）=0.40kNC、欄桿與擋腳手板板自重標(biāo)準(zhǔn)值值：NG3=0.144×0.955×0.4×3（層）=0.16kN；D、吊掛的安全設(shè)施施荷載，包括括安全網(wǎng)(kN/m2)；NG4=0.0005×0.995×50==0.24kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NNG2+NG3+NG4=9.00+00.40+0.16+0.24＝9.80kN；②、活荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)產(chǎn)生的軸向力力總和，在梁梁模板荷載計計算時已給予予考慮。③、橫桿的最大支座座反力：R=10.552kN；2)、立桿穩(wěn)定性計算算①、立桿軸向力設(shè)計計值計算N=1.2NG++1.4NQQ+R=1.2×9.880+1.44×0+100.52=22.288kN②、穩(wěn)定性計算按下式計算：=1.155×11.5×1..5=2.660m(計算長度系系數(shù)μ參照《扣規(guī)規(guī)》表：μ=1.5))立桿的截面回轉(zhuǎn)半半徑=0.01558m(查《扣規(guī)》附附錄B)==165利用查《扣規(guī)》附附錄C得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)＝0.2599立桿截面積＝6885mm2＝=126N/mmm＜f=2055N/mm滿足強(qiáng)度要求（2）、單雙立桿交接接位置鋼管的的驗(yàn)算：1）、作用于架體的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和橫桿的的最大支座反反力。①、靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包包括以下內(nèi)容容：A、每米立桿承受的的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：0.13994kN/mmNG1=0.13394×200+2×6×0.0338+8（個）×0.0115=3.36kNNB、腳手板的自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：NG2=0.355×0.955×0.4×3=0..40kN（3為共計有三三層腳手板鋪鋪設(shè)）C、欄桿與擋腳板自自重標(biāo)準(zhǔn)值：：NG3=0.144×0.955×0.4×3=0..16kN；D、吊掛的安全設(shè)施施荷載，包括括安全網(wǎng)(kN/m2)；NG4=0.0005×0.995×20==0.10kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NNG2+NG3+NG4=3.36+00.40+0.16+0.10＝4.02kN；②、活荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)產(chǎn)生的軸向力力總和，在梁梁模板荷載計計算時已給予予考慮。③、橫桿的最大支座座反力：R=10.552kN；2)、立桿穩(wěn)定性計算算①、立桿軸向力設(shè)計計值計算N=1.2NG++1.4NQQ+R=1.2×4.002+1.44×0+100.52=15.344kN②、穩(wěn)定性計算按下式計算：≤=1.155×11.5×1..5=2.660m(計算長度系系數(shù)μ參照《扣規(guī)規(guī)》表：=1.5))立桿的截面回轉(zhuǎn)半半徑=0.01558m(查《扣規(guī)》附附錄B)==165利用查《扣規(guī)》附附錄C得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)＝0.2599立桿截面積A＝4489mm22＝=121N/mmm＜f=2055N/mm滿足強(qiáng)度要求（3）、因350×7700梁在從梁底底位置增設(shè)一一根6m長附立桿桿來承受梁的的施工荷載、靜靜荷載，而在在計算梁的支支承鋼管荷載載時此處的支支座反力只有有1.83KKN，一個腳手手架扣件的抗抗滑力為8KN，所以能夠夠滿足梁荷載載的需要。第十三節(jié)頂層層500×22000梁模板及支撐撐系統(tǒng)計算書書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參參數(shù)梁截面寬度B((m):0..5；梁截面高高度D(m)):2.0；立桿縱距（沿梁跨跨度方向間距距）La(m):00.67；腳手架步步距(m):11.50；梁兩側(cè)立柱間距((m):0.990；立桿橫向間距或排排距Lb(m):0..3；采用的鋼鋼管類型為φφ48×3..5；扣件連接方式:單單扣件，考慮慮扣件質(zhì)量及及保養(yǎng)情況，取取扣件抗滑承承載力折減系系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自重(kN/m3):1.550；施工均布布荷載標(biāo)準(zhǔn)值值(kN/m2):2.5；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):對水平模模板可采用2.0;對垂直面模模板可采用4.03.材料參數(shù)木材品種：松木；；木材彈性模量E((N/mm22)：8000；木材抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值fm(N//mm2)：13；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值fv(N//mm2)：1.4；面板類型：木多層層膠合板；面面板彈性模量量E(N/mmm2)：3500；面板抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值fm(N//mm2)：13；4.梁底模板參數(shù)梁底模板主楞的間間距(mm)：670；采用φ48×3..5鋼管，次楞間間距（mm）：250；采用80×80木方，面板厚厚度(mm)：18；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞(外楞)間距(mm)：5000；次楞(內(nèi)楞)間距(mm)：250；穿梁梁螺栓水平間間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距距(mm)：300；穿梁螺栓栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：φφ48×3..5鋼管；次楞龍骨材料：木木楞,寬度50mmm，高度80mmm；二、梁模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。按《建筑筑施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:＝0.22×24××5.71××1×1×＝＝52.222KN/㎡＝24×2.0＝448KN/㎡㎡取兩者最小值，即即：=48KKN/㎡其中＝5.71（T取20℃）；β1＝β2＝1；V=3m/h。γc--混凝土的重力密度度，取24.0kkN/m3；H--混凝土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取2.0m；三、梁側(cè)模面板的的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。計算的的原則是按照照龍骨的間距距和模板面的的大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算算簡圖如下:1.抗彎驗(yàn)算其中，σ--彎曲曲應(yīng)力計算值值(N/mm2)；M--最大彎距(N.mmm)；W--凈截面抵抗抗矩，W=50..00×1..8×1.88/6=277.00cmm3；按以下公式計算面面板最大彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.22×0.500×48=228.8kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q2=1.44×0.500×4.0==2.80kkN/m；q=q1+q2==28.800+2.800=31.660kN/mm；計算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=250mm；面板的最大彎距M=0.11×31.660×2502=1.98×1105N.mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1.98×1105/2.770×1044=7.31N//mm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=7.31N//mm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]==13.000N/mm22，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。q--作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值:q=48×0.55=24N/mm；E--面板材質(zhì)的的彈性模量:E=33500N//mm2；I--面板的截面面慣性矩:II=50×11.8×1..8×1.88/12=224.30ccm4；最大撓度:ω=00.677××24×2504/(1000×35000×2.433×105)=0.755mm；面板的最大容許撓撓度值:[ω]=l/2250=2250/2550=1.00mm；面板的最大撓度計計算值ω=0.75mmm小于最大容容許撓度值[ω]=1.200mm，滿足足剛度要求！！四、梁側(cè)模板內(nèi)外外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度500mm，截面面高度80mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×80××80/6==53.333cm3；I=50×80××80×800/12=2213.333cm4；內(nèi)楞計算算簡圖如下（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式式如下:(符號意義同前)按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，q=((1.2×448+1.44×4.0))×0.255=15.8kNN/m；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..1×15..8×50002=3.95×1105N.mm；內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)應(yīng)力計算值：：σ=3.95×1055/5.333×104=7.41N//mm2；內(nèi)楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=7.41N//mm2，小于抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值[f]=113N/mmm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板板材質(zhì)的彈性性模量：8000NN/mm2；q--作用在內(nèi)楞楞上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=488.0×0..25=12N/mm；最大撓度:ω==0.6777×12×5004/(1000×80000×21.333×1055)=0.30mm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.30mm小于容許許撓度值[ω]=5000/250==2.0mmm，滿足要求求！2.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞遞的荷載，若若外楞上下兩兩端支架固定定或?qū)菟ㄋ?，則沒有彎彎等內(nèi)力，不不需計算。五、穿梁螺栓的計計算查表8-4，穿墻螺栓栓直徑為166mm，有效效直徑為：113.84mmm，有效面面積：A=144..00mm22，容許拉力24.500KN。穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=(48×1..2＋4×1.44)×0.550×0.330=9.448kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]]=24.550kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力N=9.448kN小于螺栓最最大容許拉力力值[N]==24.500kN，滿足要求求！六、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的兩跨跨連續(xù)梁計算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=670×118×18//6=3.662×1044mm3；I=670×118×18××18/122=3.266×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，f--梁底底模板的彎曲曲應(yīng)力計算值值(N/mm2)；M--計算的最大大彎矩(kN..m)；l--計算跨度((梁底支撐間間距):l==250mmm；q--作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.677×2.0==41.000kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.667=0.228kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：（對水水平模板采用用2.0kNN/㎡;）q3:1.4×2..00×0..67=1..88kN//m；q=q1+qq2+q3=41.000+0.228+1.888=43..16kN//m；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0.1225×43..16×0..252=0.344kN.m；σ=0.34×1006/3.622×104=9.399N/mm22；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=9.399N/mm22小于抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=[(244.0+1..50)×22+0.335]×0..67=344.40N//mm；E--面板的彈彈性模量:E=33500N//mm2；面板的最大撓度計計算值:ω=0.5221×34..40×25504/(1000×35000×3.266×105mm4)=0.6114mm；面板的最大撓度::ω=0.6144mm小于允允許撓度值:[ω]=250/2550=1.00mm，滿足足要求！七、梁底次龍骨計計算次龍骨為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計算算的原則是按按照支撐的間間距大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。次龍骨的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=80×800×80/66=8.533×104mm3；I=80×800×80×880/12==34.133×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行次次楞抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，f--梁底底次的彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大大彎矩(kN..m)；l--計算跨度((梁底支撐間間距):l==670mmm；q--作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（244.00+11.50）×0.255×2.0==15.300kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.225=0.111kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：（對水水平模板采用用2.0kNN/㎡;）q3:1.4×2..00×0..25=0..70kN//m；q=q1+qq2+q3=15.330+0.111+0.77=16.111kN/mm；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0..1×16..11×0..672=0.722kN.m；σ=0.72×1106/8.53××104=8.477N/mm22；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=8.477N/mm22小于抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]=113.00NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q—作用在在模板上的壓壓力線荷載:q=[(244.0+1..50)×22+0.335]×0..25=122.84N//mm；E—木龍骨的彈性模量量:E=88000N//mm2；面板的最大撓度計計算值:ω=0.6777×12..84×67704/(1000×80000×34.113×105mm4)=0.64mm；面板的最大撓度::ω=0.64mm小于允許許撓度值:[ω]=670/4000=1.668mm，滿滿足要求！八、梁底支撐鋼管管的計算本工程梁底支撐主主楞采用φ48×3..5鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土土梁自重(kN)：q1=(24..0+1.55)×0.550×2.00×0.677=17.009kN；(2)模板的自重重荷載(kN)：每側(cè)側(cè)模：q2==0.3500×2×0..67=0..47kN；梁底模：q3=00.35×00.50×00.67=00.12kNN；(3)活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=((2.50++2.00))×0.500×0.677=1.511kN；2.模板傳遞給梁底楞楞的集中荷載載計算：P1＝1.2×〔0.225（q1+q3）+q2〕+1.4×1.5=1.2×〔0.25××（17.099+0.122)+0.47〕+1.4×1.5＝7.83KNNP2＝1.2×（0.550q1+q3)+1.4×1.5=1.2×（0.50××17.099+0.122)+1.44×1.5＝12.500KN3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：⑴、抗彎計算按照集中荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算W=5.08×1103mm3；I=12.19××104mm4；計算簡圖如下(ll=300mmm)經(jīng)計算得到：最大彎矩：M＝00.94KN.m；最大剪力：Q=88.32KNN最大支座反力RR=14.557kN；最大應(yīng)力σ＝9440000//5080==185N/mmm2；最大應(yīng)力計算值1185N/mmm2小于[f]=2205N/mmm2；滿足要求求?、啤摴軗隙扔嬎悝?1.146×112.50××103×3003/100××2060000×1211900=00.15mm鋼管的最大撓度00.15mm小于[ω]=30