材料力學(xué)(II)第六章-材料力學(xué)-孫訓(xùn)方

第六章動荷載·交變應(yīng)力§6－5鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接的疲勞計算§6－1概述§6－2構(gòu)件作等加速直線運動或等速轉(zhuǎn)動時的動應(yīng)力計算§6－3構(gòu)件受沖擊荷載作用時的動應(yīng)力計算§6－4交變應(yīng)力下材料的疲勞破壞·疲勞極限1第六章動荷載·交變應(yīng)力§6－1概述動荷載：荷載隨時間作急劇的變化，或加載過程中構(gòu)件內(nèi)各質(zhì)點有較大的加速度。本章研究以下幾種動荷載問題：前面各章中研究了在靜荷載作用下，構(gòu)件的強度,剛度和穩(wěn)定性問題。本章研究動荷載問題。Ⅰ.構(gòu)件作等加速直線運動或等速轉(zhuǎn)動時的動應(yīng)力問題；Ⅱ.構(gòu)件受沖擊荷載作用時的動應(yīng)力；Ⅲ.構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下的疲勞破壞。2第六章動荷載·交變應(yīng)力§6－2構(gòu)件作等加速直線運動或等速轉(zhuǎn)動時的動應(yīng)力計算

Ⅰ.

構(gòu)件作加速運動時，構(gòu)件內(nèi)各質(zhì)點將產(chǎn)生慣性力，慣性力的大小等于質(zhì)量與加速度的乘積，方向與加速度的方向相反。

Ⅱ.

動靜法：在任一瞬時，作用在構(gòu)件上的荷載,慣性力和約束力，構(gòu)成平衡力系。當(dāng)構(gòu)件的加速度已知時，可用動靜法求解其動應(yīng)力。動靜法的應(yīng)用3第六章動荷載·交變應(yīng)力

例6－1一鋼索起吊重物M（圖a），以等加速度a提升。重物M的重量為P，鋼索的橫截面面積為A，不計鋼索的重量。試求鋼索橫截面上的動應(yīng)力sd。

解：設(shè)鋼索的動軸力為FNd，重物M的慣性力為（↓）（圖b），由重物M

的平衡方程可得(1)令（動荷因數(shù)）(2)則(3)4第六章動荷載·交變應(yīng)力鋼索橫截面上的動應(yīng)力為（4）式中，為靜應(yīng)力。由（3）,（4）式可見，動荷載等于動荷載因數(shù)與靜荷載的乘積；動應(yīng)力等于動荷載因數(shù)與靜應(yīng)力的乘積。即用動荷因數(shù)反映動荷載的效應(yīng)。5第六章動荷載·交變應(yīng)力

例6－4已知梁為16號工字鋼，吊索橫截面面積A＝108

mm2,等加速度a=10m/s2，不計鋼索質(zhì)量。求：1,吊索的動應(yīng)力sd

;2,梁的最大動應(yīng)力sd,max

。

解：1.求吊索的sdqst=20.5×9.81=201.1N/m吊索的靜軸力為16號工字鋼單位長度的重量為6第六章動荷載·交變應(yīng)力吊索的靜應(yīng)力動荷因數(shù)為吊索的動應(yīng)力為2.求梁的sd,maxC截面上的彎矩為7第六章動荷載·交變應(yīng)力查表16號工字鋼的彎曲截面系數(shù)為梁的最大靜應(yīng)力為梁的最大動應(yīng)力為8第六章動荷載·交變應(yīng)力

例均質(zhì)等截面桿AB，橫截面面積為A,單位體積的質(zhì)量為r，彈性模量為E。以等角速度w繞y軸旋轉(zhuǎn)。求AB桿的最大動應(yīng)力及桿的動伸長（不計AB桿由自重產(chǎn)生的彎曲）。解：慣性力的集度為AB桿的軸力為BlhFNd(x)qd(x)xxlwAyqd(x)9第六章動荷載·交變應(yīng)力x=0時，AB桿的最大動應(yīng)力為（與A無關(guān)）AB桿的伸長量為（與A無關(guān)）10第六章動荷載·交變應(yīng)力

例6－2已知等角速度w，圓環(huán)的橫截面面積為A，材料的密度為r。求圓環(huán)橫截面上的正應(yīng)力。

解：沿圓環(huán)軸線均勻分布的慣性力的集度（圖b）為11第六章動荷載·交變應(yīng)力橫截面上的正應(yīng)力為由圓環(huán)上半部分（圖c）的平衡方程得12第六章動荷載·交變應(yīng)力

例6－3直徑d=100mm的圓軸，右端有重量P=0.6kN,直徑D=400mm的飛輪，以均勻轉(zhuǎn)速n=1000r/min旋轉(zhuǎn)（圖a）。在軸的左端施加制動力偶Md（圖b），使其在t＝0.01s內(nèi)停車。不計軸的質(zhì)量。求軸內(nèi)的最大切應(yīng)力tdmax。13第六章動荷載·交變應(yīng)力

解：由于軸在制動時產(chǎn)生角加速度a，使飛輪產(chǎn)生慣性力矩Md（圖b）。設(shè)飛輪的轉(zhuǎn)動慣量為I0

，則Md=I0a，其轉(zhuǎn)向與a相反。軸的扭矩Td=Md

。軸的角速度為角加速度為其轉(zhuǎn)向與n的轉(zhuǎn)向相反。14第六章動荷載·交變應(yīng)力N·m·s2飛輪的慣性力矩為飛輪的轉(zhuǎn)動慣量為軸的最大動切應(yīng)力為15第六章動荷載·交變應(yīng)力§6－3構(gòu)件受沖擊荷載作用時的動應(yīng)力計算圖a表示重量為P的重物，從高度h處自由落下，當(dāng)重物與桿的B端接觸的瞬間速度減少至零，同時產(chǎn)生很大的加速度，對AB桿施加很大的慣性力Fd，使AB桿受到?jīng)_擊作用。重物稱為沖擊物，AB桿稱為被沖擊物，F(xiàn)d稱為沖擊荷載。16第六章動荷載·交變應(yīng)力Ⅱ.不計被沖擊物的質(zhì)量，被沖擊物的變形在線彈性范圍內(nèi)；Ⅰ.不計沖擊物的變形，且沖擊物和被沖擊物接觸后不回彈；Ⅲ.不計沖擊過程中的能量損失。由于沖擊時間極短，加速度很難確定，不能用動靜法進行分析。通常在以下假設(shè)的基礎(chǔ)上用能量法作近似計算。17第六章動荷載·交變應(yīng)力由機械能守恒定理可知：沖擊過程中，沖擊物所減少的動能Ek和勢能Ep等于被沖擊物所增加的應(yīng)變能，即(a)重物減少的勢能為(b)Dd為重物的速度降為零時，B端的最大位移，稱為動位移。重物的動能無變化(c)AB桿增加的應(yīng)變能為(d)18第六章動荷載·交變應(yīng)力由，得(e)將（e）式代入（d）式，得(f)將（b）,（c）和（f）式代入（a）式，得(g)由于（圖c）（B端的靜位移），（g）式化為(h)19第六章動荷載·交變應(yīng)力解得(i)其中（6－1）Kd為動位移和靜位移的比值，稱為動荷載因數(shù)。（6－1）式為自由落體沖擊時的沖擊動荷載因數(shù)。將（i）式代入（e）式，得AB桿的動應(yīng)力為（j）（k）20第六章動荷載·交變應(yīng)力小結(jié)：凡是自由落體沖擊問題，均可以用以上公式進行計算。Kd公式中，h為自由落體的高度，Dst為把沖擊物作為靜荷載置于被沖擊物的沖擊點處，被沖擊物的沖擊點沿沖擊方向的靜位移。h=0時，Kd=2（驟加荷載）由于不考慮沖擊過程中的能量損失，Kd值偏大，以上計算偏于安全。其它沖擊問題的Kd表達式，將根據(jù)具體情況由機械能守恒定律求出。21第六章動荷載·交變應(yīng)力

例圖a，b所示簡支梁均由20b號工字鋼制成。E=210GPa，P=2kN，h=20mm。圖b中B支座彈簧的剛度系數(shù)k=300kN/m。試分別求圖a，b所示梁的最大正應(yīng)力。（不計梁和彈簧的自重）hP1.5m1.5mzACBzhP1.5m1.5mACB(a)(b)22第六章動荷載·交變應(yīng)力解：1.圖a由型鋼查得20b號工字鋼的Wz和Iz分別為Wz=250×103mm3，Iz=2500×104mm4梁的最大靜應(yīng)力為C截面的靜位移為zhP1.5m1.5mACB23第六章動荷載·交變應(yīng)力動荷因數(shù)為梁的最大動應(yīng)力為24第六章動荷載·交變應(yīng)力2.圖bC截面的靜位移為動荷因數(shù)為梁的最大動應(yīng)力為?？梢娫黾覦st

可使Kd

減小。hP1.5m1.5mzACB25第六章動荷載·交變應(yīng)力

例6-8已知AB梁的E,I,W。重物G的重量為P，水平速度為v。試求梁的sd,max

。

解：這是水平?jīng)_擊問題（a）（b）（c）由于（d）（e）從而有故26第六章動荷載·交變應(yīng)力由機械能守恒定律，即解得式中（水平?jīng)_擊時的沖擊動荷因數(shù)）。（把P作為靜荷載置于C

截面時，C處的靜位移）。27第六章動荷載·交變應(yīng)力

例6－7軸的直徑d=100mm，長度l=2m，G=80GPa，飛輪的重量P=0.6kN,直徑D=400mm，n=1000r/min，AB軸的A端被突然剎車卡緊。求軸的td,max（不計軸的質(zhì)量）。

解：由于突然剎車的時間極短，飛輪產(chǎn)生很大的角加速度，具有很大的慣性力矩，使軸受到扭轉(zhuǎn)沖擊。根據(jù)機械能守恒定律，飛輪的動能轉(zhuǎn)變?yōu)檩S的應(yīng)變能。28第六章動荷載·交變應(yīng)力由得29第六章動荷載·交變應(yīng)力當(dāng)軸在0.01s內(nèi)停車時，由例6－3知可見剎車時的將增加很多。對于軸的強度非常不利，應(yīng)盡量避免突然剎車。30第六章動荷載·交變應(yīng)力

例6－5鋼吊索AC的A端懸掛一重量為P=20kN的重物，并以等速v=1m/s下降。當(dāng)?shù)跛鏖L度l=20m時，滑輪D被卡住。試求吊索受到的沖擊荷載Fd及沖擊應(yīng)力sd。吊索的橫截面面積A=414mm

2，材料的彈性模量E=170GPa，不計滑輪的重量。若在上述情況下，在吊索與重物之間安置一個剛度系數(shù)k=300kN/m的彈簧，吊索受到的沖擊荷載又為多少？31第六章動荷載·交變應(yīng)力解：由于滑輪突然被卡住，使重物的速度在極短的時間內(nèi)降為零，重物產(chǎn)生很大的慣性力Fd，使吊索受到?jīng)_擊。重物減少的勢能為重物減少的動能為該題和以上各題不同的是，在滑輪被卡住前的瞬時，吊索在P力作用下已產(chǎn)生靜位移和應(yīng)變能。32第六章動荷載·交變應(yīng)力其中，為沖擊過程中重物下降的距離。吊索增加的應(yīng)變能為利用機械能守恒定律在吊索和重物之間安置一彈簧時，，Dst增加，Kd減小。可以求出動荷載因數(shù)33第六章動荷載·交變應(yīng)力§6－4交變應(yīng)力下材料的疲勞破壞·疲勞極限Ⅰ.交變應(yīng)力的概念交變應(yīng)力——隨時間作交替變化的應(yīng)力。(a)1234zydkFFwdaaFFFaMxO(b)例1火車輪軸的受力圖和彎矩分別如圖a,b所示。34第六章動荷載·交變應(yīng)力力F和彎矩不隨時間變化，但因軸以速度w旋轉(zhuǎn)，使其橫截面上任一點k到z軸的距離為t的函數(shù)，k點的正應(yīng)力為可見隨時間t是按正弦規(guī)律變化的（圖c）。1234zydk35第六章動荷載·交變應(yīng)力

曲線稱為應(yīng)力譜。應(yīng)力重復(fù)變化一次的過程，稱為一個應(yīng)力循環(huán)。應(yīng)力重復(fù)變化的次數(shù)，稱為應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。1234zydk36第六章動荷載·交變應(yīng)力

例2圖a中，P為電動機的重量，電動機以等角速度w旋轉(zhuǎn)，F(xiàn)0為因電動機的偏心而產(chǎn)生的慣性力。作用在梁上的鉛垂荷載為，F(xiàn)稱為交變荷載。最小位移（wt=p/2）最大位移（wt=3p/2）靜位移（wt=0）zyk（a）37最小位移（wt=p/2）最大位移（wt=3p/2）靜位移（wt=0）zyk（a）第六章動荷載·交變應(yīng)力

C截面的彎矩為。C截面上k點的正應(yīng)力為即38第六章動荷載·交變應(yīng)力隨時間t的變化規(guī)律如圖b所示。39第六章動荷載·交變應(yīng)力2.應(yīng)力幅或（有時稱為應(yīng)力幅，為應(yīng)力范圍）注意：最大應(yīng)力和最小應(yīng)力均帶正負號。(1)為了表示交變應(yīng)力中應(yīng)力變化的情況，引入幾個基本參量。（拉,壓,彎曲）或（扭轉(zhuǎn)）1.循環(huán)特征（應(yīng)力比）40第六章動荷載·交變應(yīng)力smax=smin

(b)

stO

r=0脈動循環(huán)（smin=0）（圖a）特例：r=1靜應(yīng)力（smax=smin）（圖b）(a)對稱循環(huán)：r=?1（例1）（smax=-smin）非對稱循環(huán)：41第六章動荷載·交變應(yīng)力Ⅱ.金屬材料的疲勞破壞——金屬構(gòu)件在長期交變應(yīng)力作用下所發(fā)生的斷裂破壞。(1)

交變應(yīng)力中的最大應(yīng)力達到一定值，但最大應(yīng)力小于靜荷載下材料的強度極限甚至屈服極限，經(jīng)過一定的循環(huán)次數(shù)后突然斷裂;(2)

塑性材料在斷裂前也無明顯的塑性變形;(3)斷口分為光滑區(qū)和粗糙區(qū)。疲勞破壞疲勞破壞的主要特征：42第六章動荷載·交變應(yīng)力(1)

疲勞裂紋的形成(2)

疲勞裂紋的擴展疲勞破壞的過程:(3)

脆性斷裂構(gòu)件中的最大工作應(yīng)力達到一定值時，經(jīng)過一定的循環(huán)次數(shù)后，在高應(yīng)力區(qū)形成微觀裂紋——裂紋源。由于裂紋的尖端有高度的應(yīng)力集中，在交變應(yīng)力作用下，微觀裂紋逐漸發(fā)展成宏觀裂紋，并不斷擴展。裂紋兩側(cè)的材料時而張開,時而壓緊，形成光滑區(qū)。裂紋源光滑區(qū)粗糙區(qū)43第六章動荷載·交變應(yīng)力Ⅲ.材料的疲勞極限試驗表明：在同一循環(huán)特征下，交變應(yīng)力中的smax越大,發(fā)生疲勞破壞所經(jīng)歷的循環(huán)次數(shù)N越小，即疲勞壽命越短。反之smax越小，N越大，疲勞壽命越長。經(jīng)過無限次循環(huán)不發(fā)生疲勞破壞時的最大應(yīng)力稱為材料的疲勞極限。用sr表示，r代表循環(huán)特征。

sr與材料變形形式，循環(huán)特征有關(guān)，用疲勞試驗測定。(1)材料的疲勞極限疲勞裂紋不斷擴展，有效面積逐漸減小，當(dāng)裂紋長度達到臨界尺寸時，由于裂紋尖端處于三向拉伸應(yīng)力狀態(tài)，裂紋以極快的速度擴展從而發(fā)生突然的脆性斷裂，形成粗糙區(qū)。44第六章動荷載·交變應(yīng)力彎曲疲勞試驗機一臺，標準（規(guī)定的尺寸和加工質(zhì)量）試樣一組。記錄每根試樣發(fā)生疲勞破壞的最大應(yīng)力smax和循環(huán)次數(shù)N。繪出smax－N曲線(2)彎曲對稱循環(huán)時，s-1的測定（疲勞壽命曲線），又稱為S－N曲線（S

代表正應(yīng)力s或切應(yīng)力t）。40cr鋼的smax－

N曲線如圖所示?？梢妔max降至某值后，smax－N

曲線趨于水平。該應(yīng)力即為s-1

。圖中s-1=590

MPa。45鋁合金等有色金屬，其s－N曲線如圖所示，它沒有明顯的水平部分，規(guī)定疲勞壽命N0＝5×106－107時的最大應(yīng)力值為條件疲勞極限，用表示。第六章動荷載·交變應(yīng)力彎曲（s-1）b

=170－220MPa拉壓（s-1）t

=120－160MPa低碳鋼：sb=400－500

MPa(3)條件疲勞極限N0=5×106~107

sNO46第六章動荷載·交變應(yīng)力(4)構(gòu)件的疲勞強度校核材料的疲勞極限是由標準試樣測定的。構(gòu)件的外形,尺寸,表面質(zhì)量均可能與標準試樣不同。一般采用有效應(yīng)力集中系數(shù)Ks,尺寸系數(shù)es和表面加工系數(shù)b（均由圖表可查）。對材料的疲勞極限進行修正得到構(gòu)件的疲勞極限。即再把構(gòu)件的疲勞極限除以安全因數(shù)得到疲勞許用應(yīng)力。交變應(yīng)力的強度條件為最大工作應(yīng)力≤疲勞許用應(yīng)力47第六章動荷載·交變應(yīng)力§6－5鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接的疲勞計算由于鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的焊縫附近存在殘余應(yīng)力，交變應(yīng)力中的最大工作應(yīng)力（名義應(yīng)力）和殘余應(yīng)力疊加后，得到的實際應(yīng)力往往達到材料的屈服極限ss，不能再按交變應(yīng)力中的最大工作應(yīng)力建立疲勞強度條件。試驗結(jié)果表明，焊接鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接的疲勞壽命由應(yīng)力幅控制。48第六章動荷載·交變應(yīng)力Ⅰ.常幅疲勞（應(yīng)力幅為常量）在常溫,無腐蝕環(huán)境下常幅疲勞破壞試驗表明：發(fā)生疲勞破壞時的應(yīng)力幅Ds與循環(huán)次數(shù)N（疲勞壽命）在雙對數(shù)坐標中的關(guān)系是斜率為?1/b，在lgDs軸上的截距為lg(a/b)的直線，如圖所示。其表達式為（6－5a）或?qū)懗桑?－5b）式中，b,a

為有關(guān)的參數(shù)。lg

Δs

lg

Δs1

lg

Δs2

lg

N1

lg

N2

lg

N

1

b49第六章動荷載·交變應(yīng)力引入安全因數(shù)后，得許用應(yīng)力幅為（6－6）式中，C,b是與材料、構(gòu)件和連接的種類及受力情況有關(guān)的參數(shù)。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中，將不同的受力情況的構(gòu)件與連接分為8類（書表6－2）。表6－1中給出了Q235鋼8個類別的C，b值。疲勞強度條件為（6－7）50第六章動荷載·交變應(yīng)力

例6－9

一焊接箱形鋼梁，在跨中截面受到Fmin=10kN和Fmax

=100kN

的常幅交變荷載作用，跨中截面對其水平形心軸z的慣性矩Iz=68.5×10-6m4。該梁由手工焊接而成