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ZL201合金艙段鑄件的鑄造工藝設(shè)計及優(yōu)化鋁合金艙段壓差鑄造是在高溫下進(jìn)行的壓力鑄造生產(chǎn)過程,因為條件限制沒法直觀的查察鑄件凝固狀況,因此沒法獲得正確的鑄造工藝數(shù)據(jù)。因此傳統(tǒng)鋁合金艙段鑄造生產(chǎn)大多依靠工作經(jīng)驗,模糊的進(jìn)行鑄件凝固狀況解析,對不同樣種類的鋁合金艙段鑄件鑄造工藝沒有科學(xué)定型的依據(jù),鑄造產(chǎn)質(zhì)量量完整取決于鑄造工藝人員的工作經(jīng)驗,鑄件的生產(chǎn)完整采納生產(chǎn)更正法,既延長了試制周期,又增添了生產(chǎn)成本,達(dá)不到快速投入生產(chǎn)的要求。經(jīng)過采納鑄造工藝數(shù)值模擬解析法(ProCAST鑄造仿真軟件)對艙段鑄件進(jìn)行模擬解析,展望鑄件可能出現(xiàn)的缺點及其地址、大小和發(fā)生的時間,以便在澆注前采納對策,保證鑄件質(zhì)量,縮短試制周期,降低生產(chǎn)成本[2-4]。鑄造計算機(jī)數(shù)值模擬原理鑄件的計算機(jī)數(shù)值模擬技術(shù)主要包含鑄件及其工藝的幾何造型,三維傳熱數(shù)值計算技術(shù)和缺點判據(jù)三部分,評判鑄造工藝設(shè)計的合理性,以減少工藝試驗的次數(shù),提升工藝出品率和合格率?,F(xiàn)實生產(chǎn)為不穩(wěn)定溫度場,鑄件熱傳導(dǎo)依據(jù)三維傅里葉熱導(dǎo)微分方程(公式1),界線條件執(zhí)行更切近現(xiàn)實凝固的第三類界線條件(公式2),采納微觀差分法也許有限元法進(jìn)行運算。公式(1)式中:α——導(dǎo)溫系數(shù),——拉普拉斯運算符號,公式(2)模擬鑄件種類本項目采納Procast鑄造模擬仿真軟件模擬艙段鑄件砂型差壓鑄造,經(jīng)過模擬結(jié)果(溫度場、固相分?jǐn)?shù),縮孔判據(jù))有效地解析艙段鑄件的氣孔、縮孔縮松等缺點的形成原理。某艙段殼體鑄件:材質(zhì)采納ZL201合金(HB962-86),尺寸Φ610mm×220mm,壁厚11mm,該鑄件鑄造難點為上端框內(nèi)外面法蘭較厚(45),連接上端框內(nèi)外面端面僅15mm厚,鑄件整體X射線查驗要求知足一類鑄件,即不能夠有2級松散和1級氣孔,鑄件形狀和工藝布局見圖1-5。模擬5.1模擬參數(shù)設(shè)置依據(jù)ProCAST軟件要求,對該產(chǎn)品鑄件模擬參數(shù)進(jìn)行設(shè)置,設(shè)置內(nèi)容見表1。鑄件采納壓差澆注,澆注參數(shù)如表2。5.2模擬方案依據(jù)鑄件結(jié)構(gòu)特色,設(shè)計鑄造工藝模擬方案以下:方案一:上端框為分型面,采納8根Φ75的縫隙澆道避開增強(qiáng)筋澆注,放置冷鐵。方案二:上端框為分型面,采納8根Φ75的縫隙澆道避開增強(qiáng)筋澆注,放置冷鐵,澆道高升80mm(圖5)。方案三:上端框為分型面,采納8根Φ75的縫隙澆道避開增強(qiáng)筋澆注,放置冷鐵,頂部放置6個冒口。(圖3)5.3模擬結(jié)果解析比較圖6-7發(fā)現(xiàn):鑄件溫度場與正對澆道澆注有所不同樣;此中筋板處溫度與平面一致,未出現(xiàn)高溫現(xiàn)象,澆道連接處也未出現(xiàn)高溫點,凝固趨于導(dǎo)熱方向,增添冷鐵和冒口后,該平面在冒口和冷鐵的作用下出現(xiàn)顯然的凝固溫度梯度,冒口對筋板補(bǔ)縮起到必然作用,鑄件縮松和與正對澆道澆注產(chǎn)生的地址、大小有所不同樣,此中筋板和澆道連接處未出現(xiàn)孤島,僅澆道連接處出現(xiàn)顯然補(bǔ)縮通道鎖死跡象,凝固趨于導(dǎo)熱方向。依據(jù)圖片解析發(fā)現(xiàn)第四、五種方案澆道連接處因為出現(xiàn)顯然的補(bǔ)縮通道鎖死,在凝固后期該部位將沒法獲得有效地補(bǔ)縮,故該處縮松趨向顯然(縮松等級0.011),第七種方案筋板處因為冒口共熱致使出現(xiàn)大面積補(bǔ)縮通道鎖死的狀況,因為得不到有效補(bǔ)縮故該部位縮松嚴(yán)重(縮松等級0.011),第六種方案中鑄件凝固梯度顯然,過熱凝固孤島能進(jìn)入澆道內(nèi),故該處鑄件質(zhì)量要求(縮松等級0.006)。結(jié)論經(jīng)過該艙段鑄件按模擬方案五至方案七進(jìn)行生產(chǎn)查驗,此中方案五澆道連接處出現(xiàn)直徑Φ10mm縮孔,深度大體10mm,與模擬結(jié)果切合,方案七在增強(qiáng)筋部位出現(xiàn)大面積內(nèi)部2級松散,面積大體100mm2
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