某地下綜合館及架空操場工程大跨度梁及頂板模板施工方案

目錄HYPERLINK\l"_Toc150075000"一、編制依據(jù)3HYPERLINK\l"_Toc150075001"二、工程概況3HYPERLINK\l"_Toc150075002"三、施工安排4HYPERLINK\l"_Toc150075003"3.1施工流程4HYPERLINK\l"_Toc150075004"3.2流水段劃分4HYPERLINK\l"_Toc150075005"四、施工準備5HYPERLINK\l"_Toc150075006"4.1技術準備5HYPERLINK\l"_Toc150075007"4.2機具準備5HYPERLINK\l"_Toc150075008"4.3材料準備5HYPERLINK\l"_Toc150075009"五、主要施工方法及措施6HYPERLINK\l"_Toc150075010"5.1梁模板施工6HYPERLINK\l"_Toc150075011"梁模板設計7HYPERLINK\l"_Toc150075012"梁模板安裝順序7HYPERLINK\l"_Toc150075013"梁模板施工7HYPERLINK\l"_Toc150075014"梁底、板底支撐架施工9HYPERLINK\l"_Toc150075015"5.2頂板模板施工14HYPERLINK\l"_Toc150075016"模板設計14HYPERLINK\l"_Toc150075017"頂板模板施工15HYPERLINK\l"_Toc150075018"5.3大跨度預應力梁及板混凝土施工要點17HYPERLINK\l"_Toc150075019"六、模板拆除18HYPERLINK\l"_Toc150075020"6.1樓板及梁底模板拆除18HYPERLINK\l"_Toc150075021"6.2梁側模板拆除18HYPERLINK\l"_Toc150075022"七、質量標準19HYPERLINK\l"_Toc150075023"八、質量保證措施19HYPERLINK\l"_Toc150075024"8.1模板安裝質量保證措施19HYPERLINK\l"_Toc150075025"8.2消除模板安裝質量通病20HYPERLINK\l"_Toc150075026"九、安全措施與文明施工21HYPERLINK\l"_Toc150075027"十、成品保護21HYPERLINK\l"_Toc150075028"十一、附錄22HYPERLINK\l"_Toc150075029"梁側模板計算書22HYPERLINK\l"_Toc150075030"梁模板扣件鋼管高支撐架計算書27HYPERLINK\l"_Toc150075031"樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書33編制依據(jù)1.《*********工程施工組織設計》2.*********工程施工圖紙3．國家、行業(yè)及地方規(guī)范、規(guī)程、標準和圖集4.建筑施工計算手冊及建筑工程模板施工手冊二、工程概況本方案重點敘述**************地下綜合館及架空操場工程7-21軸/D-H軸地下籃球館大跨度梁及頂板模板主要施工技術措施，其概況如下:藍球館頂板厚200mm，大跨度梁梁截面分別為900mm×3050mm、900mm×3000mm，跨度分別為30m及36m,其中跨度為30米預應力梁1道，跨度為36m的預應力梁13道，梁底凈空高度約為9.5m，梁底模板及底部支撐的承重要求較高，施工難度大。大跨度預應力梁平面分布位置如圖中虛線所示：三、施工安排3.1施工流程首層放線→雙排外架搭設→首層墻柱鋼筋綁扎→首層墻柱支?！讓訅χ拧讓訅χ硼B(yǎng)護→首層內架搭設→首層梁、板模板（預應力梁）支設→梁、板鋼筋（預應力梁鋼筋）綁扎→首層梁、板砼（預應力梁砼）澆筑→首層梁板砼（預應力梁砼）養(yǎng)護→預應力張拉→待達到設計要求強度后經(jīng)項目工程師批準拆模3.2流水段劃分如圖所示，圖中虛線內部分7-21軸/B-J軸間為預應力梁底模板支撐范圍，虛線所示為1500mm后澆帶。原計劃要求分段施工，后經(jīng)設計同意除預應力梁板處后澆帶需待預應力張拉完成后澆筑外其它各段梁板混凝土一次澆筑。四、施工準備4.1技術準備由項目總工組織經(jīng)理部技術、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點作好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、甲方、監(jiān)理共同協(xié)商解決，取得一致意見后，辦理了圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據(jù)和施工操作依據(jù)。熟悉各部位截面尺寸、標高制定模板的初步設計方案。4.2機具準備名稱規(guī)格型號功率數(shù)量錘子重量0.25、00.5kg80個梅花扳手22～2460個圓盤鋸MJ—1063kw1臺平刨MB—1053kw1臺手電鉆鉆頭直徑12～22020220mm2把臺鉆VV508S520w1臺手提電鋸M—651A1.05kw10臺手提電刨0.45kw10臺壓刨MB—10657.5kw1臺活動扳手最大開口寬65mmm10把空壓機1立方2臺線墜0.5kg50個鋼卷尺5m50把手鋸30把4.3材料準備梁底梁幫模板選用18mm厚多層板，內龍骨選50×100mm木方，為防止梁出現(xiàn)扭轉間隔2根50×100mm木方使用1根100×100mm木方子配制，外龍骨選用Φ48雙鋼管；頂板模板選用15mm厚多層板，配50×100mm木方子內骨龍骨，100×100mm木方做頂托梁（即外龍骨）配制。頂板支撐選用碗口架配U托。預應力梁高架支撐選用碗扣式腳手架，根據(jù)所選材料提前考察所選用的相關材料廠家。Φ48鋼管架子管數(shù)量隨用隨提料，提前三周報材料部門。模板的配制數(shù)量見下表：模板施工材料計劃表序號名稱規(guī)格單位數(shù)量備注1多層板18mmm234000柱子、梁幫、梁底底模板2木方50×100m3650100×100m35403碗扣架立桿0.9根頂板支模1.8根頂板支模1.5根頂板支模2.4根頂板支模4碗扣架橫桿0.3根梁底支模0.6根梁底支模0.9根頂板支模5U托600可調個頂板支模6Φ48鋼管架子管壁厚3.556m根墻支撐4m根五、主要施工方法及措施預應力梁截面較大，梁底支撐完成后將要待混凝土強度達到設計強度100％，且要完成預應力張拉后方可拆除，所以不存在合理周轉使用問題，一次投入量較大。穿梁螺栓選用Φ16鋼筋制作。5.1梁模板施工本工程設計要求在前7~21軸間C-D、H、J設后澆帶，主要是為方便預應力梁的預應力筋的張拉，所以后澆帶在預應力梁張拉完成后即可澆筑。梁模板設計梁截面尺寸：900mm×3050mm，900mm×3000mm梁底模板選用18mm厚多層板及100×100mm木方子配制，梁幫模板選用15mm厚多層板及50×100mm木方子配制，為防止梁出現(xiàn)扭轉間2根50×100mm木方用1根100×100mm木方子配制。背楞間距不超過250mm，拼模時采用梁幫夾梁底，板底模壓梁側模的做法。梁模板按2/1000進行起拱。梁模板安裝順序彈好柱四面軸線、梁邊線、梁底標高線及控制線、并復核→支設梁底楞及梁底模板——綁扎鋼筋——安裝梁側模板——安裝對拉螺栓及斜撐→校正梁截面尺寸、側幫模板垂直度及陰陽角是否順直。梁模板施工.1梁截面：900mm×3050mm，900mm×3000mm，梁底腳手架采用碗扣架+U型托件+100mm×100mm主次木龍骨+18mm多層板的支模方案；梁底次龍骨（選用100mm×100mm木方）順梁跨度方向使用，主龍骨（選用4m長的100mm×100mm木方）垂直梁跨度方向做為立桿頂部U托內的頂托梁使用。搭設梁底腳手架，立管縱橫間距均為300mm，下部墊通長腳手板，腳手板必須統(tǒng)一順直，橫向設水平桿，對立桿起拉接作用，最上邊的一道立桿必須根據(jù)梁底標高及起拱要求安裝，安裝前將梁底標高控制線掛好，然后按梁跨度的2‰起拱。.2鋪梁底模板，大梁底起拱通過U托調整支頂高度，標高經(jīng)檢查合格后在梁底上綁扎鋼筋，驗收合格后辦理隱檢手續(xù)。清理雜物安裝梁側模板，梁側模板包住梁底模板，用短架子管及鋼管斜撐與小橫桿連接并對梁幫進行加固，在梁中部設置通長背楞，用螺栓緊固到位；梁截面尺寸主要靠對拉螺栓控制，對拉螺栓沿梁跨度方向間距不大于600mm。梁截面豎向，最下面第一道螺栓距梁底200mm起步，第二道、第三道間距不超過300mm，以上間距不超過400mm一道。.3梁上口要拉線找直，并檢查梁截面尺寸是否符合要求，與相臨柱模板連接是否嚴密，用梁模板頂住柱模板，梁底支撐與板底支撐選用碗扣式架子搭成一個整體，以保證梁支架的穩(wěn)定性。梁底模板選用18mm厚多層板，在梁截面900寬范圍內，順梁跨度方向使用100×100mm模板背楞5根，因為梁高較大，梁底模板背楞少于5根時模板不能滿足強度要求。梁模板支撐體系高為9.5米，支撐立桿下鋪40mm腳手板。立桿由3根2.4米和1根1.8米碗口件組成，上支可調U托，可調距離不得超過300mm，U托上鋪主次龍骨。橫向選用4000mm長100×100mm主木龍骨間距300布置，主龍骨下配U型托支立桿，沿梁截面方向（梁寬900）均勻分布4根立桿，間距為300mm。立桿順梁跨度方向間距300mm，隨主龍骨支撐立桿。梁支撐選用碗扣式腳手架，步距1.2米，立桿上端伸出至支頂點的高度不超過300mm（立桿頂端距立桿端頭100mm用鋼管將立桿沿縱橫向鎖緊。所用木方抗剪強度值不低于1.6N/mm2,木方抗彎強度值不低于13N/mm2，所用鋼管壁厚3.5mm在D軸預應力梁底因有基礎梁使用碗扣式架子高度上模數(shù)不匹配，所以選用扣件式腳手架，截面寬度方向立桿數(shù)不少于4根，梁跨度方向立桿間距不超過0.3m。步距不超過1.2ｍ。梁支撐架與板支撐架連成一個整體,板支撐距梁側不超過0.3m，并按附圖加剪刀撐。靠近柱的立桿均應與柱進行可靠拉接。梁底、板底支撐架施工支撐架搭設注意事項：立桿下部必須設置縱橫向掃地桿。立桿與結構必須有可靠拉接。立桿之間必須按要求滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；在立桿頂部用扣件式鋼管加雙向水平桿，其距離支頂點的高度不大于300mm；嚴格按照設計尺寸搭設，扣件式架手架部分立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。搭設梁底腳手架，立管縱橫間距均為300mm，下部墊通長腳手板，腳手板必須統(tǒng)一順直，橫向設水平桿，對立桿起拉接作用，最上邊的一道立桿必須根據(jù)梁底標高及起拱要求安裝，安裝前將梁底標高控制線掛好，然后按梁跨度的2‰起拱。板底支撐架立管縱橫間距均為900mm，下部墊通長腳手板，腳手板必須統(tǒng)一順直，橫向設水平桿，對立桿起拉接作用，最上邊的一道立桿必須根據(jù)板底標高及起拱要求安裝，安裝前將梁底標高控制線掛好，然后按板跨度的2‰起拱。梁底靠近柱部位的支撐立桿由于柱基放角的影響，使用碗扣架在高度上與碗扣之間不能匹配，所以在柱放角部位的架子立桿，選用扣件式架子搭設梁底與板底支撐。立桿縱橫向間距梁底不大于300ｍｍ，板底立桿縱橫向間距不大于900ｍｍ，水平向連接按1200ｍｍ步距與碗扣架連接成一個整體。立桿底端距立桿底上皮不超過200ｍｍ設縱橫向掃地桿。梁底板底立桿步距均為1200ｍｍ，以利于梁底與板底水平拉桿的連接。立桿頂部自由端用扣件式架子管鎖緊，立桿頂端加U托，U托支頂高度不超過300ｍｍ。立桿頂部U托選用與碗扣架子配套U托，并且必須保證質量合格。（1）梁底與板底架子平面構造：梁底橫托梁選用4ｍ長100mm×100mm木方，搭成梁底平臺以方便梁筋綁扎及梁模板施工。梁底立桿為間距300mm，板底立桿間距為900mm，凡是與板底立桿在同一直線上的立桿均用水平拉桿與梁底立桿連接。四邊與中間每隔4排支架立桿要設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。連接后如下圖。梁底板底立桿布置平面圖梁底與板底支撐布置立面圖梁底與板底架子立桿配管構造：梁底模板支撐體系高為9.5米，支撐立桿下鋪40mm厚腳手板，做為立桿基座。立桿由3根2.4米和1根1.8米碗口件組成，上支可調U托，可調距離不得超過300mm，U托上鋪主次龍骨。橫向選用4m長100×100mm主木龍骨間距300布置，主龍骨下配U型托支立桿，梁截面寬度為900ｍｍ，立桿在梁底立桿按間距300布置，共支4根立桿。立桿順梁跨度方向間距300mm，隨主龍骨支撐立桿。梁支撐選用碗扣式腳手架，步距1.2米，立桿上端伸出至支頂點的高度不超過300mm。所用木方抗剪強度值不低于1.6N/mm2,木方抗彎強度值不低于13N/mm2。梁底支撐配管長度計算如下：腳手板：40ｍｍ、底立桿套筒：100mm，立桿2400ｍｍ，1800ｍｍ，梁底兩層木方：180ｍｍ，多層板厚度18。40+100+3*2400+1800+90*2+18＝9338ｍｍU托支撐高度為：9500-9338＝162ｍｍ梁底起拱最高為：36000*2/1000=72所以U托支撐高度不超過300ｍｍ梁支撐架與板支撐架連成一個整體,板支撐距梁側300mm。最大間距不超過450mm。梁截面寬度控制主要靠對拉螺栓的拉力保證，在梁兩側加兩道斜向支撐主要是保證梁的垂直度，斜向支撐間距900mm一道。四邊與中間每隔4排支架立桿要設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置。剪刀撐見附圖。梁側模支撐情況如圖：（2）梁底與板底架子立面構造：板底梁底水平向剪刀撐布置圖局部平面布置中靠墻及柱的立桿均應與墻與柱通過連墻件進行連接。5.2頂板模板施工模板設計現(xiàn)澆頂板模板采用碗扣架+U型托件+100×100mm主木龍骨+50×100mm次木龍骨+15mm多層板的支模方案。該板表面光潔，混凝土成型質量較高，支撐系統(tǒng)采用碗扣式腳手架，配可調U托作為支撐體系，具有效率高，承載力大，安裝可靠，便于管理等特點，頂板擱柵采用50×100(mm)木方，100×100(mm)木方作為擱柵托梁。頂板支撐體系中，每個房間的支撐系統(tǒng)和模板布置要求上下層統(tǒng)一，確保支撐體系均衡受力。50×100木方背楞間距為250毫米，100×100木方擱柵及碗扣架支撐縱橫向間距均為900毫米，樓板跨度大于4m時，頂板模板應起拱，起拱高度宜為全跨長度的2/1000。起拱方式為由四周向中心起拱。具體支設方法詳見頂板支模示意圖。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元頂板模板施工混凝土澆筑選用布料桿澆筑時，在布料桿下部范圍擴展一根立桿范圍內搭設頂板支撐桿時，在原支撐桿間一根加一根立桿。.1頂板模板施工順序搭設支撐系統(tǒng)→安裝主次龍骨→鋪設多層板→檢查并校正模板上皮標高平整度→面板拼縫處理→板面清理及刷脫模劑→模板預檢.2安裝碗扣鋼管腳手架（2）板底支撐配管長度計算如下：板底支撐高度為12300ｍｍ腳手板：40ｍｍ、底立桿套筒：100mm，立桿2400ｍｍ，1800ｍｍ，梁底兩層木方：180ｍｍ，多層板厚度15。40+100+3*2400+1800*2+900+180+15＝12035ｍｍU托支撐高度為：12300-12035＝265ｍｍ板底起拱最高為：36000*1/1000=36所以U托支撐最大高度為301ｍｍ.3鋪主次龍骨主龍骨采用100×100mm木方子，將主龍骨安放在頂管上面的“U”托支架上。然后根據(jù)頂板的標高控制線，拉線調整主龍骨的高度，對于跨度大于4m的頂板模板，按2/1000在跨中起拱，施工方法：在跨中找好起拱最高點，向邊緣拉線找坡，調節(jié)支柱高度，使其符合起拱要求，然后在主龍骨上面鋪設次龍骨，次龍骨的間距不大于250mm，用鐵釘將次龍骨固定在主龍骨上。.4鋪設多層板面板先從梁邊開始鋪釘面板，面板邊與梁接頭處必須平直，不得有凹凸現(xiàn)象，用Ф3.5、長度為40—50mm的鐵釘與次龍骨釘牢，整張多層板鐵釘?shù)氖褂脭?shù)量為長邊7-9個，短邊4-5個，板中釘孔依實際確定。.5檢查并校正模板上皮標高平整度根據(jù)頂板的標高控制線，四角掛線檢查板面的標高及平整度。.6面板拼縫處理頂板板面采用硬拼逢，支模時，盡量將板拼縫位于次龍骨上，這樣便于多層板固定找平。多層板與梁幫及墻體接觸處粘貼海綿條，以防漏漿。.7板面清理及刷脫模劑將模板內雜物清理干凈，將水性脫模劑涂刷均勻。.8模板預檢頂板模板支完后,必須拉線檢查模板的起拱是否符合要求，板邊及梁邊是否平直等。柱與頂板交接處是否方正，柱上口的截面尺寸是否符合設計要求和規(guī)范規(guī)定，有無頂板吃梁現(xiàn)象。5.3大跨度預應力梁及板混凝土施工要點混凝土量每個柱頭柱混凝土：2200*2200=14.52立方米1800*1800=9.72立方米1800*1500=8.1立方米每跨梁混凝土：0.9*1.5*4.5＝6.075立方米0.9*3.0*36=97.2立方米0.9*3.05*30=82.35立方米每跨板混凝土：(6-0.9)*36*.02=36.72立方米混凝土的澆筑計劃使用3臺80混凝土泵進行澆筑施工；梁跨度為36ｍ，沿長度方向自梁跨中分開，自中點向兩端各12ｍ布置一臺布料桿，布料桿半徑12ｍ，兩臺布料桿間隔24ｍ。梁全長45ｍ，使用12ｍ半徑布料桿間隔24ｍ布置可澆筑范圍可覆蓋梁全長無澆筑死角。一臺混凝土泵澆筑頂板混凝土，同時也做為梁混凝土澆筑的備用泵。80泵每小時澆筑量約在35立方米混凝土。每跨梁及梁端柱混凝土量合計為：6.075+14.52*2+97.2＝132.15立方米兩臺泵同時澆筑約需要1小時50分鐘。每跨頂板混凝土量為36.72立方米，用一臺泵澆筑約需要1小時10分鐘。整體混凝土澆筑計劃由南端向北逐跨澆筑，每跨梁混凝土的澆筑由梁端柱位置開始向中部對稱分層澆筑。分層厚度500ｍｍ。布料桿作業(yè)面布置圖如下：圓為半徑布料桿作作業(yè)范圍，中中間長方形為為走管混凝土土泵作業(yè)范圍圍。六、模板拆除預應力梁及首層頂頂板模板的拆拆除必須根據(jù)據(jù)砼的同條件件拆模試塊強強度達到設計計強度100%，同時要在完成成預應力梁張張拉，并經(jīng)預預應力專項施施工及設計單單位認可后方方可申請拆模模，由模板工工長填寫拆模模申請單，報報項目工程師師審批合格后后，方準拆除除。6.1樓板及梁底底模板拆除6.1.1拆除樓樓板模板先拆拆除水平拉桿桿，然后拆除除立桿，每根根龍骨留2根支柱暫不不拆。6.1.2拆模人人員站在已拆拆除的空隙，拆拆走近旁余下下的支柱使龍龍骨慢慢下落落,用鉤子將模模板鉤下，等等該段模板全全部脫模后，集集中運出，集集中堆放。6.1.3拆下的的模板及時清清理粘連物，用用扁鏟將粘連連物鏟掉，涂涂刷脫模劑，拆拆下的扣件等等小型材料必必須及時集中中收集管理。6.2梁側模板拆拆除側模板拆模時，混凝凝土強度應能能保證其表面面及棱角不因因拆模而損壞壞，預埋件或或外露插筋不不因拆模而松松動。冬季拆拆模要以同條條件試塊強度度達到4MPPa。拆除板板、梁底模板板拆模前要報報項目技術負負責人批準。起吊模板前，必須須認真檢查穿穿墻桿是否全全部拆完，是是否有鉤、掛掛、兜、拌的的地方，并清清除模板及平平臺上的雜物物，起吊時吊吊環(huán)應落在模模板重心部位位，并應垂直直慢速，提升升后，確認無無障礙后，方方可吊走，同同時不得碰撞撞物體。為了保證模板施工工時的質量，班班組派專人進進行模板維護護與保養(yǎng)工作作。七、質量標準模板安裝允許偏差差及檢查方法法項次項目允許偏差值(mmm)檢查方法1軸線位移柱.墻.梁3尺量2底模上表面標高±3水準儀或拉線尺量量3截面模內尺寸基礎±5尺量柱.墻.梁±34層高垂直度層高不大于5m3經(jīng)緯儀或吊線尺量量層高大于5m55相臨兩表面高低差差2尺量6表面平整度2靠尺塞尺7陰陽角方正2方尺塞尺順直2線尺8預埋鐵件中心線位位移2拉線尺量9預埋管.螺栓中心線位移2拉線尺量螺栓外露長度5.-010預留孔洞中心線位移5拉線尺量尺寸5.-011門窗洞口中心線位移3拉線尺量寬.高±5對角線612插筋中心線位移5尺量外露長度+10八、質量保證措施施8.1模板安裝質質量保證措施施模板及其支架必須須具有足夠的的強度、剛度度、穩(wěn)定性。模模板安裝后必必須仔細檢查查各部位相對對位置是否正正確，支撐系系統(tǒng)是否可靠靠。模板之間的拼縫及及模板與建筑筑物結構之間間的接縫必須須嚴密，模板板接縫寬度不不大于1.55mm，否則則，必須予以以處理，墻柱柱模板底部與與地面接觸處處必須粘貼海海綿條。模板表面必須清理理干凈，然后后均勻涂刷脫脫模劑，避免免因模板清理理不好，涂刷刷脫模劑不勻勻、拆模過早早而造成砼表表面粘連，嚴嚴禁脫模劑污污染鋼筋和砼砼的接槎部位位。模板施工過程中模模板工長必須須督促班組長長作好自檢記記錄，做到隨隨安裝隨檢查查，發(fā)現(xiàn)模板板拼裝縫隙過過大、固定措措施不牢靠、變變形、松動等等現(xiàn)象必須及及時調整修改改。砼澆筑過程中，必必須指定專人人負責看模，旁旁站檢查、觀觀察，發(fā)現(xiàn)異異?，F(xiàn)象及時時修整，隨時時對松動、跑跑漿部位進行行加固、縫堵堵處理。頂板模板安裝必須須嚴格控制板板頂標高和起起拱高度。在在墻體鋼筋上上用油漆作好好標記，拉線線檢查頂板模模板，發(fā)現(xiàn)問問題及時修整整。墻體模板板安裝必須保保證上下層接接槎順直，沒沒有錯臺現(xiàn)象象。8.2消除模板安安裝質量通病病對于模板工程質量量通病，在施施工過程中，針針對其原因防防微杜漸,加強施工過過程中的質量量控制,模板工程質質量通病及其其主要原因羅羅列如下：模板接縫不嚴密、不不平整。模板的加工尺寸不不準；模板變變形未加以修修理；模板安安裝加固不到到位。墻體變形墻體模板剛度差，豎豎向及橫向背背楞間距過大大，穿墻螺栓栓的加固間距距過大，螺母母未緊到位，墻墻體模板的斜斜稱加固不牢牢。砼未按要要求分層澆筑筑。標高偏差：標高施測有誤：模模板頂部沒有有標高標識。軸線位移：軸線定位有誤；模模板根部或頂頂部固定不牢牢；未拉水平平和豎向通線線控制；支撐撐系統(tǒng)剛度不不足。脫模劑涂刷不合格格：模板清理不干凈；；脫模劑涂刷刷不勻；砼面面和鋼筋有油油污污染。模內清理不到位：：合模前未做清理或或清理不干凈凈。拆模時砼受損：拆模過早或支模不不當而影響拆拆模；同條件件試塊留置不不足未進行試試驗而無法指指導拆模。九、安全措施與文文明施工9.1模板就位前前要有纜繩子子纖位，防止止模板旋轉、碰碰撞傷人。9.2模板支撐、對對拉螺栓要設設專人檢查是是否支穩(wěn)、牢牢固、擰緊，不不得有漏支、漏漏擰現(xiàn)象發(fā)生生，以免發(fā)生生脹模。9.3要選擇平整整場地堆放模模板。9.4拆模后板面面應隨時清理理，并涂刷脫脫模劑。十、成品保護10.1拆除模板板時按程序進進行，禁止用用大錘敲擊，防防止將墻面拉拉裂以及損傷傷混凝土表面面和楞角。10.2頂板模板板支好后，吊吊運物體時，不不得直接沖擊擊板面。十一、附錄梁側模板計算書梁側模板計算書一、梁側模板基本本參數(shù)計算斷面寬度9000mm，高高度30500mm，兩側側樓板高度2200mm。模板面板采用普通通膠合板。內龍骨間距2000mm，內龍龍骨采用455×85mm木方方，外龍骨采采用雙鋼管448mm×3.0mmm。對拉螺栓布置8道道，在斷面內內水平間距2200+3000+3000+400++400+4400+4000+3000mm，斷面面跨度方向間間距600mmm，直徑16mmm。模板組裝示意圖二、梁側模板荷載載標準值計算算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產(chǎn)生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取255.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，為00時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T——混凝土的入入模溫度，取取12.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取33.050mm；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=660.0000kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=660.0000kN/m22倒混凝土時產(chǎn)生的的荷載標準值值F2=6.0000kN/m22。三、梁側模板面板板的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。面板的計算寬度取取2.81mm。荷載計算值q=1.22×60.0000×2.8055+1.4××6.0000×2.8055=225..522kNN/m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=280..50×1.80×1.80//6=1151.477cm3；II=2880.50××1.80×1.80×1.80//12=136.332cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=18.042kkNN22=49.6615kNN33=49.6615kNN44=18.0042kN最大彎矩最大變形V==0.3mmm(1)抗彎彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.9002×1000×1000//1514770=5.9955N/mmm2面板的抗彎強度設設計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強度計算算值T=33×270622.0/(22×2805..000×18.0000)=0..804N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.60N/mmm2抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算面板最大撓度計算算值v==0.2999mm面板的最大撓度小小于200..0/2500,滿足要求求!四、梁側模板內龍龍骨的計算內龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續(xù)梁計算算。內龍骨均布荷載按按照面板最大大支座力除以以面板計算寬寬度得到。q=49.6115/2.8805=177.688kkN/m內龍骨按照均布荷荷載下多跨連連續(xù)梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kkN.m)內龍骨變形圖(mmm)內龍骨剪力圖(kkN)經(jīng)過計算得到最大大彎矩經(jīng)過計算得到最大大支座F==7.3338kN經(jīng)過計算得到最大大變形V==0.2mmm內龍骨的截面力學學參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.500×8.50×8.50//6=554.19ccm3；II=4..50×8.50×8.50×8.50//12=230.330cm4；(1)內龍骨抗彎強強度計算抗彎計算強度ff=0.3553×106/541887.5=66.51N//mm2內龍骨的抗彎計算算強度小于113.0N//mm2,滿足要求!(2)內龍龍骨抗剪計算算[可以不計計算]截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×3740//(2×45×85)=11.467NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.60N/mmm2內龍骨的抗剪強度度計算滿足要要求!(3)內龍龍骨撓度計算算最大變形v==0.2mmm內龍骨的最大撓度度小于4000.0/2550,滿足要要求!五、梁側模板外龍龍骨的計算外龍骨承受內龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.6499mm最大支座力Qmmax=233.972kkN抗彎計算強度ff=1.1774×106/94588000.00=124..13N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于6000.0/1150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):16對拉螺栓有效直徑徑(mm):14對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1444.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==24.4480對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=23.9772對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!梁模板扣件鋼管高高支撐架計算算書模板支架搭設高度度為12.33米，基本尺寸為：梁截截面B×D=900mmm×3050mmm，梁支撐撐立桿的橫距距(跨度方向)l=0.330米，立桿的步步距h=1.220米，梁底增加4道承重重立桿。梁頂托采用80××80mm木方方。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖計算中考慮梁兩側側部分樓板混混凝土荷載以以集中力方式式向下傳遞。集中力大小為FF=1..2×25.0000×0.2000×0.3000×0.3000=0.5440kN。采用的鋼管類型為為48×3.0。一、模板面板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計算。作用荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等。1.荷載的的計算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.000××3.0500×0.3000=22.8875kN//m(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=0..350×0.3000×(2×3.0500+0.9000)/0..900=00.817kkN/m(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(22.000++4.0000)×0.9000×0.3000=1.6220kN均布荷載q==1.2××22.8775+1.22×0.8177=28.4430kN//m集中荷載P==1.4××1.6200=2.2668kN面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=30.000×1.80×1.80//6=116.20ccm3；II=300.00×1.80×1.80×1.80//12=14.588cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=2.513kNNN22=7.3111kNN33=8.2008kNN44=7.3111kNN5=2.513kNN最大彎矩最大變形V==0.5mmm(1)抗彎彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.1554×1000×1000//162000=9.5006N/mmm2面板的抗彎強度設設計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強度計算算值T=33×3883..0/(2××300.0000×18.0000)=1..079N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.60N/mmm2抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算面板最大撓度計算算值v==0.5228mm面板的最大撓度小小于225..0/2500,滿足要求求!二、梁底支撐木方方的計算（一）梁底木方計計算按照三跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==8.2008/0.3300=277.359kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×27.366×0.30×最大剪力Q=00.6×0.3000×27.3559=4.9925kN最大支座力N==1.1×0.3000×27.3559=9.0029kN木方的截面力學參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；II=8..00×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.2446×106/853333.3=22.89N//mm2木方的抗彎計算強強度小于133.0N/mmm2,滿足要求!(2)木方方抗剪計算[可以不計計算]最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×4925//(2×80×80)=11.154NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.60N/mmm2木方的抗剪強度計計算滿足要求求!(3)木方方撓度計算最大變形v==0.6777×22.8000×300.004/(1000×9500..00×34133333.5))=0.0339mm木方的最大撓度小小于300..0/2500,滿足要求求!三、托梁的計算托梁按照集中與均均布荷載下多多跨連續(xù)梁計計算。均布荷載取托梁的的自重q==0.0661kN/mm。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kNN.m)托梁變形圖(mmm)托梁剪力圖(kNN)經(jīng)過計算得到最大大彎矩經(jīng)過計算得到最大大支座F==10.5581kN經(jīng)過計算得到最大大變形V==0.0mmm頂托梁的截面力學學參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；II=8..00×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)頂托梁抗彎強強度計算抗彎計算強度ff=0.3223×106/853333.3=33.79N//mm2頂托梁的抗彎計算算強度小于113.0N//mm2,滿足要求!(2)頂托托梁抗剪計算算[可以不計計算]截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×6467//(2×80×80)=11.516NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.60N/mmm2頂托梁的抗剪強度度計算滿足要要求!(3)頂托托梁撓度計算算最大變形v==0.0mmm頂托梁的最大撓度度小于3000.0/2550,滿足要要求!四、扣件抗滑移的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；上部荷載沒有通過過縱向或橫向向水平桿傳給給立桿，無需需計算。五、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1=10.558kN((已經(jīng)包括組組合系數(shù)1..4)腳手架鋼管的自重重N2=1..2×0.1499×12.3000=2.1198kNN=10..581+22.198==12.7779kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i查表得得到；i——計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強度度計算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——計算長度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.1167；u——計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.70a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.440m；公式(1)的計算算結果：==96.662N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計算算結果：==71.115N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計算l00=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附附加系數(shù)，按按照表2取值為1.0029；公式(3)的計算算結果：==97.888N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!模板承重架應盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。樓板模板扣件鋼管管高支撐架計計算書模板支架搭設高度度為12.33米，搭設尺寸為：立桿桿的縱距bb=0.900米，立桿的橫橫距l(xiāng)=0.990米，立桿的步步距h=1.220米。梁頂托采用85××85mm木方方。圖樓板支撐架立面面簡圖圖樓板支撐架立桿桿穩(wěn)定性荷載載計算單元采用的鋼管類型為為48×3.0。一、模板面板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標準值qq1=225.0000×0.2000×0.9000+0.3550×0.9000=4.8115kN/mm活荷載標準值qq2=((4.0000+1.0000)×0.9000=4.5000kN/mm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=90.000×1.50×1.50//6=333.75ccm3；II=900.00×1.50×1.50×1.50//12=25.311cm4；(1)抗彎強度計算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強度設計值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設計值值(kN/m))；經(jīng)計算得到M=0.1100×(1.2×4.8155+1.4××4.5000)×0.3000×經(jīng)計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.1009×1000×1000//337500=3.2221N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×4.8155+1.4××4.5000)×0.3000=2.1774kN截面抗剪強度度計算值TT=3×2174..0/(2××900.0000×15.0000)=0..242N//mm2截面抗剪強度度設計值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×4.8155×3004/(1000×6000×2531225)=0..174mmm面板的最大撓度小小于300..0/2500,滿足要求求!二、支撐木方的計計算木方按照均布荷載載下連續(xù)梁計計算。1.荷載的計算(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=225.0000×0.2000×0.3000=1.5000kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq12=00.350××0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值q2=(11.000++4.0000)×0.3000=1.5000kN/mm靜荷載q1==1.2××1.5000+1.2××0.1055=1.9226kN/mm活荷載q2==1.4××1.5000=2.1000kN/mm2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==3.6223/0.9900=4..026kNN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×4.03×0.90×最大剪力Q=00.6×0.9000×4.0266=2.1774kN最大支座力N==1.1×0.9000×4.0266=3.9886kN木方的截面力學參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.500×8.50×8.50//6=554.19ccm3；II=4..50×8.50×8.50×8.50//12=230.330cm4；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.3226×106/541887.5=66.02N//mm2木方的抗彎計算強強度小于133.0N/mmm2,滿足要求!(2)木方方抗剪計算[可以不計計算]最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×2174//(2×45×85)=00.853NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.600N/mm22木方的抗剪強度計計算滿足要求求!(3)木方方撓度計算最大變形v==0.6777×1.6055×900.004/(1000×9500..00×23029968.8))=0.3226mm木方的最大撓度小小于900..0/2500,滿足要求求!三、托梁的計算托梁按照集中與均均布荷載下多多跨連續(xù)梁計計算。集中荷載取木方的的支座力PP=3.9986kN均布荷載取托梁的的自重q==0.0669kN/mm。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kNN.m)托梁變形圖(mmm)托梁剪力圖(kNN)經(jīng)過計算得到最大大彎矩經(jīng)過計算得到最大大支座F==13.2288k