QC成果降低鉆孔灌注樁混凝土損耗率

PAGE攻關(guān)型攻關(guān)型降低鉆孔灌灌注樁混凝土損耗耗率廣州市軌道道交通九九號線3標(biāo)QC小組二0一五年年一月目錄錄TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc22384一、工程程概況 1HYPERLINK\l_Toc21163二、小組組簡介 3HYPERLINK\l_Toc19029三、選題題理由 4HYPERLINK\l_Toc22646四、活動動計(jì)劃 5HYPERLINK\l_Toc31524五、現(xiàn)狀狀調(diào)查 5HYPERLINK\l_Toc26269六、設(shè)定定目標(biāo) 8HYPERLINK\l_Toc14745七、分析析原因 9HYPERLINK\l_Toc4257八、要因因確定 9HYPERLINK\l_Toc11009九、制定定對策表表 20HYPERLINK\l_Toc3880十、實(shí)施施對策 22HYPERLINK\l_Toc21458十一、效效果檢查查 28HYPERLINK\l_Toc20906十二、鞏鞏固措施施 33HYPERLINK\l_Toc222881、制定定鞏固措措 33HYPERLINK\l_Toc252832、鞏固效效果檢查查 34HYPERLINK\l_Toc25067十三、總總結(jié)及下下一步打打算 35PAGE82降降低鉆孔孔灌注樁樁混凝土土損耗率率廣州市軌道道交通九九號線3標(biāo)QC小組工程概況花果山公園園站附屬屬結(jié)構(gòu)出出入口通通道為地地下單層層現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)，出入入口通道道明挖段段結(jié)合基基坑深度度、地下下水位埋埋深、土土層厚度度分布、場場地環(huán)境境等因素素考慮，基坑支支護(hù)方案案采用鉆鉆孔灌注注樁+內(nèi)支撐撐的支護(hù)護(hù)形式，圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用A800@900的鉆孔灌注樁，樁身混凝土強(qiáng)度為C30，樁間施作A600雙管旋噴樁止水?；ü焦珗@站共設(shè)5個出入口通道，其中Ⅱ號、Ⅳ號為后期預(yù)留出入口，Ⅰa、Ⅰb以及Ⅲ號出入口共有圍護(hù)樁383根，樁身長度為3.15~15.49m,根據(jù)樁身長度的不同共分為A、B、C三種樁型。地下鉆孔管樁樁施工階段采用沖樁施工工藝。圖1花果山公園站出入口圍護(hù)樁施工階段照片圖1花果山公園站出入口圍護(hù)樁施工階段照片攝影人：肖小進(jìn)日期：2014年3月10日本標(biāo)段場區(qū)區(qū)位于花花果山公公園內(nèi)，地地勢起伏伏較大，車車站南北北兩端場場地高差差較大，最最高達(dá)到到3.88m，場地地平整難難度大。該該地段為為石炭系系灰?guī)r地地層，巖巖面較淺淺且起伏伏變化大大，巖層層硬度極極高，沖沖樁成孔孔時(shí)施工工難度大大，易出出現(xiàn)偏孔孔、擴(kuò)孔孔現(xiàn)象，且且灰?guī)r中中存在溶溶洞、土土洞發(fā)育育，對鉆鉆孔樁成成孔施工工極其不不利。圖2鉆孔灌灌注樁施施工工藝藝流程圖圖制圖人：肖肖小進(jìn)日期：20114年3月10日小組簡介表1QCC小組概概況表小組名稱廣州市軌道道交通九九號線三三標(biāo)QC小組小組課題降低鉆孔灌灌注樁混混凝土損損耗率成立時(shí)間2011..1.229注冊時(shí)間2011..1..30課題類型攻關(guān)型活動時(shí)間2014..5.2--20114.11.330注冊登記號號HSQC22011106活動次數(shù)8次培訓(xùn)出勤情情況100%TQC教育育48小時(shí)小組成員姓名性別文化程度職務(wù)組內(nèi)職務(wù)陳少鋒男本科項(xiàng)目經(jīng)理組長王永貴男本科項(xiàng)目總工組員吳海升男大專項(xiàng)目副經(jīng)理理組員劉天生男本科技術(shù)負(fù)責(zé)人人組員龍國強(qiáng)男本科機(jī)電技術(shù)員員組員肖小進(jìn)男本科技術(shù)員組員陳志敏男本科設(shè)備管理員員組員高楓男本科現(xiàn)場施工員員組員鄺偉華男本科設(shè)備管理員員組員戴育昕男本科技術(shù)員組員制表人：龍龍國強(qiáng)日期：20114年3月2日選題理由公司公司成本要求公司要求混凝土的損耗率控制在15%。公司要求混凝土的損耗率控制在15%。2014年2月至5月間花果山出入口鉆孔灌注樁混凝土損耗統(tǒng)計(jì)表：月份2014年2月至5月間花果山出入口鉆孔灌注樁混凝土損耗統(tǒng)計(jì)表：月份類型2014年2月2014年3月2014年4月2014年5月平均值完成的鉆孔灌注樁理論方量145.36324.28352.52348.291170.45完成的鉆孔灌注樁實(shí)際方量179.93402.38443.53439.381465.22混凝土損耗率23.78%24.08%25.82%26.15%25.18%根據(jù)損耗統(tǒng)計(jì)表繪出混凝土損耗率折線圖如下：由混凝土損耗率的折線圖可以看出我項(xiàng)目部花果山公園站附屬結(jié)構(gòu)出入口圍護(hù)樁施工階段的混凝土損耗率遠(yuǎn)大于15%，比公司的要求高了10.18%，而且損耗率整體有逐步上升的趨勢，說明現(xiàn)場混凝土消耗量在逐步增大，材料成本在不斷增加。因此，我項(xiàng)目部計(jì)劃解決鉆孔灌注樁混凝土損耗率偏大的問題。癥結(jié)癥結(jié)降低鉆孔灌注樁混凝土損耗率選定課題降低鉆孔灌注樁混凝土損耗率選定課題圖3選選題理由由制圖人：王王永貴日期：20114年5月18日活動計(jì)劃表2QCC小組活活動計(jì)劃劃進(jìn)度表表序號活動內(nèi)容時(shí)間（年、月月）2014年年5月-2014年年6月2014年年7月-2014年年8月2014年年8月-2014年年9月2014年年9月-2014年年10月2014年年10月-2014年年11月2040612040622040612040612040611選擇課題2現(xiàn)狀調(diào)查3設(shè)定目標(biāo)``4原因分析5要因確認(rèn)6制定對策7具體實(shí)施8效果檢查9鞏固措施10回顧總結(jié)制表人：陳陳少鋒日期：20114年5月4日現(xiàn)狀調(diào)查現(xiàn)場鉆孔灌灌注樁施施工階段段對混凝凝土損耗耗率的控控制已經(jīng)經(jīng)成為項(xiàng)項(xiàng)目部成成本控制制的重點(diǎn)點(diǎn)，QC小組通通過翻閱閱現(xiàn)場圍圍護(hù)樁施施工明細(xì)細(xì)表，對對近期Ⅲ號出入入口完成成的50根地下下鉆孔灌灌注樁混混凝土損損耗情況況進(jìn)行統(tǒng)統(tǒng)計(jì)。表3鉆鉆孔灌注注樁混凝凝土損耗耗率調(diào)查查表樁號理論方量灌注方量損耗系數(shù)樁號理論方量灌注方量損耗系數(shù)樁號理論方量灌注方量損耗系數(shù)樁號理論方量灌注方量損耗系數(shù)A16.328.090.28B17.068.830.25C55.816.620.14A456.327.710.22A36.327.980.26B27.068.350.18C85.036.150.22A476.327.460.18A76.328.050.27B47.068.950.27C123.984.500.13A496.328.030.27A136.328.230.30B67.068.050.14C143.464.010.16A516.327.770.23A156.327.270.15B97.069.240.31C172.683.080.15A536.327.850.24A176.327.390.17B127.068.430.19C196.858.630.26A556.327.520.19A206.327.520.19B157.068.680.23C226.077.410.22A576.327.270.15A226.328.350.32B187.518.760.17A336.328.230.30A596.327.650.21A246.327.160.13B207.519.250.23A356.327.520.19A626.327.380.17A266.328.020.27B227.519.960.33A376.328.040.27A646.327.980.26A296.327.380.17B247.518.920.19A396.327.270.15A676.327.770.23A316.327.460.18C26.597.970.21A426.327.330.16A696.327.710.22制表：：肖小進(jìn)進(jìn)日期：20114年5月11日根據(jù)調(diào)查數(shù)數(shù)據(jù)顯示示，有442根地地下鉆孔孔灌注樁樁的混凝凝土損耗耗率超過過了公司司提出的的15%的成本控控制要求求。QC小組對對混凝土土損耗率率超出15%的鉆孔孔灌注樁樁進(jìn)行調(diào)調(diào)查分析析，并按按照影響響因素統(tǒng)統(tǒng)計(jì)記錄錄如下：：表4鉆鉆孔灌注注樁混凝凝土損耗耗率偏大大類型調(diào)調(diào)查統(tǒng)計(jì)計(jì)表序號混凝土損耗耗率偏大大的類型型樁數(shù)（根）所占比例（%）1鉆孔灌注樁樁砼充盈盈系數(shù)偏偏大3173.811%2預(yù)估方量不不準(zhǔn)造成成砼浪費(fèi)費(fèi)511.911%3地層中有未未處理的的溶土洞洞現(xiàn)象49.52%%4商品砼實(shí)際際供應(yīng)方方量不足足24.76%%合計(jì)42100%制表：龍國國強(qiáng)日期：20114年5月23日圖4鉆鉆孔灌注注樁混凝凝土損耗耗率偏大大類型餅餅分圖制圖人：龍龍國強(qiáng)日期：20114年5月23日由上圖表可可以看出出，由于于鉆孔灌灌注樁混混凝土充充盈系數(shù)數(shù)偏大而而導(dǎo)致混混凝土損損耗率偏偏大的占占31根樁，占占到了損損耗率偏偏大總故故的73.81%，遠(yuǎn)高高于其它它原因。小小組對鉆鉆孔灌注注樁混凝凝土充盈盈系數(shù)偏偏大類型型進(jìn)一步步的分析析。對鉆孔灌注注樁中因因混凝土土充盈系系數(shù)偏大大類型而而導(dǎo)致混混凝土損損耗率偏偏大的331條鉆孔孔灌注樁樁的原始始記錄資資料及施施工記錄錄明細(xì)表表進(jìn)行進(jìn)進(jìn)一步的的詳細(xì)分分析談?wù)撜?，對鉆鉆孔灌注注混凝土土損耗率率偏大的的類型進(jìn)進(jìn)行一步步分類。表5鉆鉆孔灌注注樁混凝凝土損耗耗頻數(shù)統(tǒng)統(tǒng)計(jì)表序號混凝土損耗耗類型頻數(shù)（根）所占比例累計(jì)頻率1擴(kuò)孔系數(shù)偏偏大2374.199%74.199%2樁底終孔標(biāo)標(biāo)高控制制不準(zhǔn)39.68%%83.877%3樁頂超灌高高度控制制不準(zhǔn)39.68%%93.555%4地質(zhì)條件差差26.45%%100%合計(jì)31100%制表人：陳陳志敏日期：20114年5月25日根據(jù)表4，繪繪制出混混凝土損損耗率偏偏大類型型的排列列圖見圖圖5。圖5混凝凝土損耗耗率偏大大類型排排列圖制圖人：陳陳志敏日期：20114年5月25日由排列圖可可以看出出，造成成混凝土土損耗率率偏大的的主要問問題是：：擴(kuò)孔系系數(shù)偏大大。3、在同樣樣由我司司承建的的九號線線5標(biāo)清布站站車站附附屬結(jié)構(gòu)構(gòu)出入口口施工中中，其地地質(zhì)情況況與花果果山公園園站出入入口類似似，在地地下鉆孔孔灌注樁樁施工過過程中，混混凝土的的損耗率率大部分分都能控控制在15%以內(nèi)，調(diào)調(diào)查統(tǒng)計(jì)計(jì)數(shù)據(jù)如如下表所所示：表6清清布站車車站附屬屬結(jié)構(gòu)出出入鉆孔孔灌注樁樁混泥土土損耗率率情況調(diào)調(diào)查表序號施工時(shí)間樁根數(shù)（NN）最大損耗率率最小損耗率率平均損耗率率12013年年6月-20013年7月4817%13%14%22013年年7月-20013年8月6118%13%13%32013年年8月-20013年9月5216%11%12%42013年年9月-20013年10月5917%14%15%制表人：陳陳志敏日期：：20114年5月25日調(diào)查情況顯顯示：我我項(xiàng)目部部的鉆孔孔灌注樁樁混凝土土損耗率率還有很很大的改改善空間間。設(shè)定目標(biāo)目標(biāo)標(biāo)值確定定：：通過控控制擴(kuò)孔孔系數(shù)偏偏大的問問題情況況，將鉆鉆孔灌注注樁的混混凝土損損耗率下下降為平平均155%。圖6混凝凝土損耗耗率現(xiàn)狀狀值與目目標(biāo)值對對比制圖人：陳陳志敏日期：20114年5月25日根據(jù)以上的的調(diào)查情情況可以以看出，只只要解決決成孔過過程中的的擴(kuò)孔系系數(shù)偏大大問題就就可以降降低鉆孔孔灌注樁樁的混凝凝土損耗耗率。擴(kuò)孔系數(shù)偏偏大引起起的鉆孔孔灌注樁樁砼充盈盈系數(shù)偏偏大比例例占到74..19%%，若擴(kuò)擴(kuò)孔系數(shù)數(shù)偏大的的問題能能解決544.5%%，那么鉆孔孔灌注樁樁混凝土土損耗率率久可降低低至：25.188%××(1--74..19%%×544.5%%)=115%分析原因圖7因果果分析圖圖制圖：龍龍國強(qiáng)日期：20114年6月1日要因確定表7要要因確認(rèn)認(rèn)計(jì)劃表表序號末端因素確認(rèn)方法確認(rèn)內(nèi)容標(biāo)準(zhǔn)負(fù)責(zé)人完成時(shí)間1工人崗位考考核合格格率未達(dá)達(dá)標(biāo)現(xiàn)場考核現(xiàn)場樁機(jī)工工人沖樁樁技術(shù)與與沖樁質(zhì)質(zhì)量要點(diǎn)點(diǎn)的掌握握考核成績達(dá)達(dá)90分以上上為合格格；考核核合格率率達(dá)1000%劉天生2014..6.1102施工場地未未進(jìn)行平平整硬化化現(xiàn)場檢查測量擺放沖樁樁樁機(jī)的施施工部位位是否進(jìn)進(jìn)行硬化化處理，測測量其平平整度樁架首尾端端處地面面的水平平高差≤10ccm吳海升2014..6.1113樁錘偏磨部部位未及及時(shí)修補(bǔ)補(bǔ)現(xiàn)場檢查實(shí)實(shí)測檢查，實(shí)測測樁錘的的直徑測得樁錘各各方向半半徑偏差差≤5cmm龍國強(qiáng)2014..6.1134樁錘直徑選選擇不合合理現(xiàn)場實(shí)測統(tǒng)統(tǒng)計(jì)實(shí)測現(xiàn)場施施工的所所有樁錘錘的直徑徑樁錘直徑偏偏差范圍圍為75±±3cmm陳志敏2014..6.1155泥漿黏度偏偏度現(xiàn)場試驗(yàn)檢測清孔后后泥漿的的性能指指標(biāo)清空后泥漿漿的性能能指標(biāo)：：比重1.110~1.115,稠度18ss~25ss王永貴2014..6.1166砼設(shè)計(jì)配合合比未進(jìn)進(jìn)行復(fù)核核查閱資料鉆孔灌注樁樁C30水下砼砼設(shè)計(jì)配配合比復(fù)復(fù)核報(bào)驗(yàn)驗(yàn)設(shè)計(jì)配合比比是否有有第三方方復(fù)核試試驗(yàn)報(bào)告告肖小進(jìn)2014..6.1177泥漿液面偏偏低現(xiàn)場測量檢測槽段內(nèi)內(nèi)液面離離地面高高度泥漿液面高高于地下下水位1.55m以上鄺偉華2014..6.1178護(hù)筒埋設(shè)深深度過淺淺現(xiàn)場實(shí)測測量現(xiàn)場沖沖樁所埋埋深的鋼鋼護(hù)筒的的埋設(shè)深深度護(hù)筒埋設(shè)深深度≥1.22m戴育昕2014..6.1189清孔效率低低現(xiàn)場統(tǒng)計(jì)計(jì)計(jì)算現(xiàn)場統(tǒng)計(jì)鉆鉆孔灌注注樁的清清孔時(shí)間間，結(jié)合合孔深換換算對應(yīng)應(yīng)的清孔孔速率清孔速率≥≥0.225m33/miin高楓2014..6.11910施工期間雨雨水天氣氣多查閱資料統(tǒng)統(tǒng)計(jì)分析析查閱施工日日志，統(tǒng)統(tǒng)計(jì)鉆孔孔樁施工工期間的的天氣情情況鉆孔灌注樁樁施工期期間下雨雨天氣的的頻率≥25%%鄺偉華2014..6.22011測量放線不不精準(zhǔn)現(xiàn)場測量復(fù)復(fù)核測量復(fù)核已已完成澆澆筑的鉆鉆孔灌注注樁樁位位的中心心坐標(biāo)實(shí)測坐標(biāo)與與理論坐坐標(biāo)的偏偏差距離離≥5cmm肖小進(jìn)2014..6.220制表人：龍國強(qiáng)日期：20114年6月6日要因確認(rèn)((一)工人崗崗位考核核合格率率未達(dá)標(biāo)標(biāo)確認(rèn)方法：：現(xiàn)場考考核標(biāo)準(zhǔn)：考考核成績績達(dá)90分以上上為合格格，考核核合格率率達(dá)1000%。實(shí)測：該該項(xiàng)由技技術(shù)負(fù)責(zé)責(zé)人劉天天生負(fù)責(zé)責(zé)，對樁樁機(jī)班組組的工人人現(xiàn)場的的實(shí)操以以及對沖沖樁質(zhì)量量要點(diǎn)的的掌握的的情況進(jìn)進(jìn)行抽查查考核，抽抽查結(jié)果果如下：：表8樁機(jī)工工人考核核情況攝影、制制表人：：劉天生生日期：20114年6月10日非要因結(jié)論：現(xiàn)現(xiàn)場樁機(jī)機(jī)工人沖沖樁技術(shù)術(shù)考核成成績的平平均分達(dá)達(dá)94..63分，考考核合格格率達(dá)1000%，是非非要因。非要因要因確認(rèn)((二)施工場場地未進(jìn)進(jìn)行平整整硬化確認(rèn)方法：：現(xiàn)場檢檢查，測測量標(biāo)準(zhǔn)：樁架架首尾端端處地面面的水平平高差≤10ccm實(shí)測：20014年6月10日，由由項(xiàng)目部部副經(jīng)理理帶隊(duì)，組組織測量量人員對對施工現(xiàn)現(xiàn)場擺放放樁機(jī)部部位的地地面高差差情況進(jìn)進(jìn)行檢查查測量，發(fā)發(fā)現(xiàn)現(xiàn)場場擺放樁樁機(jī)的部部位均已已澆筑一一層砼進(jìn)進(jìn)行硬化化處理，于于是便在在現(xiàn)場隨隨機(jī)抽取取了8臺樁機(jī)機(jī)對其樁樁架首尾尾端處地地面的水水平高差差進(jìn)行測測量確認(rèn)認(rèn)，其測測量結(jié)果果如下表表所示：：表9樁機(jī)機(jī)收尾端端地面水水平高差差測量統(tǒng)統(tǒng)計(jì)表圖8現(xiàn)場場場地硬化化圖攝影、制表表人：吳吳海升日期：20114年6月11日非要因結(jié)論：現(xiàn)現(xiàn)場隨機(jī)機(jī)抽取的的8臺樁機(jī)機(jī)收尾端端處地面面的水平平高差均均≤10ccm，處于于一個可可控的調(diào)調(diào)整范圍圍，在樁樁機(jī)擺放放過程中中要選取取適當(dāng)規(guī)規(guī)格的滾滾筒與墊墊木，對對于需要要微調(diào)的的部分采采用板件件進(jìn)行微微調(diào)，可可以確保保樁機(jī)樁樁架的平平穩(wěn)，因因此判定定為非要要因。非要因要因確認(rèn)((三)樁錘錘偏磨部部位未及及時(shí)修補(bǔ)補(bǔ)確認(rèn)方法：：現(xiàn)場檢檢查，實(shí)實(shí)測標(biāo)準(zhǔn)：測得得樁錘各各方向半半徑偏差差≤5cmm實(shí)測：20114年6月12日，設(shè)設(shè)備技術(shù)術(shù)員龍國國強(qiáng)到現(xiàn)現(xiàn)場抽取取8幅樁錘錘對其偏偏磨尺寸寸進(jìn)行測測量得到到統(tǒng)計(jì)數(shù)數(shù)據(jù)如下下表，并并拍攝樁樁錘情況況照片如如下。合金磨損量4cm合金磨損量4cm圖9樁錘合合金焊接接照片圖100樁錘磨磨損照片片表11樁錘偏偏磨尺寸寸統(tǒng)計(jì)表表攝影，制表表人：龍龍國強(qiáng)日期：20114年6月13日非要因結(jié)論：樁樁錘各個個角度焊焊接規(guī)則則，磨損損比較均均勻，平平均偏磨磨量3.992cmm≤5cm，符合合樁錘設(shè)設(shè)定的偏偏磨量要要求，是是非要因因。非要因要因確認(rèn)((四)樁錘直直徑選擇擇不合理理確認(rèn)方法：：現(xiàn)場實(shí)實(shí)測，統(tǒng)統(tǒng)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)：樁樁錘直徑徑偏差范范圍為75±±3cmm實(shí)測：20114年6月14日，小小組成員員對現(xiàn)場場施工的的所有樁樁錘的直直徑從各各個不同同的方向向進(jìn)行測測量統(tǒng)計(jì)計(jì)，計(jì)算算其樁錘錘直徑平平均值，得得到統(tǒng)計(jì)計(jì)數(shù)據(jù)如如下表。表12樁機(jī)直直徑實(shí)測測數(shù)據(jù)統(tǒng)統(tǒng)計(jì)表攝影，制表人人：陳志志敏日期：20114年6月15日圖圖111樁錘直直徑測量量圖122樁錘直直徑測量量攝影，制表人人：陳志志敏日期：20114年6月15日結(jié)論：從從圖表可可以看出出，施工工現(xiàn)場所所采用的的樁錘直直徑平均均值都大大于75ccm，且在在抽取的的10個樁錘錘中有8個樁錘錘的直徑徑偏差范范圍超過過了75±±3cmm，占抽抽取頻數(shù)數(shù)的80%，樁錘錘直徑的的選擇偏偏大是導(dǎo)導(dǎo)致擴(kuò)孔孔系數(shù)偏偏大的主主導(dǎo)原因因之一，因因此樁錘錘直徑選選擇不合合理是要要因。要因要因要因確認(rèn)((五)泥漿黏黏度偏度度確認(rèn)方法：：現(xiàn)場試試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)：清清孔后泥泥漿的性性能指標(biāo)標(biāo)：比重重1.110~1.115,黏度18ss~25ss實(shí)測：20114年6月14日-16日，由由項(xiàng)目總總工牽頭頭組織實(shí)實(shí)驗(yàn)員對對近幾天天成孔的的泥漿性性能指標(biāo)標(biāo)進(jìn)行現(xiàn)現(xiàn)場試驗(yàn)驗(yàn)測量，試試驗(yàn)記錄錄數(shù)據(jù)如如下表。圖圖133現(xiàn)場泥泥漿比重重試驗(yàn)圖144現(xiàn)場泥泥漿黏度度試驗(yàn)表13清孔后后泥漿性性能指標(biāo)標(biāo)測試統(tǒng)統(tǒng)計(jì)表攝影、制表表人：肖肖小進(jìn)日期：20114年6月16日結(jié)論：現(xiàn)現(xiàn)場所采采用的泥泥漿性能能指標(biāo)符符合要求求的僅有有2根樁，占占抽取頻頻數(shù)的20%，泥漿漿的黏度度普遍偏偏低，導(dǎo)導(dǎo)致泥漿漿護(hù)壁效效果不理理想，因因此泥漿漿粘度偏偏低是主主要因素素。要因要因要因確認(rèn)((六)砼設(shè)設(shè)計(jì)配合合比未進(jìn)進(jìn)行復(fù)核核確認(rèn)方法：：查閱資資料標(biāo)準(zhǔn)：設(shè)設(shè)計(jì)配合合比是否否有第三三方復(fù)核核試驗(yàn)報(bào)報(bào)告實(shí)測：20114年6月17日，由由小組成成員查閱閱了車站站出入口口鉆孔灌灌注樁所所采用的的商品混混凝土的的配合比比設(shè)計(jì)報(bào)報(bào)告，查查找鉆孔孔灌注樁樁C30水下混混凝土的的配合比比是否準(zhǔn)準(zhǔn)確，是是否經(jīng)有有資質(zhì)的的第三方方檢測單單位進(jìn)行行復(fù)核試試驗(yàn)。圖圖155混凝土土配合比比設(shè)計(jì)報(bào)報(bào)告圖166混凝土土配合比比復(fù)核試試驗(yàn)報(bào)告告攝影人：王王永貴日期：20114年6月16日結(jié)論：鉆鉆孔灌注注樁所采采用的C30水下混混凝土為為商品混混凝土，由由混凝土土攪拌站站的專非要因業(yè)業(yè)人員進(jìn)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算、現(xiàn)現(xiàn)場試配配得出的的混凝土土配合比比，并出出具混凝凝土配合合比設(shè)計(jì)計(jì)報(bào)告，其其設(shè)計(jì)配配合比有有及時(shí)報(bào)報(bào)第三方方檢測單單位進(jìn)行行復(fù)核試試驗(yàn)，其其試驗(yàn)結(jié)結(jié)果滿足足設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度要求求，因此此判定為為非要因因。非要因要因確認(rèn)((七)泥漿漿液面偏偏低確認(rèn)方法：：現(xiàn)場測測量標(biāo)準(zhǔn)：泥泥漿液面面高于地地下水位位1.55m以上實(shí)測：20114年6月17日，由由小組成成員鄺偉偉華在花花果山公公園站現(xiàn)現(xiàn)場抽取取了10個鉆孔孔灌注樁樁測量其其到護(hù)筒筒頂面標(biāo)標(biāo)高與泥泥漿液面面高差值值，并查查閱地質(zhì)質(zhì)資料確確定對應(yīng)應(yīng)位置的的地下水水位標(biāo)高高，從而而得出泥泥漿液面面與地下下水位的的差值如如下表：：表14泥漿液液面檢查查記錄表表圖177現(xiàn)場泥泥漿液面面測量制表表、攝影影：鄺偉偉華日期：20114年6月17日非要因結(jié)論：現(xiàn)現(xiàn)場隨機(jī)機(jī)抽取的的10個樁位位中，大大部份樁樁位的泥泥漿液面面都遠(yuǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于地地下水位位1.55m以上，其其中僅有有一個樁樁位的泥泥漿液面面偏低的的，占抽抽取頻數(shù)數(shù)的10%，存在在極大的的偶然因因素，因因此判定定為非要要因。非要因要因確認(rèn)((八)護(hù)筒埋埋設(shè)深度度過淺確認(rèn)方法：：現(xiàn)場實(shí)實(shí)測標(biāo)準(zhǔn)：護(hù)筒筒埋設(shè)深深度≥1.22m實(shí)測：20114年6月18日，由由小組成成員戴育育昕對現(xiàn)現(xiàn)場沖樁樁的鋼護(hù)護(hù)筒高度度以及鋼鋼護(hù)筒的的埋深深深度進(jìn)行行實(shí)測，其其統(tǒng)計(jì)數(shù)數(shù)據(jù)如下下表所示示：表15護(hù)筒高高度及埋埋設(shè)深度度實(shí)測數(shù)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)計(jì)表圖18鋼護(hù)護(hù)筒的埋埋設(shè)深度度測量圖19鋼護(hù)筒筒的高度度實(shí)測攝影，制表表人：戴戴育昕日期：20114年6月18日要因結(jié)結(jié)論：由由以上的的統(tǒng)計(jì)表表中可以以看出，現(xiàn)現(xiàn)場所采采用的鋼鋼護(hù)筒的的平均高高度在1.55m左右，而而在成孔孔過程中中的埋設(shè)設(shè)深度大大多都小小于1.22m，鋼護(hù)護(hù)筒埋設(shè)設(shè)深度大大于等于于1.22m的僅有有兩根樁樁占抽取取頻數(shù)的的20%，且其其平均值值遠(yuǎn)小于于1.22m。鋼護(hù)護(hù)筒埋設(shè)設(shè)深度過過淺，在在樁錘沖沖孔過程程中極易易造成護(hù)護(hù)筒搖動動而移位位，從而而導(dǎo)致孔孔口擴(kuò)大大，因此此護(hù)筒埋埋設(shè)深度度過淺判判定為要要因。要因要因確認(rèn)((九)清孔孔效率低低確認(rèn)方法：：現(xiàn)場統(tǒng)統(tǒng)計(jì)，計(jì)計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)：清孔孔速率≥0.225m33/miin實(shí)測：20114年6月11日至6月18日，由由小組成成員高楓楓負(fù)責(zé)對對現(xiàn)場正正在施工工的幾個個鉆孔樁樁的清孔孔情況進(jìn)進(jìn)行全程程旁站統(tǒng)統(tǒng)計(jì)，記記錄每個個施工樁樁的清孔孔時(shí)間并并結(jié)合孔孔深及清清孔泥漿漿方量進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算得出相相應(yīng)的清清孔速率率，其記記錄統(tǒng)計(jì)計(jì)數(shù)據(jù)如如下表所所示：表16鉆孔灌灌注樁的的清孔速速率統(tǒng)計(jì)計(jì)表制表人：高高楓日期：20114年6月18日非要因結(jié)論：由由以上的的統(tǒng)計(jì)表表中可以以看出，現(xiàn)現(xiàn)場施工工的鉆孔孔灌注樁樁的清孔孔速率≥0.225m33/miin的有17根樁，占占抽查頻頻數(shù)的17//20==85%%，其中中有15%的鉆孔孔樁的清清孔速率率達(dá)不到到標(biāo)準(zhǔn)的的0.225m33/miin，且在在現(xiàn)場抽抽取的20個鉆孔孔灌注樁樁的平均均清孔速速率達(dá)到到0.227m33/miin，高于于我們設(shè)設(shè)定的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值，因因此清孔孔效率低低判定為為非要因因。非要因要因確認(rèn)((十)施工工期間雨雨水天氣氣多確認(rèn)方法：：現(xiàn)場統(tǒng)統(tǒng)計(jì)，計(jì)計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)：鉆孔孔灌注樁樁施工期期間下雨雨天氣的的頻率≥25%%實(shí)測：20114年6月19日，由由小組成成員鄺偉偉華負(fù)責(zé)責(zé)查閱了了出入口口鉆孔灌灌注樁施施工期間間的施工工日志，統(tǒng)統(tǒng)計(jì)了施施工期間間的天氣氣下雨情情況，其其統(tǒng)計(jì)結(jié)結(jié)果如下下表所示示：表1720014年5月至7月施工工期間晴晴雨天氣氣統(tǒng)計(jì)表表與晴雨雨表攝影，制制表人：：鄺偉華華日期：20114年6月19日非要因結(jié)論：從從上表的的統(tǒng)計(jì)數(shù)數(shù)據(jù)可知知，花果果山公園園站出入入口鉆孔孔灌注樁樁施工期期間下雨雨水天氣氣的頻率率僅為16..3%≤25%，因此此判定為為非要因因。非要因要因確認(rèn)((十一)測量放放線不精精準(zhǔn)確認(rèn)方法：：現(xiàn)場測測量復(fù)核核標(biāo)準(zhǔn)：實(shí)測測坐標(biāo)與與理論坐坐標(biāo)的偏偏差距離離≥5cmm實(shí)實(shí)測：20114年6月20日，由由小組成成員肖小小進(jìn)組織織測量人人員對正正在沖孔孔的鉆孔孔灌注樁樁的樁位位進(jìn)行復(fù)復(fù)測，測測量實(shí)際際坐標(biāo)與與理論坐坐標(biāo)的偏偏差距離離，其測測量復(fù)核核結(jié)果如如下表所所示：表18鉆孔灌灌注樁的的清樁位位坐標(biāo)復(fù)復(fù)核數(shù)據(jù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表表圖20現(xiàn)場場樁位復(fù)復(fù)核測量量照片攝影，制表表人：肖肖小進(jìn)日期：20114年6月20日非要因結(jié)論：從從上表的的統(tǒng)計(jì)數(shù)數(shù)據(jù)可知知，鉆孔孔灌注樁樁的樁位位測量放放線都比比較精準(zhǔn)準(zhǔn)，測量量復(fù)核的的偏差距距離均不不大于5cm，因此此判定為為非要因因。非要因通過調(diào)查,,對11個末端端因素進(jìn)進(jìn)行確認(rèn)認(rèn),其中造造成擴(kuò)孔孔系數(shù)偏偏大的要要因有以以下3個:1、樁錘直直徑選擇擇不合理理2、泥漿黏黏度偏低低3、護(hù)筒埋埋設(shè)深度度過淺制定對策表表對策可行性性對比分分析表小組全體成成員針對對要因，敞敞開思想想，獨(dú)立立思考，從從各個角角度對主主要原因因提出了了改進(jìn)的的想法,制定以以下對策策方案，并并對所選選方案進(jìn)進(jìn)行了對對比分析析：表19對策評評價(jià)選擇擇表序號要因?qū)Σ咴u價(jià)選定方案有效性可操作性經(jīng)濟(jì)性可靠性1樁錘直徑選選擇不合合理采用小直徑徑梅花型型樁錘效果差可以操作成本高可靠性一般般不選用減小樁錘的的合金焊焊接長度度效果差可操作性強(qiáng)強(qiáng)成本略高可靠性一般般不選用調(diào)整優(yōu)化樁樁錘直徑徑尺寸效果明顯可操作性強(qiáng)強(qiáng)成本適當(dāng)可靠性好選用2泥漿黏度偏偏低采用盾構(gòu)環(huán)環(huán)流經(jīng)處處理后的的高濃度度泥漿效果差可以操作節(jié)約成本可靠性差不選用向泥漿池中中添加高高塑性粘粘土進(jìn)行行調(diào)配效果一般可以操作成本不高可靠性差不選用采用優(yōu)質(zhì)膨膨潤土進(jìn)進(jìn)行泥漿漿調(diào)配和和再生處處理效果明顯可操作性強(qiáng)強(qiáng)成本略高可靠性強(qiáng)選用3護(hù)筒埋設(shè)深深度過淺淺增加護(hù)筒高高度，加加大埋深深深度效果不明顯顯可操作性強(qiáng)強(qiáng)成本高可靠性強(qiáng)不選用施做鋼筋混混凝土導(dǎo)導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)構(gòu)效果一般可操作性差差成本高可靠性一般般不選用采用現(xiàn)澆混混凝土護(hù)護(hù)筒效果明顯可操作性強(qiáng)強(qiáng)成本適當(dāng)可靠性強(qiáng)選用表20對策可可行性分分析表序號要因?qū)Σ呖尚行苑治鑫鼋Y(jié)論1樁錘直徑選選擇不合合理采用小直徑徑梅花型型樁錘由于地層中中巖石硬硬度高，采采用小直直徑樁錘錘成孔效效率大大大降低，采采用小直直徑樁錘錘試驗(yàn)了了3根樁，成成孔效率率降低了了近35%，嚴(yán)重重增加了了整個施施工成本本。不可行減小樁錘的的合金焊焊接長度度可操行行強(qiáng)強(qiáng)，但有有效性差差，減小小樁錘的的合金焊焊接長度度致樁錘錘磨損超超標(biāo)的頻頻次加大大，樁錘錘修補(bǔ)次次數(shù)增加加了50%，減少少了沖孔孔的有效效作業(yè)時(shí)時(shí)間。不可行調(diào)整優(yōu)化樁樁錘直徑徑尺寸統(tǒng)計(jì)實(shí)際施施工的樁樁錘直徑徑及對應(yīng)應(yīng)的成孔孔直徑，結(jié)結(jié)合實(shí)際際成孔尺尺寸調(diào)整整樁錘的的直徑大大小，使使最終的的成孔孔孔徑尺寸寸更接近近理論樁樁孔直徑徑?？尚?泥漿黏度偏偏低采用盾構(gòu)環(huán)環(huán)流經(jīng)處處理后的的高濃度度泥漿經(jīng)濟(jì)性非常常好，充充分利用用了盾構(gòu)構(gòu)施工所所產(chǎn)生的的廢棄泥泥漿，節(jié)節(jié)約施工工成本，但但泥漿中中砂石碎碎渣含量量偏大，導(dǎo)導(dǎo)致清孔孔后的含含砂率不不達(dá)標(biāo)。不可行向泥漿池中中添加高高塑性粘粘土進(jìn)行行調(diào)配經(jīng)濟(jì)效果好好，高塑塑性粘土土成本低低，但伴伴制的泥泥漿粘性性能不理理想，所所采用的的泥漿護(hù)護(hù)壁厚度度不夠，護(hù)護(hù)壁效果果差，易易出現(xiàn)泥泥漿滲漏漏和塌孔孔現(xiàn)象。不可行采用優(yōu)質(zhì)膨膨潤土進(jìn)進(jìn)行泥漿漿調(diào)配和和再生處處理采用膨潤土土進(jìn)行泥泥漿調(diào)配配施工成成本高，但但拌制的的泥漿性性能好，可可操作性性和有效效性強(qiáng)，有有效的解解決了泥泥漿粘度度偏低的的問題?？尚?護(hù)筒埋設(shè)深深度過淺淺增加護(hù)筒高高度，加加大埋深深深度可操作性強(qiáng)強(qiáng)，可靠靠性好，采采用5個槽段段進(jìn)行了了試驗(yàn)，但但所取得得的效果果不明顯顯，同時(shí)時(shí)增加護(hù)護(hù)筒埋設(shè)設(shè)深度在在埋深與與提起護(hù)護(hù)筒時(shí)大大大增加加了施工工困難，且且在提起起鋼護(hù)筒筒時(shí)易對對樁頂部部位的混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)質(zhì)量量造成影影響。不可行施做鋼筋混混凝土導(dǎo)導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)構(gòu)采用導(dǎo)墻結(jié)結(jié)構(gòu)可以以有效解解決護(hù)筒筒移位問問題，但但增加了了鋼筋混混凝土的的用量，增增加了施施工成本本，而且且樁位在在沿著導(dǎo)導(dǎo)墻的方方向很難難精確定定位。不可行采用現(xiàn)澆混混凝土護(hù)護(hù)筒現(xiàn)澆混凝土土護(hù)筒雖雖然增加加了一定定的混凝凝土用量量，但護(hù)護(hù)筒混凝凝土可采采用低標(biāo)標(biāo)號混凝凝土，可可以對施施工成本本的增加加適當(dāng)控控制，同同時(shí)又能能很好的的解決護(hù)護(hù)筒埋深深過淺、移移位等問問題，也也提高了了鋼護(hù)筒筒的周轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)率，優(yōu)優(yōu)化了施施工工藝藝?？尚兄票砣耍糊堼垏鴱?qiáng)日期：20114年7月16日根據(jù)對策可可行性分分析，小小組按照照“5W11H”原則制制定了對對策實(shí)施施計(jì)劃表表：表21對策表序號要因?qū)Σ吣繕?biāo)標(biāo)措施施責(zé)任人地點(diǎn)完成時(shí)間1樁錘直徑選選擇不合合理調(diào)整優(yōu)化樁樁錘直徑徑尺寸使成孔尺寸寸更接近近理論樁樁徑，成成孔后的的尺寸控控制在83ccm±22cm范圍內(nèi)內(nèi)1、統(tǒng)計(jì)現(xiàn)現(xiàn)場的樁樁錘的直直徑以及及其對應(yīng)應(yīng)的成孔孔直徑；；2、根據(jù)實(shí)實(shí)際成孔孔直徑與與鉆孔樁樁理論直直徑的差差值來調(diào)調(diào)整樁錘錘的直徑徑；3、過程中中對樁錘錘的直徑徑適時(shí)進(jìn)進(jìn)行檢查查并及時(shí)時(shí)進(jìn)行補(bǔ)補(bǔ)焊修復(fù)復(fù)，以確確保樁錘錘直徑的的精確。陳志敏現(xiàn)場2014..7.2242泥漿黏度偏偏低采用優(yōu)質(zhì)膨膨潤土進(jìn)進(jìn)行泥漿漿調(diào)配和和再生處處理清孔后泥漿漿的性能能指標(biāo)：：泥漿比比重1..10~11.155,稠度188s~25ss1、當(dāng)泥漿漿稠度偏偏低時(shí)及及時(shí)添加加優(yōu)質(zhì)的的膨潤土土進(jìn)行泥漿漿調(diào)配，確確保泥漿漿性能達(dá)達(dá)指標(biāo)到到設(shè)計(jì)要要求。2、使用泥泥漿處理理設(shè)備，提提高成槽槽泥漿質(zhì)質(zhì)量肖小進(jìn)現(xiàn)場2014..8.0053護(hù)筒埋設(shè)深深度過淺淺采用現(xiàn)澆混混凝土護(hù)護(hù)筒現(xiàn)澆砼護(hù)筒筒埋設(shè)深深度≥1.22m，各相相鄰樁的的護(hù)筒澆澆筑成整整體，確確保護(hù)筒筒的穩(wěn)定定性。結(jié)合護(hù)筒的的尺寸要要求預(yù)制制混凝土土護(hù)筒澆澆筑的鋼鋼模具，以以保證護(hù)護(hù)筒的澆澆筑質(zhì)量量；用挖機(jī)開挖挖導(dǎo)槽，測測量定位位護(hù)筒鋼鋼模，并并對鋼模模進(jìn)行埋埋設(shè)固定定；在導(dǎo)槽內(nèi)澆澆筑混凝凝土，使使各護(hù)筒筒連成整整體，并并在其外外圍進(jìn)行行夯實(shí)固固定，達(dá)達(dá)到一定定強(qiáng)度后后拆除鋼鋼磨具形形成砼護(hù)護(hù)筒。高楓現(xiàn)場2014..8.009制表人：龍龍國強(qiáng)日期：20114年7月16日實(shí)施對策對策實(shí)施一一：調(diào)整整優(yōu)化樁樁錘直徑徑尺寸1、統(tǒng)計(jì)計(jì)現(xiàn)場所所采用的的樁錘的的直徑以以及其對對應(yīng)的成成孔后的的鉆孔灌灌注樁的的樁孔直直徑如下下表所示示；表22樁錘直直徑及其其對應(yīng)成成孔樁的的樁孔直直徑統(tǒng)計(jì)計(jì)表制表人：戴戴育昕220144年7月18日由由上圖表表可以看看出，現(xiàn)現(xiàn)場所采采用的樁樁錘直徑徑普遍偏偏大，成成孔后的的樁孔直直徑遠(yuǎn)大大于理論論直徑的的80ccm，為了了確保樁樁孔直徑徑接近理理論樁身身直徑，小小組成員員集中討討論分析析實(shí)際統(tǒng)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)據(jù)后，采采取了系系類的措措施不斷斷調(diào)整優(yōu)優(yōu)化樁錘錘直徑尺尺寸。22、同時(shí)時(shí)為了保保證鉆孔孔灌注樁樁的混凝凝土保護(hù)護(hù)層的厚厚度，也也考慮到到施工的的可操作作性，結(jié)結(jié)合實(shí)際際情況來來調(diào)整樁樁錘的直直徑，首首先選用用了直徑徑72ccm的樁錘錘。在成成孔過程程中發(fā)現(xiàn)現(xiàn)樁錘的的重量減減輕，在在殘積土土層的沖沖孔過程程中易出出現(xiàn)樁錘錘回彈現(xiàn)現(xiàn)象，沖沖孔的效效率大大大較小，且且有少數(shù)數(shù)樁孔成成孔后的的直徑過過于接近近鋼筋籠籠的外徑徑尺寸，增增大了吊吊放鋼筋筋籠的困困難，且且樁身的的混凝土土保護(hù)層層厚度難難以保證證。圖211測量樁樁錘直徑徑圖圖222測量鋼鋼筋籠直直徑于于是便改改用直徑徑為75ccm的樁錘錘，樁錘錘的直徑徑的適當(dāng)當(dāng)調(diào)整一一定程度度上加大大了樁錘錘重量，改改善了成成孔效率率的問題題，而且且成孔后后的鉆孔孔樁的樁樁孔直徑徑均能控控制在83ccm±22cm范圍內(nèi)內(nèi)，達(dá)到到了我們們對策的的設(shè)定目目標(biāo)，而而且也能能減小鋼鋼筋籠下下籠的施施工困難難。33、然后后花果山山公園站站出入口口的施工工地段巖巖面埋深深淺，巖巖面起伏伏變化大大，在沖沖孔過程程中對樁樁錘的磨磨損嚴(yán)重重，因此此在沖孔孔過程中中要適時(shí)時(shí)檢查樁樁錘的磨磨損情況況，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)磨損超超過允許許范圍的的要及時(shí)時(shí)進(jìn)行焊焊接修補(bǔ)補(bǔ)以調(diào)整整優(yōu)化樁樁錘直徑徑；同時(shí)時(shí)對樁錘錘的焊接接修補(bǔ)要要進(jìn)行嚴(yán)嚴(yán)格把關(guān)關(guān)，要避避免以減減少修補(bǔ)補(bǔ)的頻次次為目的的而將樁樁錘焊接接修補(bǔ)得得過大，每每次樁錘錘焊接修修補(bǔ)完成成后要經(jīng)經(jīng)過現(xiàn)場場質(zhì)檢工工程師驗(yàn)驗(yàn)收合格格后方可可進(jìn)行投投入使用用。效果檢查：：以以上措施施于7月24日全部部實(shí)施完完成，并并對措施施實(shí)施后后近一個個月的鉆鉆孔灌注注樁的成成孔情況況進(jìn)行了了檢查，統(tǒng)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)據(jù)如下表表所示：：表223鉆鉆孔灌注注樁的樁樁孔直徑徑統(tǒng)計(jì)表表攝影、制表表人：陳陳志敏日期：20114年7月26日由以上統(tǒng)計(jì)計(jì)表可知知，在采采取了以以上措施施之后，近近期鉆孔孔灌注樁樁成孔直直徑偏大大情況得得到了很很好的改改善，超超過我們們的對策策設(shè)定目目標(biāo)范圍圍83ccm±22cm的僅占23..33%%，且其其平均值值也在目目標(biāo)設(shè)定定范圍內(nèi)內(nèi)，對策策實(shí)施效效果良好好。結(jié)論論：對策策實(shí)施后后，鉆孔孔灌注樁樁樁孔直直徑偏大大的問題題得到了了很大程程度的控控制，鉆鉆孔灌注注樁的擴(kuò)擴(kuò)孔系數(shù)數(shù)偏大的的問題也也得到了了很好的的改善，達(dá)達(dá)到對策策目標(biāo)要要求。對策實(shí)施二二：采用用優(yōu)質(zhì)膨膨潤土進(jìn)進(jìn)行泥漿漿調(diào)配和和再生處處理措措施：對對于鉆孔孔灌注樁樁施工過過程中泥泥漿性能能不達(dá)標(biāo)標(biāo)的問題題，引起起了項(xiàng)目目部領(lǐng)導(dǎo)導(dǎo)的高度度重視和和關(guān)注，由QC小組成成長陳少少鋒對現(xiàn)現(xiàn)場泥漿漿的調(diào)配配與性能能指標(biāo)的的監(jiān)測進(jìn)進(jìn)行嚴(yán)格格把關(guān)。1、20114年7月22日，在在拌制泥泥漿前由由劉天生生組織工工程部技技術(shù)組和和試驗(yàn)員員，結(jié)合合目前的的實(shí)際地地質(zhì)條件件、成孔孔方法等等對泥漿漿配合比比進(jìn)行了了研討和和初定，會會后帶領(lǐng)領(lǐng)試驗(yàn)員員對泥漿漿經(jīng)過多多次的試試配與調(diào)調(diào)整后，最最后得出出的泥漿漿初步配配比（占占水的百百分比）如如下表::表24泥漿漿配合比比水優(yōu)質(zhì)膨潤土土甲基纖維素素?zé)龎A110%0.05%%0.11%00.3%%2、泥漿拌拌制和使使用過程程中，QC小組組組長陳少少鋒會不不定期對對泥漿進(jìn)進(jìn)行檢查查且每天天不少于于兩次，當(dāng)當(dāng)泥漿粘粘度偏低低時(shí)便及時(shí)進(jìn)行行配合比比修正（如如添加優(yōu)優(yōu)質(zhì)的膨膨潤土、添添加劑等等），并并做好足足夠的泥泥漿貯備備。圖2300現(xiàn)場泥泥漿檢測測圖244現(xiàn)場泥泥漿調(diào)配配攝影、制表表人：肖肖小進(jìn)日期：20114年7月27日3、20114年7月28日由QC小組成成員龍國國強(qiáng)在沉沉淀池前前增設(shè)了1套泥漿漿凈化器器裝置，對泥漿漿進(jìn)行旋旋流除砂砂，通過過機(jī)械處處理和重重力沉漿漿處理相相結(jié)合的的方法，提提高成槽槽泥漿質(zhì)質(zhì)量。圖255現(xiàn)場增增設(shè)的泥泥漿凈化化裝置攝影人：龍龍國強(qiáng)日期：20114年8月2日實(shí)施效果：：對策實(shí)施完完后隨機(jī)機(jī)抽取現(xiàn)現(xiàn)場10個鉆孔孔灌注樁樁進(jìn)行泥泥漿性能能指標(biāo)檢檢測，檢檢測結(jié)果果顯示清清孔后孔孔內(nèi)泥漿漿性能指指標(biāo)均符符合要求求，檢測測記錄如如下表22所示：：表25改進(jìn)后后泥漿性性能指標(biāo)標(biāo)檢測記記錄表制表人：肖肖小進(jìn)日期：20114年8月12日結(jié)論論：由圖圖表可知知，通過過實(shí)施對對策，清清孔后的的泥漿性性能指標(biāo)標(biāo)稠度值值均在18s到25s以內(nèi)，比比重均在在1.110到1.115之間，均均達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)要求求。對策實(shí)施三三：采取取現(xiàn)澆混混凝土護(hù)護(hù)筒11、結(jié)合鉆鉆孔灌注注樁的尺尺寸要求求預(yù)制混混凝土護(hù)護(hù)筒澆筑筑的模具具，為了了使得鉆鉆孔樁的的成孔尺尺寸接近近理論值值，磨具具的外徑徑尺寸設(shè)設(shè)置為8000cm，并采采用鋼磨磨具以確確保外部部的光滑滑和成型型護(hù)筒的的尺寸要要求，以以保證護(hù)護(hù)筒的澆澆筑質(zhì)量量；現(xiàn)澆澆混凝土土護(hù)筒的的鋼磨具具高度設(shè)設(shè)置為1.22m，能有有效的確確保成型型后的混混凝土護(hù)護(hù)筒埋設(shè)設(shè)深度不不小于1.22m。圖226測量磨磨具直徑徑尺寸圖圖277測量磨磨具高度度尺寸22、用挖挖機(jī)開挖挖導(dǎo)槽，測測量定位位樁身位位置，并并在樁心心位置埋埋設(shè)定位位筋，準(zhǔn)準(zhǔn)確定位位每個護(hù)護(hù)筒的埋埋設(shè)位置置。在混混凝土護(hù)護(hù)筒的鋼鋼磨具外外側(cè)涂刷刷一層隔隔離劑，以以便在混混凝土達(dá)達(dá)到一定定設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度后能能快速脫脫模，提提高磨具具的周轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)率，然然后將磨磨具準(zhǔn)確確的吊放放至每個個定位筋筋處，對對護(hù)筒磨磨具底部部進(jìn)行埋埋固定，并并調(diào)整位位置使定定位筋剛剛好位置置護(hù)筒磨磨具的中中心。在在導(dǎo)槽內(nèi)內(nèi)澆筑混混凝土，使使各相鄰鄰護(hù)筒連連成整體體，并在在其外圍圍進(jìn)行夯夯實(shí)固定定，達(dá)到到一定強(qiáng)強(qiáng)度后拆拆除鋼磨磨具形成成混凝土土護(hù)筒。圖288開挖導(dǎo)導(dǎo)槽埋設(shè)設(shè)鋼護(hù)筒筒圖299成型后后的混凝凝土護(hù)筒筒3、現(xiàn)現(xiàn)澆混凝凝土護(hù)筒筒雖然損損耗了一一定的混混凝土用用量，但但能有效效解決護(hù)護(hù)筒埋設(shè)設(shè)深度過過淺的問問題，各各相鄰護(hù)護(hù)筒之間間用混凝凝土澆筑筑連接成成一個整整體，在在沖樁過過程中不不會出現(xiàn)現(xiàn)護(hù)筒松松動移位位而出現(xiàn)現(xiàn)樁孔傾傾斜或孔孔口擴(kuò)大大的問題題，采用用精準(zhǔn)的的鋼磨具具能有效效保證護(hù)護(hù)筒的結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸寸，也能能有效的的控制鉆鉆孔樁的的擴(kuò)孔問問題。同同時(shí)也減減少了采采用鋼護(hù)護(hù)筒過程程中反復(fù)復(fù)測量定定位復(fù)核核的工作作，避免免了鋼護(hù)護(hù)筒周轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)不夠的的問題，簡簡化了后后續(xù)的施施工工藝藝，大大大提高了了鉆孔灌灌注樁的的質(zhì)量保保證措施施。實(shí)施效效果：對策實(shí)施完完后隨機(jī)機(jī)抽取現(xiàn)現(xiàn)場10個鉆孔孔灌注樁樁對其沖沖孔過程程中現(xiàn)澆澆混凝土土護(hù)筒的的埋設(shè)情情況以及及鉆孔灌灌注樁的的成孔情情況進(jìn)行行檢查與與觀測，檢檢測記錄錄如下表表23所示：：表26改進(jìn)措措施后混混凝土護(hù)護(hù)筒的埋埋設(shè)情況況檢查記記錄表攝影、制表表人：肖肖小進(jìn)日期：20114年8月20日結(jié)論論：由上上表可知知，通過過實(shí)施對對策，現(xiàn)現(xiàn)澆混凝凝土護(hù)筒筒的埋設(shè)設(shè)深度得得到了有有效的保保證，并并與相鄰鄰的各護(hù)護(hù)筒樁位位連成了了一個整整體，加加強(qiáng)了護(hù)護(hù)筒的整整體穩(wěn)定定性，在在成孔沖沖擊過程程中未出出現(xiàn)護(hù)筒筒松動移移位現(xiàn)象象，從而而避免了了樁孔的的傾斜或或移位，鉆鉆孔樁的的擴(kuò)孔系系數(shù)大數(shù)數(shù)多能控控制在15%的范圍圍內(nèi)，達(dá)達(dá)到了對對策目標(biāo)標(biāo)要求。效果檢查效果檢查一一在全部措施施完全實(shí)實(shí)施完畢畢后，我我們對2014年8月24日-10月10日間完成成灌注樁樁情況進(jìn)進(jìn)行了統(tǒng)統(tǒng)計(jì)，對對實(shí)施對對策后的的鉆孔灌灌注樁的的混凝土土損耗率率率進(jìn)行行了統(tǒng)計(jì)計(jì)，并繪繪制了混混凝土損損耗率的的活動前前、目標(biāo)標(biāo)值和活活動后對對比圖.表27實(shí)施對對策后鉆鉆孔灌注注樁混凝凝土損耗耗率平均均值統(tǒng)計(jì)計(jì)表表序號鉆孔灌注樁樁位置（樁樁號）區(qū)間樁根數(shù)數(shù)（N）損耗率損耗率平均均值1A1~A6606014%14%2B1~B4444415%3C1~C1161612%圖30活動前前后混凝凝土損耗耗率以及及與目標(biāo)標(biāo)值的對對比圖制圖制表人人：劉天天生日期：20114年10月10日結(jié)論：由上上圖可以以看出，通通過QC小組的的活動，混混凝土的的損耗率率由原來來25%降到14%，達(dá)到到并超過過了目標(biāo)標(biāo)值。效果檢查二二1、QC小小組對這這兩個月月鉆孔灌灌注樁混混凝土損損耗率偏偏大類型型進(jìn)行了了調(diào)查，得得到如下下統(tǒng)計(jì)表表，并繪繪制了餅餅狀圖。表28鉆孔孔灌注樁樁混凝土土的損耗耗類型調(diào)調(diào)查表序號混凝土損耗耗率偏大大的類型型樁數(shù)（根）所占比例（%）1鉆孔灌注樁樁砼充盈盈系數(shù)偏偏大1621.333%2預(yù)估方量不不準(zhǔn)造成成砼浪費(fèi)費(fèi)1824.000%3地層中有未未處理的的溶土洞洞現(xiàn)象2026.677%4商品砼實(shí)際際供應(yīng)方方量不足足2128%合計(jì)75100%制表人：高高楓日期：20114年10月12日圖311鉆孔灌灌注樁混混凝土的的損耗類類型的餅餅分圖制圖人：龍龍國強(qiáng)日期：20114年10月12日由以上圖表表可以看看出，鉆鉆孔灌注注樁砼充充盈系數(shù)數(shù)偏大僅僅占21..33%%，已經(jīng)經(jīng)不再是是混凝土土損耗率率偏大的的主要類類型，說說明鉆孔孔灌注樁樁砼充盈盈系數(shù)偏偏大情況況得到了了很好的的解決。2、QC小小組對16個混凝凝土損耗耗率偏大大鉆孔灌灌注樁進(jìn)進(jìn)行調(diào)查查，統(tǒng)計(jì)計(jì)結(jié)果如如下表：：表29損耗率率偏大類類型統(tǒng)計(jì)計(jì)表序號損耗率偏大大類型數(shù)量(n))所占比例((%)累計(jì)比例((%)1擴(kuò)孔系數(shù)偏偏大425.000%25.000%2樁底終孔標(biāo)標(biāo)高控制制不準(zhǔn)631.255%56.255%3樁頂超灌高高度控制制不準(zhǔn)318.755%75.000%4地質(zhì)條件差差312.500%87.500%合計(jì)16100%制表人：劉劉天生時(shí)間：20114年10月15日根據(jù)活動后后損耗率率偏大類類型統(tǒng)計(jì)計(jì)表繪制制活動后后鉆孔灌灌注樁混混凝土損損耗率排排列圖圖圖如下：：圖32活活動后鉆鉆孔灌注注樁混凝凝土損耗耗率排列列圖制圖人：劉劉天生日期：20114年10月15日由統(tǒng)計(jì)情況況可以看看出，擴(kuò)擴(kuò)孔系數(shù)數(shù)偏大情情況得到到了有效效解決。效果檢查三三：經(jīng)濟(jì)濟(jì)效益與與社會效效益2014年8月至2014年10月共完成120根鉆孔灌注樁，損耗率的降低，直接減少了一定數(shù)量的混凝土的方量，同時(shí)也降低了后期對鉆孔灌注樁鑿毛和噴錨的施工難度。（1）混凝土的單價(jià)按350元/方，每根鉆孔灌注樁按平均6方計(jì)算，節(jié)約混凝土材料費(fèi)用6×120×（0.25-0.14）×350=27720元。（2）后期鉆孔灌注樁的鑿毛施工400元/方，每根鉆孔灌注樁按平均6方計(jì)算，節(jié)約后期鉆孔灌注樁的鑿毛費(fèi)用6×120×（0.25-0.14）×400=31680元。（3）優(yōu)化調(diào)整樁錘直徑后大大提高了沖樁成孔效率，每月節(jié)省的機(jī)械設(shè)備臺班費(fèi)用5200元，人工費(fèi)3200元，合計(jì)節(jié)省機(jī)械設(shè)備費(fèi)和人工費(fèi)：（5200+3200）×3=25200元。（4）利用鋼護(hù)筒提高了護(hù)筒周轉(zhuǎn)率，簡化了測量復(fù)核工作，每月節(jié)省的測量人工費(fèi)3500元，合計(jì)節(jié)省3500×3=10500元。（5）定制的鋼護(hù)筒模具成本費(fèi)用按每個600元，合計(jì)增加的材料投入費(fèi)用600×12=7200元。（6）澆筑混凝土護(hù)筒增加的混凝土消耗量，現(xiàn)澆護(hù)筒采用的低強(qiáng)度混凝土的單價(jià)按280元/方，每個護(hù)筒增加的混凝土損耗量0.5方，增加的混凝土投入費(fèi)用0.5×120×280=16800元。（7）本次QC活動共花費(fèi)11500元的活動經(jīng)費(fèi)。（8）直接經(jīng)濟(jì)效