輸油管道設(shè)計(jì)與管理62

混油有兩種一般來說，泵站內(nèi)的混油不好計(jì)算，而且如果操作管理得當(dāng)，站內(nèi)混油所占比例很小，因此一般不作詳細(xì)計(jì)算。下面我們主要討論在油品交界面處引起的沿程混油。第二節(jié)順序輸送管道的混油一、沿程混油機(jī)理

1、流速分布不均引起的幾何混油油品在管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，存在著流速分布。流速分布對(duì)混油影響很大，流態(tài)不同，管內(nèi)流速分布不同，對(duì)混油的影響也不同。管內(nèi)流速分布呈拋物線型，且Umax=2V。在兩種油品接觸處管中心附近的流速大，后面的油品進(jìn)入前面的油品中，在管壁處，流速較慢的前行油品又會(huì)落后在后面的油品中，就在管內(nèi)形成楔形油頭。層流：B油A油隨著流動(dòng)距離的增加，混油段會(huì)越來越長，混油量相當(dāng)大，可達(dá)(3～4)Vg(Vg為管道總?cè)莘e)。因此順序輸送的管道在兩種油品交替時(shí)應(yīng)避免在層流下工作，無法避免時(shí)，應(yīng)在兩種油品交界面處加隔離裝置減少混油。紊流：在紊流核心部分，流速分布趨于均勻，Umax≈(1.18~1.25)V，僅在管壁處的層流邊層內(nèi)存在較大的流速梯度，而無明顯的楔形油頭存在，所以紊流時(shí)混油量比層流時(shí)小得多。隨著流量的增大，Re↑,混油量↓，一般情況下，Re>104時(shí)混油量僅占管道總?cè)莘e的0.5～1％。B油A油2、密度差引起的混油由于兩種油品的密度不同，會(huì)引起管內(nèi)的自然對(duì)流，從而加大混油量。表現(xiàn)在兩個(gè)方面：①在流速不均而造成的混油界面上，由于兩種油品的密度不同，引起自然對(duì)流，重的下沉，輕的上浮，增加了混油量。②在地形起伏的管段上，當(dāng)混油段處于上下坡時(shí)，由于密度差的作用（重油在上面、輕油在下面）也會(huì)形成自然對(duì)流，加大混油，此時(shí)管線停輸則混油量更大。3、擴(kuò)散混油在兩種油品的交界面處，兩種油品的濃度是不同的。若將前后兩種油品分別稱為A油和B油，則在A油中A油的濃度要大于B油中A油的濃度，使A油分子由濃度高的A油方面向濃度低的B油方面擴(kuò)散，而B油則由B油方面向A油方面擴(kuò)散，這樣便形成了擴(kuò)散混油。一般情況下，紊流時(shí)，擴(kuò)散混油是主要的；層流時(shí)，流速分布不均，形成楔形油頭造成的混油是主要的；正常運(yùn)行時(shí)密度差引起的混油要小得多，可以忽略不計(jì)。對(duì)于長距離順序輸送管道，一般都在紊流區(qū)工作，主要是擴(kuò)散混油。二、縱向紊流擴(kuò)散混油理論

1、基本概念(1)起始接觸面：

設(shè)管內(nèi)原來輸送A油，在t=t1時(shí)刻開始輸入B油。在該瞬間，A、B油在起點(diǎn)截面相接觸。由于流速分布不均，實(shí)際接觸面不是平面，為了討論方便，我們假設(shè)A、B油的接觸面為一垂直于管道軸線的平面。①定義：A、B兩種油品開始接觸時(shí)的垂直于管軸的平面稱為起始接觸面。②性質(zhì)：起始接觸面具有如下性質(zhì)：a、在該面上A、B兩種油各占一半，用體積濃度表示即為：KA=KB=0.5b、起始接觸面以平均流速V向前移動(dòng)。在t1時(shí)刻它在管線起點(diǎn)，t2時(shí)刻，它在距起點(diǎn)截面為V(t

2-t1)的地方。注意：

起始接觸面與起點(diǎn)截面是不同的。起點(diǎn)截面是靜止不動(dòng)的。而起始接觸面以速度V前進(jìn)，僅在t=t1時(shí)刻兩面才是重合的。(2)混油段：既含有A油又含有B油的段落。在混油段內(nèi)，A油的濃度由1變?yōu)?，B油的濃度由0變?yōu)?。(3)混油量：混油段內(nèi)所含的油品體積稱為混油量。(4)混油長度：混油段所占的管段長度稱為混油長度。2、混油段的形成過程：

在起始接觸面處，A、B兩種油品直接接觸，產(chǎn)生混油。隨著B油的流入，起始接觸面向前移動(dòng)，混油段逐漸增大。為了便于分析計(jì)算，我們選擇一個(gè)移動(dòng)的座標(biāo)系K－x座標(biāo)系，移動(dòng)速度為V，座標(biāo)原點(diǎn)位于起始接觸面上，縱座標(biāo)表示油品濃度，橫座標(biāo)為某截面到起始接觸面的距離，這樣縱座標(biāo)軸（即起始接觸面）將混油段分為左右兩部分。①t1時(shí)刻，兩種油品剛開始接觸，混油段長度為0，起始接觸面O處，KA=KB=0.5，截面O右邊：KA=1，KB=0輸送方向A油B油OKB=1KA=0KA=KB=0.5KA=1KB=0t1②t2>t1時(shí)刻，起始接觸面O移動(dòng)了V(t2-t1)的距離。形成了長為2l1

的混油段，起始接觸面把混油段分為左右兩部分：在起始接觸面上：x=0，在起始接觸面右邊：x>0,

在起始接觸面左邊：x<0,輸送方向A油B油OKA=KB=0.5t2l1l1KAKB混油段內(nèi)的任意截面上，A、B油都有一定的濃度。A、B油的濃度隨截面位置而不同，但在每個(gè)截面上都有KA+KB=1。③t3>t2時(shí)刻，起始接觸面移動(dòng)到(t3-t1)V的位置。這時(shí)的混油長度為2l2。與t2時(shí)刻的混油濃度曲線相比，可知混油段內(nèi)某個(gè)截面上的混油濃度還隨時(shí)間變化，且隨t↑l↑，混油濃度曲線變平。輸送方向A油B油OKA=KB=0.5t3l2l2KAKB擴(kuò)散混油的基本特點(diǎn)：(1)隨時(shí)間的延長，混油段變長，起始接觸面(x=0)上始終有KA=KB=0.5，任意截面上：KA+KB=1(2)在某時(shí)刻t，混油段內(nèi)B油(或A油)的濃度是x的函數(shù)，KB=f(x)(3)在某一截面處，混油段內(nèi)B油(或A油)的濃度隨時(shí)間而變化，KB=φ

(t)(4)混油段內(nèi)混油濃度是x和t的函數(shù)，KB=ψ(x,t)3、混油段的濃度分布(1)擴(kuò)散速度w

油品在管道內(nèi)交替時(shí)，由于對(duì)流和擴(kuò)散的作用，A油的分子從高濃度區(qū)向低濃度區(qū)擴(kuò)散，使B油中混入A油。同時(shí)B油分子向A油中擴(kuò)散，使A油中混進(jìn)B油。定義：單位時(shí)間內(nèi)，某一種油品經(jīng)過單位截面積擴(kuò)散至另一種油品中的體積，稱為擴(kuò)散速度。單位為m/s根據(jù)擴(kuò)散理論(Fick定律)，擴(kuò)散速度與擴(kuò)散方向上的濃度梯度成正比，即：式中：DT

為油品在管道軸向的有效擴(kuò)散系數(shù)。(2)混油濃度微分方程設(shè)有一順序輸送A、B油的管線，流速為V，混油長度為2l，起始接觸面把混油段分為兩部分，長度各為l。建立移動(dòng)座標(biāo)系K－x，速度為V，座標(biāo)原點(diǎn)在起始接觸面處。在距起始接觸面x處取一微元段dx，考察單位時(shí)間內(nèi)dx段上B油量的變化。A油B油xllKxVdx在x處截面上，B油濃度為KB，沿x方向濃度梯度為在x+dx截面上,B油濃度為：,濃度梯度為單位時(shí)間內(nèi)由x處截面擴(kuò)散進(jìn)入dx段的B油量為:（F為管子截面積）同時(shí)由x+dx截面擴(kuò)散出dx段的B油量為：dx段上B油濃度隨時(shí)間的變化率為，則dx段上單位時(shí)間內(nèi)B油變化量為：根據(jù)質(zhì)量守恒，有：,即即：上式即為兩種油品順序輸送時(shí)混油段內(nèi)混油濃度微分方程。它表示距起始接觸面x處B油濃度隨時(shí)間的變化關(guān)系。(3)混油濃度計(jì)算公式求解上述偏微分方程即可得到混油濃度計(jì)算公式。為了求解上述偏微分方程，引入綜合變量，則對(duì)上式進(jìn)行積分：即即對(duì)上式二次積分：積分常數(shù)

C1、C2

的確定：x=0,Z=0,KB=0.5,則C2=KB=0.5則：令由此可知，混油段內(nèi)油品濃度KA、KB

是綜合變量Z的函數(shù)。Z與油品濃度的關(guān)系見教材P300

圖6-17。知道Z，就可由圖6-17求得混油濃度KA、KB。注：概率積分函數(shù)φ(Z)為奇函數(shù)，φ(-Z)=-φ(Z)

。若Z處KA=80%，則在-Z處，KA=1-80%=20%。反之若KA處Z值為1.4，則在1-KA處Z值為-1.4。計(jì)算Z值時(shí)要用到有效擴(kuò)散系數(shù)DT，下面討論一下DT的計(jì)算方法。(4)有效擴(kuò)散系數(shù)

DT表示濃度梯度為1時(shí)，單位時(shí)間內(nèi)某一種油品經(jīng)過單位截面積擴(kuò)散到另一種油品中的量。它綜合了油品交替過程中的對(duì)流、紊流擴(kuò)散和分子擴(kuò)散三種因素的作用。DT

越大，擴(kuò)散越強(qiáng)，混油段越長。目前采用的計(jì)算公式都是由實(shí)驗(yàn)或生產(chǎn)數(shù)據(jù)總結(jié)出來的。下面介紹幾個(gè)常見的公式。

①雅勃隆斯基公式②阿薩圖良公式③泰勒公式泰勒使用數(shù)據(jù)分析方法，得出了適用于水力光滑區(qū)的有效擴(kuò)散系數(shù)的計(jì)算公式：式中：Vcp──管內(nèi)平均流速，m/sD──管道內(nèi)徑，mλ──水力摩阻系數(shù)泰勒公式的適用范圍為Re>20000。1、管路終點(diǎn)的混油濃度

管路終點(diǎn)的混油濃度可以用前面推導(dǎo)出的濃度公式計(jì)算。關(guān)鍵是計(jì)算終點(diǎn)的Z值。其中x是某截面距起始接觸面的距離。雖然終點(diǎn)截面不動(dòng)，但起始接觸面以速度V運(yùn)動(dòng)，所以終點(diǎn)截面到起始接觸面的距離也是隨時(shí)間變化的。設(shè)管長為L，時(shí)間從剛輸入B油時(shí)算起。則：對(duì)于終點(diǎn)截面：設(shè)起始接觸面從起點(diǎn)到終點(diǎn)所需時(shí)間為t0，則t0=L/V。引入無因次時(shí)間τ=t/t0，

t=0,x=L；t≠0時(shí)刻：x=L－Vt

三、混油量計(jì)算

則當(dāng)t<t0時(shí)，τ<1,起始接觸面未到達(dá)終點(diǎn)t=t0時(shí),τ=1,起始接觸面剛到終點(diǎn)，混油段已流出一半。t>t0時(shí)，τ>1,起始接觸面已流出管線。式中稱為貝克萊準(zhǔn)數(shù)，是一個(gè)無因次量。由于混油段只占管長的1％左右，所以混油段中的各個(gè)截面到達(dá)終點(diǎn)的時(shí)間與t0很接近，即τ→1，因此，在起始接觸面快到終點(diǎn)的情況下，可取,則對(duì)于管路終點(diǎn)，則管路終點(diǎn)的混油濃度為當(dāng)管長L和所輸送的油品一定時(shí)，Ped為定值，則終點(diǎn)混油濃度K只是τ的函數(shù)。2、管道終點(diǎn)的混油量工程所說的混油段是指某一混油濃度范圍內(nèi)的混油段，該濃度范圍是根據(jù)油品質(zhì)量指標(biāo)的要求人為確定的。工程上往往對(duì)混油段進(jìn)行對(duì)稱切割，即常取某種油品的對(duì)稱濃度作為混油段。如95%～5%，99%～1%?；煊投我酝獾幕煊蛣t切入A油罐和B油罐，這樣可以減少混油量提高經(jīng)濟(jì)效益。因此在提到混油段長度時(shí)應(yīng)說明相應(yīng)的濃度范圍。⑴混油段濃度范圍⑵任意濃度切割的混油量計(jì)算已知管線長度為L，內(nèi)徑為D，輸量為Q，平均流速為V，兩種油品的粘度為υ1,υ2，下面我們來討論濃度范圍KA1~KA2之間的混油量計(jì)算。假設(shè)濃度為KA1的截面(混油頭)到達(dá)終點(diǎn)的時(shí)間為t1，濃度為KA2的截面到達(dá)終點(diǎn)的時(shí)間為t2，KA1到KA2濃度范圍內(nèi)的混油量Vh

應(yīng)當(dāng)?shù)扔?t2-t1)時(shí)間內(nèi)流過的油品的體積。即：式中Vg=Qt0為管路總?cè)莘e。上式適用于任意濃度范圍的混油量計(jì)算。由KA1、KA2查圖可求得Z1、Z2，代入上式計(jì)算混油量。將式中的Vg改為L即變?yōu)榛煊烷L度計(jì)算公式：則混油量計(jì)算公式變?yōu)椋孩菍?duì)稱濃度切割的混油量計(jì)算對(duì)于對(duì)稱濃度切割，總有KA1=KB2，KA2=KB1根據(jù)混油濃度計(jì)算公式：即：根據(jù)概率積分函數(shù)的性質(zhì)知?jiǎng)t混油量計(jì)算公式變?yōu)椋簩?，代入上式，得：上式即為?duì)稱濃度切割時(shí)的理論混油量計(jì)算公式。當(dāng)Re較小時(shí)，該式的計(jì)算結(jié)果偏小。因?yàn)樗豢紤]了紊流擴(kuò)散混油，沒有考慮層流邊層和密度差引起的混油。當(dāng)Re較大時(shí)，后兩項(xiàng)與紊流擴(kuò)散混油相比較小，偏差相對(duì)減少。為了考慮后兩項(xiàng)的影響，在上式中引入修正系數(shù)α，則上式變?yōu)椋害恋闹狄娤卤?。由表中?shù)據(jù)可知：α與Re和切割濃度范圍有關(guān)，Re↑,α↓，切割濃度范圍越大，α越大。濃度范圍%104≤Re≤105105≤Re≤5×105濃度范圍%104≤Re≤105105≤Re≤5×10599～11.301.2596～41.151.1098～21.251.2095～51.101.0597～31.201.1594～61.051.00實(shí)際生產(chǎn)中習(xí)慣用混油長度C表示：上式實(shí)際上是半理論半經(jīng)驗(yàn)公式?；煊蜐舛确植际怯蓴U(kuò)散理論得到的，而擴(kuò)散系數(shù)

DT

和修正系數(shù)α則是由生產(chǎn)或?qū)嶒?yàn)數(shù)據(jù)總結(jié)出來的。(4)混油量計(jì)算的經(jīng)驗(yàn)公式奧斯汀和柏爾弗萊收集并整理了大量實(shí)驗(yàn)和生產(chǎn)數(shù)據(jù)，得到了混油長度計(jì)算的經(jīng)驗(yàn)公式。整理數(shù)據(jù)時(shí)作了如下假設(shè)：①混油的粘度按下式計(jì)算，并由此粘度計(jì)算雷諾數(shù)。式中：υA、υB：A、B油在輸送溫度下的粘度，厘沱；υ：混油的粘度，厘沱。②不考慮輸送順序?qū)煊偷挠绊憽?shí)際上是有影響的，高粘油在前，混油量大。③混油段濃度范圍為99～1％。圖6-7由圖可知：

混油長度C與Re的關(guān)系可分為兩個(gè)區(qū)，兩個(gè)區(qū)的分界雷諾數(shù)稱為臨界雷諾數(shù)，用ReLj表示。管徑不同ReLj也不同。在每個(gè)區(qū)中，C2/LD

和Re在雙對(duì)數(shù)座標(biāo)系中均呈線性關(guān)系。Re>ReLj，曲線平緩,Re↑,C

緩慢減小,稱為平滑區(qū)。它對(duì)應(yīng)于光滑區(qū)的大雷諾數(shù)范圍和混合摩擦區(qū)。在該區(qū)，Re較大，層流邊層較薄,對(duì)混油量的影響很小,混油主要是擴(kuò)散作用引起的。所以為了減少混油,設(shè)計(jì)和運(yùn)行時(shí)應(yīng)使管線在該區(qū)工作。Re<ReLj，曲線較陡，Re↓，C↑↑，稱為陡斜區(qū)。它對(duì)應(yīng)于光滑區(qū)中的較小雷諾數(shù)范圍。在該區(qū)，層流邊層較厚，對(duì)混油量的影響很大。根據(jù)上述曲線，可以得到計(jì)算混油長度的公式。Re<ReLj（陡斜區(qū)）:Re>ReLj（平滑區(qū)）:聯(lián)解上述兩式可得到的ReLj

表達(dá)式為：四、影響混油量的因素1、影響混油量的主要因素：根據(jù)混油量的計(jì)算公式，影響混油量的主要因素有：(1)管內(nèi)徑D：管經(jīng)越大，混油量越大；(2)管長L：管道越長，混油量越大；(3)雷諾數(shù)Re：Re越大，混油量越小。(1)停輸混油在順序輸送管道發(fā)生停輸?shù)那闆r下，相鄰油品密度的差異可大大增加混油量，特別是線路起伏、高密度油品處于斜坡的上方、低密度油品處于斜坡的下方時(shí)更是如此。因所輸油品之間的密度差，較輕的油品上浮，較重的油品下沉，這會(huì)導(dǎo)致混油長度顯著增加。2、影響混油量的其它因素不同油品在長輸管道順序輸送過程中，除了已分析過的對(duì)沿程混油的影響因素以外，影響因素還有：例如，前蘇聯(lián)的古比雪夫--勃良斯克成品油管道的斯大里諾伊柯思--勃良斯克管段(該管段有一定的高差)，停輸幾個(gè)小時(shí)形成的混油比停輸前連續(xù)輸送9晝夜形成的混油量多約1倍。停輸時(shí)混油的增加量與停輸時(shí)間、沿線地形、油品密度差有關(guān)。在對(duì)蘭成渝成品油管道投產(chǎn)以來的停輸情況和重慶末站分輸?shù)幕煊土窟M(jìn)行跟蹤研究表明，該管道的停輸時(shí)間對(duì)混油量增加的影響不如停輸時(shí)界面所處位置的影響大。其原因是蘭成渝管道的前面起伏大，后面比較平緩，因此，停輸時(shí)界面的位置和油品的次序就顯得尤為重要。目前還沒有較好的計(jì)算停輸混油的方法。(2)粘度差混油粘度差對(duì)混油量的影響與順序輸送油品的次序有關(guān)：粘度小的油品后行時(shí)的混油量比粘度小的油品前行時(shí)的混油量多10%～15％。在古比雪夫--勃良斯克成品油管道上輸送粘度相差幾乎9倍的柴油和汽油時(shí)，因輸送次序不同產(chǎn)生的混油量差別可達(dá)10％。在我國的管道順序輸送試驗(yàn)和運(yùn)行中也發(fā)現(xiàn)，油品交替時(shí)，粘度小的油品頂替粘度大的油品所形成的混油長度大于次序相反時(shí)的混油長度，兩者比值在1.04～1.36之間，隨流速和輸送距離的變化而不同。這種現(xiàn)象是由于高粘油品在管壁處的層流邊層較厚，后行的低粘油品(如汽油)很難在湍流混合強(qiáng)度低的近壁處“沖刷”掉高粘油品(如柴油)所留下的層流邊層，柴油膜全部被沖刷需要的時(shí)間長，差不多要到混油段的一半通過所選截面之后柴油膜才被沖刷掉。因此柴油前行、汽油后行時(shí)，形成了柴油濃度不很大的混油尾痕。在輸送次序相反即當(dāng)汽油前行、柴油后行時(shí)，汽油膜在短時(shí)間內(nèi)被沖掉，從而形成的混油量比柴油前行、汽油后行的混油量小。(3)初始混油和過站混油順序輸送工藝規(guī)定管道首站更換油品時(shí)不能停輸，當(dāng)切換油罐時(shí)，在管匯中形成的混油段稱為初始混油。初始混油量的大小取決于輸送流速和油罐切換的時(shí)間。我國格拉成品油管道的初始混油長度通常為280～400m；前蘇聯(lián)管徑為0.5m的古比雪夫--勃良斯克成品油管道的初始混油長度約為600m，蘭成渝管道的初始混油長度約為250m(50m3)。管道愈長，初始混油量對(duì)管道終點(diǎn)處油品濃度的影響就愈小。科洛尼爾管道為減少初始混油量，要求干線及泵站主要閥門的開關(guān)時(shí)間限制在15s內(nèi)?；煊屯ㄟ^沿線各中間(泵)站時(shí)，站內(nèi)盲支管中的油品不斷與進(jìn)站混油摻合、混油通過過濾器時(shí)的層流流動(dòng)、站內(nèi)管匯和管件處的渦流、泵的攪拌等都使得經(jīng)泵站后混油量增加。一般密閉輸送泵機(jī)組串聯(lián)運(yùn)行時(shí)，一個(gè)泵站所增加的混油量約等于通過10～15km長的直管段時(shí)所增加的混油量。我國格拉成品油管道混油段每通過一座中間泵站，混油段長度平均增長36～40m，占管道全程混油長度的1.2％～1.35％。(4)其他混油在順序輸送的管道中可能存在不滿流段，不滿流段的油流只局部充滿管道。由于重新建立的流速斷面以及湍流強(qiáng)度、擴(kuò)散過程的變化，油品混摻與滿管時(shí)的情況不同，也會(huì)在一定程度上增大混油量。輸量調(diào)節(jié)、中途分輸或進(jìn)油、油品交替、管徑變化等引起流速變化，管道沿線溫度變化以及管道沿線的支管、旁通管等都將影響輸送中形成的混油量。在輸油首站開始兩種油品交替時(shí)，倒換流程的過程如下：首先開啟后行油品儲(chǔ)罐的閥門，逐漸關(guān)閉前行油品儲(chǔ)罐的閥門，實(shí)現(xiàn)輸油批量的交替。在油罐切換的短暫時(shí)間內(nèi)，前后兩種油品同時(shí)進(jìn)入首站泵的吸入管道，形成所謂的初始混油。初始混油量的大小取決于切換油罐的速度、首站泵吸入管道的布置和首站的排量?？紤]初始混油量的影響，管道終點(diǎn)的混油長度可用下式計(jì)算：五、初始混油、中間站混油的計(jì)算1、初始混油的計(jì)算式中C——管道終點(diǎn)混油總長度，m；C*——不考慮初始混油影響的管道終點(diǎn)混油長度，m；

C0——初始混油長度，m；

L——管道長度，m；

Z——對(duì)稱切割混油頭濃度對(duì)應(yīng)的值；

Ped——貝克萊準(zhǔn)數(shù)。由上式可知，管道愈長，初始混油對(duì)管道終點(diǎn)總的混油量影響愈小。例如，DN500的管道，取初始混油長度為500倍管內(nèi)徑，Pea=106，對(duì)稱切割濃度為0.01～0.99時(shí)，由上式計(jì)算的C/C*的結(jié)果見下表：管道長度L(km)50100200300500700C/C*(％)182126107103.2101.1100.6由計(jì)算結(jié)果可知，在管道首站產(chǎn)生的初始混油，對(duì)短距離管道影響是很大的，當(dāng)管道長度增加到300km時(shí)，初始混油的影響已不明顯，不過初始混油總是使管道終點(diǎn)的混油量有所增加。

2、中間站混油的計(jì)算順序輸送過程中，混油段每經(jīng)過一個(gè)中間站，混油長度就有所增加。從減少中間站對(duì)混油量影響的角度考慮，對(duì)于順序輸送管道，盡量簡化中間站流程，減少渦流源和盲管長度。目前，長距離輸油管道都采用密閉輸送方式，站場流程也越來越簡單，因此，站場混油的增加量不大。設(shè)計(jì)中可以將初始混油和站場混油綜合用一個(gè)系數(shù)加以考慮。六、隔離液與隔離器隔離液體是在兩種交替油品之間注入的緩沖液，用以減少混油量?？捎米鞲綦x液的物質(zhì)有：與兩種油品性質(zhì)相近的第三種油品、兩種油品的混油、水(或油)的凝膠體和其他化合物的凝膠體。使用成品油作隔離液時(shí)，其性質(zhì)與所輸送的兩種油品的性質(zhì)要有較好的相容性。這就意味著隔離液可以大量地補(bǔ)充到兩種成品油中去。隔離液的長度取決于緩沖液與所輸油品的相容性和輸送條件。例如，汽油與柴油交替時(shí)，在汽油與柴油兩種油品之間放入一段煤油(或汽油與柴油的混油)，由于汽油或柴油中允許混入的煤油(或混油)的濃度比汽油中允許混入的柴油或柴油中允許混入的汽油的濃度要大若干倍，從而使需要處理的混油量減少。1、隔離液2、凝膠體隔離塞(1)能充滿管道橫截面，可以清除管壁處層流邊層內(nèi)的油品，具有良好的密封性。(2)具有良好的彈性變形特性，能很好地克服管內(nèi)變徑、管接頭、彎頭等的擾動(dòng)。(3)對(duì)管內(nèi)的機(jī)械雜質(zhì)、沉積物攜帶作用強(qiáng)。(4)凝膠體具有較強(qiáng)的非牛頓特性，在管內(nèi)能始終作為一個(gè)整體塞狀物沿管道運(yùn)動(dòng)；靠近管壁處，在剪切作用下，膠凝體的粘度降低，摩擦阻力也小。凝膠體隔離塞不僅可用于順序輸送管道兩種油品的隔離及管道投產(chǎn)時(shí)油(氣)與水的隔離，而且可用于清除管內(nèi)沉積物、管道排空等。凝膠體隔離塞與機(jī)械隔離塞相比，有如下特點(diǎn)：

(5)凝膠體具有良好的再聚合能力。通過泵、閥，受到劇烈剪切后，凝膠體具有很強(qiáng)的自持力和再聚合能力，可以較快地恢復(fù)結(jié)構(gòu)使隔離塞的整體性不受到破壞。選擇凝膠物質(zhì)作隔離塞時(shí)，需要防止其對(duì)油品的污染，同時(shí)對(duì)于長距離輸送管道，要考慮凝膠物質(zhì)的抗剪切性，以防止在經(jīng)長距離的管道剪切和多次過泵剪切而產(chǎn)生整體性的破壞。3、固體隔離(1)機(jī)械隔離器常用的機(jī)械隔離器有橡膠隔離球(器)和皮碗形機(jī)械隔離器兩種。把隔離器置于兩種油品的界面處與管內(nèi)壁緊密接觸，且隨油品沿管道向前推進(jìn)，可以避免兩種油品之間的直接接觸，從而減少混油。實(shí)際使用的皮碗形隔離器外徑一般比管內(nèi)徑大1％～3％，以便在隔離器與管內(nèi)壁之間有較好的密封作用，但這就會(huì)在隔離器的前后產(chǎn)生壓差。在這種壓差作用下，后行油品也會(huì)往前行油品中泄漏，會(huì)增加混油。生產(chǎn)實(shí)際中，機(jī)械隔離器的運(yùn)行速度很難與油流的平均速度相一致，這種速度的不同步也會(huì)增加混油量。(2)橡膠隔