模板支撐施工方案

大連九洲建設集團有限公司模板工程施工方案大連九洲建設集團有限公司模板工程施工方案丹東佳兆業(yè)壹號四期模板工程施工方案大連九洲建設集團有限公司2018年4月5日專項施工方案審批表工程名稱佳兆業(yè)壹號四期工工程方案名稱模板工程施工方案案施工單位大連九洲建設集團團有限公司技術負責人項目經理項目技術負責人編制人項目安全負責人監(jiān)理單位丹東市建設工程監(jiān)監(jiān)理公司項目總監(jiān)施工單位項目經理意見：簽字（蓋章）年月日技術部門審查意見：簽字（蓋章）年月日安全部門審查意見：簽字（蓋章）年月日技術負責人審批意見：簽字（蓋章）年月日監(jiān)理單位監(jiān)理工程師審查意見：簽字（蓋章）年月日總監(jiān)審批意見：簽字（蓋章）年月日建設單位負責人審批意見：簽字（蓋章）年月日目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l_Toc282731、編制依據(jù)：模板工程施工方案編制依據(jù)：《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《木結構設計規(guī)范》GB50005-2017《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工承插型盤扣件鋼管支架安全技術規(guī)范》JGJ231-2010《輪扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》DB44-1876-2016《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-2011《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2017佳兆業(yè)壹號四期施工圖紙采用PKPM施工管理軟件2014版進行模板支撐計算概述工程名稱：丹東佳兆業(yè)壹號四期工程丹東佳兆業(yè)壹號四期工程包括的子項如下：序號分項工程名稱結構形式層數(shù)建筑面積（m2）112#樓剪力墻1725683.055213#樓剪力墻1826568.433338#樓（別墅）框架32040.78439#樓(別墅）框架32038.89522#樓（別墅）框架32501.252.3結構截面尺寸序號項目名稱部位截面尺寸112#、13#樓樓剪力墻厚度250、200梁板板厚100-130、梁梁截面200×（400-6600）2別墅、地下室框架柱截面500×500、500×6600、600×6000主要材料及構配件規(guī)格要求3.1、橫桿端插頭應焊接在橫桿的兩端，其厚度及下伸長度應滿足表1的要求。3.2、橫桿端插頭應與輪扣盤匹配，端插頭插入輪扣盤內，其外表應與輪扣內表面相吻合，并保證錘擊自鎖后不拔脫，抗拔力不得小于3KN。3.3、立桿和橫桿宜采用潔面直徑φ48*3.2或以上規(guī)格的鋼管，立桿和橫桿規(guī)格尺寸和允許偏差按表1采用，輪扣盤的立桿上的間距宜按0.6m的模數(shù)設置。3.4、立桿之間的連接應采用立桿插套連接，立桿插套壁厚不應小于3.2mm，長度不應小于160mm，焊接端插入長度不應小于60mm，外伸長度不應小于100mm。套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應小于1.5mm。。3.5、可調拖撐桿與“U”型鋼板應焊接牢固，“U”型鋼板厚度應滿足表1要求。3.6、可調拖撐的螺桿外徑應滿足表1要求，宜采用梯形螺紋。螺桿與調位螺母的旋合長度不應小于5扣，螺母高度不應小于30mm，厚度不應小于5mm。3.7、輪扣式鋼管腳手架的構配件除有特殊要求外，輪扣式腳手架的鋼管應符合GB/T13793或GB/T3091中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，其材質應符合GB/T700的規(guī)定。輪盤扣、橫桿端插頭以及可調螺母的調節(jié)手柄采用碳素鋼制造時，七材料機械性能不得低于GB/T11352中牌號為ZG230-450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。拖撐桿采用碳素鋼制造時，其材質應符合GB/T700中Q235的規(guī)定，調節(jié)螺母采用碳素鑄鐵制造時，其材料應采用機械性能不低于GB/T11352中規(guī)定的ZG270-500牌號的鑄鋼。。3.8、主要構配件允許偏差應按表1采用。表1構配件名稱檢查項目公稱尺寸（mm）允許偏差（mm）檢查工具立桿長度600、900、1500、1800、2100、2400、3000±1.5鋼卷尺厚度3.2±0.32游標卡尺外徑48.3±0.5游標卡尺輪扣盤間距600±0.5鋼卷尺桿件垂直度——L/1000占用量具橫桿長度600、900、1000、1200、1500、1800±0.5鋼卷尺輪盤扣厚度≥8±0.5游標卡尺端插頭厚度≥10±0.3游標卡尺下伸長度≥45±0.5游標卡尺可調拖撐拖撐板厚度≥5±0.2游標卡尺絲桿外徑≥36±2游標卡尺可調底座底座板厚度≥6±0.2游標卡尺絲桿外徑≥36±2游標卡尺3.9、輪扣構件的焊縫必須是雙面焊、連續(xù)焊，不允許用跳焊、點焊；輪扣盤與立桿連接部位以及橫桿與端插頭的連接處應采用焊接，連接焊接應滿焊，焊腳尺寸不應小于3.5mm。3.10、構配件外觀質量應符合要求：3.10.1、鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用對接焊接鋼管；3.10.2、鋼管應平直，兩端應平整，不應有斜口、毛刺；3.10.3、鑄件表面應光滑，不得有裂縫、氣孔、砂眼等鑄造缺陷，應將粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化清除干凈；3.10.4、沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；3.10.5、輪扣構件的焊縫應飽滿、平順，不應有凸焊、漏焊、焊穿、夾渣、裂紋、明顯咬口等缺陷；焊渣應清除干凈；3.10.6、構件表面應浸漆或噴涂防銹漆的防銹處理，防銹層應均勻，不應有堆漆、露鐵等缺陷；3.11、主要構配件性能應符合下列要求：3.11.1輪盤組焊后剪切強度不應小于60KN；3.11.2橫桿插頭焊接剪切強度不應小于25KN；3.11.1可調底座抗壓強度不應小于50KN；3.11.1可調拖撐抗壓強度不應小于50KN；模板支架構造要求4.1、模板支架搭設高度不宜超過20m，且立桿應采用可調拖撐傳遞豎向荷載；當超過20m時，應另行專門設計。4.2、模板支架應根據(jù)施工方案計算確定縱橫向橫桿間距、步距，，并應根據(jù)支撐高度組合套插的立桿段、可調托座和墊板。4.3、立桿的構造應符合下列要求：4.3.1、每根立桿底部宜設置墊板；4.3.2、立桿應采用連接套管連接，在同一水平高度內相鄰立桿連接位置宜錯開，錯開高度不宜小于600mm；4.3.3當立桿基礎不在同一高度上時，應綜合考慮配架組合或采用扣件式鋼筋桿件連接搭設。4.4、模板支架的剪刀撐設置應符合要求：4.3.1、當搭設高度不超過5m的滿堂模板支架，當與周邊結構無可靠拉結時，架體外周及內部應在豎向連續(xù)設置輪扣式鋼管剪刀撐或扣件式鋼管剪刀撐連接；豎向剪刀撐的間距和單幅剪刀撐的寬度宜為5m~8m，且不大于6跨，剪刀撐與橫桿的夾角宜為45°~60°；架體高度大于3倍步距時，架體頂部應設置水平扣件式鋼管剪刀撐，剪刀撐應延伸至周邊。4.3.2、當架體搭設高度大于5m且不超過8m時，應在中間縱橫向每隔4m~6m左右設置由下至上的連續(xù)豎向輪扣式鋼管剪刀撐或扣件式剪刀撐，同時四周設置由上至下的連續(xù)豎向輪扣式鋼管剪刀撐或扣件式鋼管剪刀撐，并在頂層、底層及中間層每隔4個步距設置扣件式鋼管水平剪刀撐，剪刀撐的搭設方式應按相關要求執(zhí)行。4.3.3支撐架的豎向剪刀撐和水平剪刀撐應與支撐架同步搭設，剪刀撐的搭接長度不應小于1m，且采用扣件式鋼管剪刀撐的不應少于2個扣件連接，扣件蓋板邊緣至桿端不應小于100mm，扣件螺絲的擰緊力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m。4.3.4當同時滿足下列規(guī)定時，可采用無剪刀撐框架式支撐結構：4.3.1搭設高度在5m以下；4.3.2被支撐結構自重的荷載標準值小于5kPa；4.3.3支撐結構支承于堅實均勻地基土或結構土；4.3.4支撐結構與既有結構有可靠連接。4.4模板支撐架的寬高比不宜大于3，當高寬比大于3時，應在架體的周邊和內部以計算確定水平間隔與豎向間隔距離，且設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應設置鋼絲繩張拉固定等措施。4.5、模板支架立桿頂層橫桿支撐點的高度不應大于650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過200mm，可調托座插入立桿或雙槽鋼托梁長度不應小于150mm。4.6、模板支架可調底座調節(jié)絲桿外露長度不應大于200mm，最底層橫桿離地高度不應大于500mm。應設置縱向和橫向掃地桿，且掃地桿高度不宜超過550mm。地下室模板5.1.基礎筏板封邊模板封邊采用400厚磚模支撐，砼空心砌塊砌筑400厚磚模，磚模內側20厚1:2.5水泥砂漿抹灰，磚模高度高于筏板頂標高40mm。5.2.地下室梁板模板5.2.1.半地下車庫板支模采用輪扣式鋼架做支撐，立桿縱橫間距≤1200，水平拉桿三道，第一道距地≤550，水平步距≤1800mm。5.2.2.半地下車庫梁支模采用扣件式鋼管腳手架支撐體系，500×（800-1000）的梁下設置一排立桿，梁下立桿通過三道水平桿與扣件式鋼架立桿扣件連接，使梁板支撐形成一個整體，梁底支撐立桿間距≤1200mm，掃地桿及水平拉桿步距同板支撐。5.2.3.板支撐設置豎向剪刀撐，沿著縱橫向每六個立桿間距設一道。5.2.4.板模均采用15mm厚木膠板，50×80木方做背楞，背楞間距不大于250mm（背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一）。主龍骨采用雙φ48×3.2鋼管。背楞木方均立著放，不允許平放。5.2.5.梁均采用15mm厚木膠板，50×80木方做背楞，梁側背楞間距不大于250mm（背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一）。梁底背楞間距不大于150。5.2.6梁固定方式：梁固定可采用梁夾固定，梁夾固定要求：間距500一道。亦可采用步步緊固定，間距500一道。當梁高度≥600mm時，梁中設置φ14穿墻絲桿一道，間距≤600mm。5.3地下室墻模板5.3.1.地下室墻采用15mm厚木膠板，50×80木方做背楞，背楞間距不大于250mm（背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一），主龍骨采用雙48×3.2鋼管，間距不大于500。墻內外模板采用φ14帶止水片的對拉螺栓拉緊，止水片規(guī)格不小于2mm*50*50.對拉螺栓水平間距500，豎向設置6道穿墻螺栓，第一道距導墻頂≤200，其余間距≤500mm。詳見下圖：5.4.地下室、別墅柱模板5.4.1地下室、別墅柱截面尺寸為500×500、500×600、600×600等規(guī)格。5.4.2柱模板采用15mm厚木膠板，背楞采用50×80木方@250，采用雙鋼管配對拉螺桿的柱箍，柱箍豎向間距500。背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一。5.5地下室集水坑、電梯坑模板5.5.1基坑采用15mm厚木膠板、50×80木方預制作定性的方盒子模板，盒子內縱橫方向設置八根可調鋼支撐。基坑的四個角處設置四根直徑25的鋼支撐，并與基礎鋼筋焊接牢固。方形模板直接落在四根鋼支撐上，調整好位置后在模板的上方加配重。做法見下圖：5.5.2基坑混凝土澆筑從兩側同步進行，澆筑混凝土時隨時觀察模板有無位移和上浮現(xiàn)象，出現(xiàn)問題及時處理。5.5.3模板內撐條間距不大于250mm。5.5.4電梯井內模制作、安裝時，先在底板模板上預留一個200×200方孔。澆筑砼時，可以從預留孔插入振動棒，對井筒底部的砼進行振搗。待砼澆筑至筒體底部圖示虛線時，封閉預留孔后再澆筑混凝土。5.5.5注意事項模板內撐要有足夠的強度和剛度，防止脹模。在澆筑混凝土時，要有可靠的固定措施防止移位。5.6后澆帶模板5.6.1基礎筏板后澆帶預留做法地下室后澆帶采用附加鋼筋及綁扎鋼網的方法封堵后澆帶兩立面的混凝土。在后澆帶的兩側增設φ20@300的豎向鋼筋，此鋼筋與止水板和筏板鋼筋焊接牢固，再在后澆帶的兩側各增加8φ14的通長鋼筋，與后增加的豎向φ20鋼筋焊接成網片。鋼網與焊好的鋼筋網綁扎嚴密牢固。詳見下圖：5.6.2板的后澆帶支模。做法見下圖5.6.3地下室側墻后澆帶的支模。5.6.3.1地下室外墻后澆帶的砼澆筑在地下室外側回填后進行?；靥钋霸诤鬂矌У耐鈧绕鲋?00厚的維護磚墻，高度同地下室外側的砼墻，磚墻外側抹灰并做防水，防水做法同地下室外墻。5.6.3.2后澆帶采用15厚木膠板，50×80背楞@250，利用兩側原墻的兩排14螺栓和中間新加的一排14螺栓拉緊固定模板。維護墻與地下室墻之間的空間澆筑砼。地上墻柱模板6.1剪力墻模板6.1.1剪力墻模板采用15mm厚多層板作側板，背楞采用50×80mm木方，間距為250mm（背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一），φ48雙鋼管水平主龍骨共計六道。6.1.2剪力墻模板共設置五道φ14的對拉螺桿，底部第一道對拉螺桿距地面≤550mm，頂部第五道對拉螺桿距板底≤500mm，中間部分均分設置，對拉螺桿水平間距為≤500mm。6.1.3梁墻交接處，梁側模板伸入墻內不小于500mm。6.1.4外墻模板與舊混凝土的搭接長度為200mm。6.1.5外墻采用定型大模，在木工制作場拼裝好后，用塔式起重機吊裝。6.2注意事項6.2.1在安裝模板之前，要對新舊混凝土接頭部分進行鑿毛。6.2.2澆筑混凝土前，用高壓風管或吸塵器清理模板內木屑等雜物；用水管沖洗濕潤模板，保證模板內潔凈。新配制的墻模根部應設清掃口。6.2.3為防止模板漏漿，模板接縫應嚴密，當接縫寬度大于1.5mm時，用膠紙貼縫。6.2.4模板背楞木枋要到邊到角，防止背楞不到位造成脹模。6.2.5在安裝模板過程中，對已完成的墻柱模板進行垂直度及截面尺寸實測，如不符合控制要求，及時整改。6.2.6要求木工看模板時佩帶對講機，方便與樓面旁站人員聯(lián)系，如在澆筑過程中，發(fā)現(xiàn)輕微脹?；驅輻U松動時，及時調整；如發(fā)現(xiàn)爆模或明顯脹模時，要求立即停止?jié)仓?，待校正以后再澆筑?.3柱模板6.3.1具體做法6.3.1.1柱模板采用Φ48雙鋼管與Φ14對拉螺栓緊固，柱箍垂直間距為500mm，第一道柱箍距柱腳200mm；6.3.2注意事項6.3.2.1在封柱模板之前，要檢查模板尺寸是否符合設計要求。6.3.2.2柱子背楞在安裝時，木方邊緣應與柱模邊緣對齊。地上梁板模板7.1梁模板7.1.1具體做法7.1.1.1梁采用輪扣式鋼管腳手架做為支撐，梁底模及側模板采用15mm厚多層板，梁寬為200mm時，底部設兩根縱向木枋；梁寬大于200mm時，底部每間隔150mm設一根縱向木方，木方尺寸為50×80mm。梁采用Φ48×3.2鋼管做主龍骨，間距不大于1200mm。7.1.1.2梁固定方式：梁固定可采用梁夾固定，梁夾固定要求：間距500一道。亦可采用步步緊固定，間距500一道。7.1.1.3當當梁高≥600mm時，梁側模模沿梁高方向向設置水平木木方背楞，間間距為250mm，采用對拉拉螺桿或步步步緊緊固，間間距不大于5500mm，以保證梁梁模板的穩(wěn)固固。7.1.1.4梁梁支撐采用扣扣件式鋼管腳腳手架，梁底底豎向立桿間間距為1200mm（梁梁底可用水平平橫桿扣件連連接梁兩側的的樓板支撐體體系的立桿作作為支撐），水水平連桿第一一道距地面≤≤550mm。7.1.2注意事事項：7.1.2.1梁梁側模加固時時，使用梁夾夾或步步緊并保保證其牢固；；側模背楞木木枋間距為250mm，剩余高度度小于250mm，增加一道道。7.1.2.2在在梁模板支設設過程中，檢檢查并保證梁梁上口和下口口的寬度符合合設計要求。7.2板模板7.2.1具體做做法7.2.1.1板板模板采用15mm多層板，50×880mm背楞間距250mm，50×880雙木方做主龍骨骨間距1200mm。7.2.1.2板板模板采用輪輪扣式鋼管腳腳手架做為支支撐，模板立立桿支撐間距距不大于1200mm，水平桿步步距不大于11800mm；掃地桿縱縱橫向設置，設設置高度距離離支撐面不大大于550mm；7.2.2注意事事項板支撐7.1.2.2排排架搭設時，保保證立桿間距距、水平桿步步距符合要求求。保證掃地地桿、剪刀撐撐搭設符合要要求。7.1.2.3頂頂托自由高度度（鋼管頂部部到頂托U型槽平直段段高度）不大大于200mm。7.1.2.4板板底龍骨間距距符合要求，并并且要求到邊邊到角。7.1.2.5在在板模板安裝裝過程中，要要實測整層平平面總尺寸、房房間的開間和和進深、平整整度等。7.1.2.6在在板模板安裝裝過程中，用用激光水平儀儀檢查樓板的的標高。樓梯模板8.1具體做法8.1.1根據(jù)設設計圖紙制作作卡口側板。8.1.2梯板下下龍骨木枋間間距不大于250mm。8.1.3設置兩兩排垂直于梯梯段的頂撐，斜斜撐間距不大大于900mm，頂撐位于于樓梯邊緣向向內200mm。8.1.4設置一一道通長鋼管管與頂撐相連連，起穩(wěn)定斜斜撐作用。8.1.5梯段兩兩邊無墻時，沿沿樓梯方向設設置兩根對拉拉螺桿加固，間間距不大于800mm。8.1.6樓梯施施工縫位置留留設在樓梯踏踏步上三步位位置，與剪力力墻接觸處無無法做上三步步時，樓梯整整體澆筑，鋼鋼筋預留上三三步。8.2注意事項8.2.1樓梯模模板安裝要考考慮，后期初初裝修時的裝裝修厚度。8.2.2樓梯拆拆模板時，注注意不要撬壞壞樓梯混凝土土邊角。細部模板9.1門窗洞口模模板加固9.1.1具體做做法9.1.1.1門門洞模板安裝裝完成時，背背楞木枋邊緣緣應與柱模邊邊緣對齊。9.1.1.2沿沿門洞高方向向每500mm設置一道對對撐，防止端端部脹模，對對撐距門洞上上下口不大于于200mm。9.1.1.3窗窗洞口模板設設置豎向對撐撐，間距不大大于400mm；橫向設置置對拉螺桿，間間距不大于400mm，對拉螺桿桿距窗洞上下下口不大于200mm。9.2注意事項9.2.1在封模模板之前，要要檢查門窗洞洞口的尺寸。9.3剪力墻端頭頭模板加固9.3.1具體做做法9.3.1.1剪剪力墻端部背背楞木枋邊緣緣與模板邊緣緣齊平。9.3.1.2墻墻厚為200mm時，剪力墻墻端頭設置兩兩根木枋，墻墻厚大于200mm時，木枋間間距不大于100mm。9.3.1.3剪剪力墻端部采采用水平桿與與墻側主龍骨骨連接（扣件件連接）加固固方式，間距距≤500，第一道距距地面≤200，最上一道道距梁、板底底≤500。9.4注意事項9.4.1第一道道對拉螺桿距距支撐面不大大于550mm。9.4.2如對拉拉螺桿現(xiàn)場加加工，要焊接接牢固。9.4.3對拉螺螺桿距陰角處處距離不大于于200mm。模板施工工藝10.1墻模板10.1.1墻模模板安工藝流流程安裝前檢查--安安裝門窗洞口口模板--一側墻模板板就位--安裝斜撐--插入穿墻螺螺桿及塑料套套管--模板內撐撐--清掃墻內內雜物--安裝另一側側墻模板--安裝斜撐--穿墻螺桿穿穿過另一側墻墻模--調整模板位位置--緊固穿墻螺螺桿--固定斜撐--與相鄰模板板連接10.1.2安裝裝工藝10.1.2.11按照先橫墻墻后縱墻的安安裝順序，墻墻體模板分為為正負兩面模模板，將一個個流水段的內內墻正模板安安裝就位，用用撬棒按墻體體位置線及模模板的起止線線調整模板位位置，緊固穿穿墻螺桿，復復核垂直度、平平整度、標高高等。10.1.2.22合模前檢查查鋼筋、水電電預埋件、門門窗洞口模板板、穿墻套管管是否遺漏、位位置是否正確確、安裝是否否牢固等，合合模前將墻內內可能有的雜雜物再次清理理干凈。10.1.2.33安裝負模板板，經校正后后用穿墻螺桿桿將兩塊模板板鎖緊。10.1.2.44在內墻模板板的端頭安裝裝堵頭模板，拼拼縫要嚴密，防防止漏漿。10.1.2.55安裝外墻內內側模板，按按樓板上的位位置線將模板板就位。10.1.2.66合模前檢查查鋼筋、水電電預埋件、門門窗洞口模板板等是否正確確。10.1.2.77安裝外墻外外側模板，模模板放在預埋埋螺桿上，將將模板就位、校校正、緊固穿穿墻螺桿。10.1.2.88模板安裝完完畢后，全面面檢查扣件、螺螺桿、斜撐是是否緊固、穩(wěn)穩(wěn)定，模板拼拼縫是否嚴密密。10.1.2.99墻模板配制制一套，當模模板周轉次數(shù)數(shù)達到規(guī)定次次數(shù)（8-10次）時及時時進行更換，保保證墻體混凝凝土的成型觀觀感質量。10.2柱模板10.2.1柱模模板工藝流程程單片預組拼--第第一片模板就就位--第二片模板板就位連接固固定--安裝第三、四四片柱模--檢查柱模對對角線及位移移并糾正--自下而上安安裝柱箍--全面檢查安安裝質量--群體柱模固固定10.2.2安裝裝工藝10.2.2.11安裝就位第第一片柱模板板，并設臨時時支撐固定或或用不小于14的鐵絲與柱柱主筋綁扎固固定。10.2.2.22隨即安裝第第二片柱模，在在第二片柱模模的接縫處黏黏貼2mm厚海綿條，以以防漏漿。10.2.2.33如上述步驟驟完成第三、四四片柱模的安安裝就位與連連接，做好支支撐與固定。10.2.2.44自下而上安安裝柱抱箍，校校正柱模軸線線位移、垂直直偏差、截面面尺寸、對角角線等。10.2.2.55按上述方法法安裝柱模，全全面檢查安裝裝質量后，做做群體的水平平拉結。10.3梁模板10.3.1梁模模板工藝流程程彈出梁軸線及水平平線并復核--搭設梁支模模架--安裝梁底木木楞--安裝梁底模模板--梁底起拱--綁扎鋼筋--安裝梁側模--安裝另一側側梁模--安裝上下鎖鎖扣楞--復核梁模尺尺寸、位置--與相鄰模板板相連10.3.2安裝裝工藝10.3.2.11安裝梁支模模架之前，首首層為土壤地地面時應平整整夯實，在支支模架下鋪設設通長墊板，且且樓層間的上上下支座應在在一條直線上上。10.3.2.22在支撐上調調整梁底短鋼鋼管，預留梁梁底模板的厚厚度，拉線安安裝梁底模板板并找直，梁梁底應起拱，當當梁跨度大于于或等于4m時，梁底按按設計要求起起拱，如設計計無要求時，起起拱高度宜為為全跨長度的的1/10000~3/11000。10.3.2.33在底模上綁綁扎鋼筋，安安裝梁側模板板，安裝外豎豎楞，當梁高高≥600mm時，需加腰腰楞并穿對拉拉螺桿拉結；；側梁模上口口要拉線找直直，安裝牢固固，以防跑模模。10.4樓板模板板10.4.1樓板板模板工藝流流程搭設支架--安裝裝木楞--調整樓板下下皮標高及起起拱--鋪設模板--檢查模板上上皮標高、平平整度等10.4.2安裝裝工藝10.4.2.11安裝梁支模模架之前，首首層為土壤地地面時應平整整夯實，在支支模架下鋪設設通長墊板，且且樓層間的上上下支座應在在一條直線上上。10.4.2.22支架搭設完完成后，要認認真檢查板下下龍骨與支撐撐的連接及支支架安裝的牢牢固與穩(wěn)定；；根據(jù)水平標標高，認真調調節(jié)頂托的高高度，將龍骨骨找平，注意意起拱高度。10.4.2.33鋪設模板：：應先鋪設整整塊模板，對對于不夠整塊塊的模板，用用小塊模板補補齊，但拼縫縫要嚴密；用用鐵釘將模板板與下面的木木龍骨釘牢，只只要使模板不不位移，不翹翹曲即可。10.5細部做法法10.5.1衛(wèi)生生間沉板：衛(wèi)衛(wèi)生間沉箱采采用定型鋼模模，4*4角鐵焊接，四四角用Φ16鋼筋斜撐撐固定。10.5.2構造造柱：構造柱柱上口預留牛牛腿斜口，采采用對拉螺栓栓固定，一次次澆筑完成；；側邊采用雙雙面膠封堵縫縫隙，防止漏漏漿。10.5.3砼腰腰梁采用卡箍箍加固，間距距≤500mm；腰梁側模模上下口采用用5×10ccm方木；下口口采用雙面膠膠封堵縫隙，防防止漏漿。10.5.4反坎坎采用卡箍加加固，側模上上下采用5×10ccm方木固定，卡卡箍間距≤500mm。模板的周轉施工措措施11.1模板材料料進場后，穿穿墻螺栓和地地腳螺栓等應應刷好機油。11.2模板面板板正面必需刷刷好脫模劑。脫脫模后應將模模板板灰渣清清理干凈，涂涂刷脫模劑后后待用。11.3在使用過過程中及堆放放時應避免碰碰撞，防止模模板傾覆。11.4模板多次次使用后檢查查有無過大變變形及損壞，并并及時維修。質量保證措施12.1為了保證證結構幾何尺寸、位位置的正確性性，支模前要要放好模板線線及檢查線，梁梁柱模板安裝裝完畢后，要要檢查梁柱位位置、尺寸等等，剪力墻模模板支撐完畢畢后對剪力墻墻幾何尺寸進進行測量，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題及時時整改。12.2木方及對對拉螺桿的設設置要嚴格按按施工方案進進行，不允許許隨意改變間間距，且注意意木方要立放，對對拉螺桿用應應經過檢驗合合格后才能使使用，以免出出現(xiàn)脹?，F(xiàn)象象。12.3為了保證證木方規(guī)格一一致，所有背背楞木方應使使用統(tǒng)一尺寸寸，使用前木木方均做壓刨刨處理。12.4澆筑砼前前，用高壓風風管或吸塵器器清理模板內內木屑等雜物物。用水管沖沖洗濕潤模板板，要保證模模板內潔凈。新新配制的墻模模根部應設清清掃口。12.5為防止模模板漏漿，模模板接縫應嚴嚴密，當接縫縫寬度大于1.5mm時用膠紙貼貼縫。12.6剪力墻垂垂直度控制12.6.1在安安裝模板過程程中，對已完完成的墻柱模模板進行垂直直度實測，如如不符合控制制要求，及時時整改。12.6.2要求求木工看模板板時佩戴對講講機，方便與與樓面旁站人人員聯(lián)系，如如在澆筑過程程中，發(fā)現(xiàn)輕輕微脹模或對對拉螺桿松動動時，應及時時調整；如發(fā)發(fā)現(xiàn)爆?；蛎髅黠@脹模時，要要求停止?jié)仓Ｕ砸院笤贊仓旎炷痢?2.7梁板尺寸寸及樓板極差差控制12.7.1在板板模板安裝過過程中，要實實測整層平面面總尺寸和房房間的開間和和進深。12.7.2在板板模板安裝過過程中，用激激光水平儀檢檢查樓板的標標高。12.7.3在梁梁模板安裝過過程中，用卷卷尺實測梁的的上口和下口口的寬度，并并拉通線找直直。12.8樓板厚度度控制12.8.1樓板板模板支撐完完成后對樓板板頂面及底面面標高進行實實測，檢查合合格后報監(jiān)理理部驗收，驗驗收合格方可可澆筑砼。12.8.2樓板板澆筑砼時粗粗找平過程采采用水平掛線線（結構1m線），用水水平線向下測測量控制樓板板標高。12.8.3樓板板砼收面時采采用鋼筋探子子對樓板砼厚厚度進行檢查查，邊檢查邊邊收面，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)樓板砼厚度度超差及時處處理。12.8.4樓板板砼澆筑工程程中，在作業(yè)業(yè)面下一層對對樓板極差跟跟蹤測量，木木工配合，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題及時時調整，樓板板極差調整完完成后對樓板板砼厚度進行行二次檢查，保保證樓梯砼厚厚度。12.9現(xiàn)澆結構構安裝的允許許偏差及檢驗驗方法：項

目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置10鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼鋼尺檢查截面內部尺寸基

礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+8，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查相鄰兩板表面高低低差2鋼尺檢查表面平整度32m靠尺和塞尺檢查

注：檢查查軸線位置時時，應沿縱、橫橫兩個方向量量測，并取其其中的較大值值。12.10、安拆拆前項目技術術負責人對作作業(yè)班組做詳詳細的安全及及技術交底，模模板拆除時在在作業(yè)層所有有通道口處設設置安全防護護圍擋，禁止止非作業(yè)人員員進行模板拆拆除現(xiàn)場。安全保證措施13.1頂板拆模模時，應逐塊塊拆卸。拆下下的模板和零零件，嚴禁向向下拋擲。13.2裝拆模板板，必須有穩(wěn)穩(wěn)固的登高設設備。高度超超過2米時，必須須搭設腳手架架。安裝梁模模板及梁、柱柱接頭模板的的支撐架或操操作平臺必須須搭設牢固。13.3在模板的的緊固件、連連接件、支承承件未安裝完完畢前，不得得站立在模板板上操作。13.4模板的預預留孔洞、電電梯井口等處處，應加設防防護網，防止止人員或物體體墜落。13.5安裝墻、柱柱模板時，應應隨時支撐固固定，防止傾傾覆。如有中中途停歇，應應將已就位的的模板或支承承件連接穩(wěn)固固，不得單擺擺浮擱。在樓樓層拆模時，如如有間歇，亦亦應將已拆下下的模板合配配件及時運走走，防止墜落落傷人。13.6在腳手架架或操作臺上上堆放模板時時，應按規(guī)定定碼放平穩(wěn)，防防止脫落并不不得超載。操操作工具及模模板連接件要要隨手放入工工具袋內，嚴嚴禁放在腳手手架或操作臺臺上。13.7地面以下下支模，應先先檢查土壁的的穩(wěn)固情況，如如有裂縫或土土方險情時，應應先排除險情情，方準進行行作業(yè)?；鄄凵峡?m以內，不得得堆放模板、支支撐件等。13.8墻、柱模模板的支撐必必須牢固，確確保整體穩(wěn)定定。13.9樓板、梁梁的支柱，應應按規(guī)定設置置縱橫水平支支撐及斜撐。13.10使用電電動工具，注注意用電安全全。地下室照照明采用36V以下低壓電電源，并應有有可靠的漏電電保護裝置。13.11多層板板堆放場地及及在施工現(xiàn)場場內，不得進進行明火焊接接、切割作業(yè)業(yè)。如必須進進行焊接、切切割時，應有有可靠的防火火措施。13.12澆筑砼砼時，應設專專人看護模板板，如發(fā)現(xiàn)模模板傾斜、位位移、局部鼓鼓脹時，應及及時采取緊固固措施，方可可繼續(xù)施工。13.13模板吊吊運時的安全全措施：模板板起吊前，應應將吊車吊鉤鉤位置調整適適當，并檢查查吊裝用繩索索、卡具機每每塊木板上的的吊環(huán)是否牢牢固可靠，然然后將吊鉤掛掛好，拆除一一切臨時支撐撐，復查穿墻墻螺栓及其他他拉結是否拆拆凈，確認無無遺漏且模板板與墻體完成成脫離后，施施工中指揮人人員和吊車司司機必須統(tǒng)一一信號，穩(wěn)起起穩(wěn)吊。13.4械使關關線過3m，外殼接接且()器，電刨傳動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電模板的計算14.1墻模板計計算書本工程墻模板支撐撐體系相同，墻墻模板按最高高最厚外墻計計算，故其它它的小截面墻墻更偏于安全全。一、墻模板基本參參數(shù)計算斷面寬度3550mm，高度39000mm，兩側樓板板厚度350mm。模板面板采用普通通膠合板。內龍骨間距2500mm，內龍骨采采用50×800mm木方，外龍龍骨采用雙鋼鋼管48mm××3.2mmm。對拉螺栓布置6道道，在斷面內內水平間距2200+5000+5000+500+500+500mm，斷面跨度度方向間距500mm，直徑14mm。面板厚度15mmm，剪切強度1.4N//mm2，抗彎強度15.0NN/mm2，彈性模量6000..0N/mmm2。木方剪切強度1..6N/mmm2，抗彎強度17.0NN/mm2，彈性模量9000..0N/mmm2。模板組裝示示意圖二、墻模板荷載標標準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中γc——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料)取200/((T+15))，取3.0000h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取1.5000m/h；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取3.0000m；β——混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=220.9800kN/m22考慮結構的重要性性系數(shù)0.90，實際計算算中采用新澆澆混凝土側壓壓力標準值:F1=00.90×220.9900=18.8891kN//m2考慮結構的重要性性系數(shù)0.90，倒混凝土土時產生的荷荷載標準值:F2=00.90×44.000==3.6000kN/m22。三、墻模板面板的的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照連續(xù)梁計算算。面板的計算寬度取取3.75m。荷載計算值q=1.22×18.8891×3..750+11.40×33.600××3.7500=103..910kNN/m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗抗矩W=bh2/6=375.000×1.550×1.550/6==140..63cm33；截面慣性性矩I=bh3/12==375..00×1..50×1..50×1..50/122=1005.47ccm4；式中：b為板截面面寬度，h為板截面高高度。計算簡圖彎矩圖(kN.m))剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結果果如下：變形計算受受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=10.3391kNNN2=28.5575kNN3=28.5575kNNN4=10.3391kN最大彎矩M==0.6449kN.mm最大變形V=0.2966mm(1)抗彎強度計計算經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f=M/W==0.6449×10000×10000/1400625=44.615NN/mm2面板的抗彎強度設設計值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗彎強度驗驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算算值T=3QQ/2bh==3×155586.0//(2×37750.0000×15..000)==0.4166N/mm22截面抗剪強度設計計值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪強度驗算算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算算值v=0.2966mm面板的最大撓度小小于250.00/250,,滿足要求!四、墻模板內龍骨骨的計算內龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續(xù)梁計算算。內龍骨強度計算均均布荷載q=1.22×0.255×18.889+1.44×0.255×3.600=6.9227kN/mm撓度計算荷載標準準值q=0.225×18..89=4..723kNN/m內龍骨按照均布荷荷載下多跨連連續(xù)梁計算。內龍骨計算算簡圖內龍骨彎矩矩圖(kN.m))內龍骨剪力力圖(kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結果果如下：內龍骨變形形計算受力圖圖內龍骨變形形圖(mm)經過計算得到最大大彎矩M=00.865kkN.m經過計算得到最大大支座F=66.926kkN經過計算得到最大大變形V=11.793mmm內龍骨的截面力學學參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗抗矩W=bh2/6=5.00××8.00××8.00//6=553.33ccm3；截面慣性性矩I=bh3/12==5.000×8.000×8.000×8.000/12==213..33cm44；式中：b為板截面面寬度，h為板截面高高度。(1)內龍骨抗彎強強度計算抗彎計算強度ff=M//W=0..865×1106/533333.3=116.22NN/mm2內龍骨的抗彎計算算強度小于17.0NN/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計計算截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪強度計算算值T=3××3463//(2×500×80)==1.2999N/mm22截面抗剪強度設計計值[T]==1.60NN/mm2內龍骨的抗剪強度度計算滿足要要求!(3)內龍骨撓度計計算最大變形v==1.7933mm內龍骨的最大撓度度小于600.00/250,,滿足要求!五、墻模板外龍骨骨的計算外龍骨承受內龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計計算簡圖支撐鋼管彎彎矩圖(kN.m))支撐鋼管剪剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結果果如下：支撐鋼管變變形計算受力力圖支撐鋼管變變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax=0.6605kN..m最大變形vmaax=0.1146mm最大支座力Qmmax=144.890kkN抗彎計算強度ff=M//W=0..605×1106/94588.0=633.97N//mm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于500.00/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計計算計算公式:N<[N]]=fAA其中N——對拉拉螺栓所受的的拉力；A——對拉拉螺栓有效面面積(mm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取170N//mm2；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=14.8990對拉螺栓強度驗算算滿足要求!14.2梁板模板板計算書200×500梁梁模板（輪扣扣式）計算書書計算依據(jù)據(jù)：1、《建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ1662-200082、《混混凝土結構設設計規(guī)范》GB500010-200103、《建建筑結構荷載載規(guī)范》GB500009-220124、《鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500017-220035、《建筑施工承插盤盤扣式鋼管支支架安全技術術規(guī)范》JGJ2231－20106、《輪扣式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)程》DDB44-11876-22016一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱新澆混凝土梁計算算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)200×500新澆混凝土結構層層高(m)2.9梁側樓板厚度(mmm)120二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.35非自定義:0.225風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μμs0.8三、模板體系設計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)1200梁兩側立柱間距l(xiāng)lb(mm)750步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離(mm)375梁底增加立柱根數(shù)數(shù)0梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)2每縱距內附加梁底底支撐主梁根根數(shù)0梁底支撐小梁最大大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依依據(jù)《建筑施工模板安安全技術規(guī)范范》JGJ1662-20008設計簡圖圖如下：HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\梁模板(扣件式)_立面圖.dwg"立面圖取單位寬度度1000mmm，按簡支梁梁計算，計算算簡圖如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.5)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.5)+11.4×0..7×2]××1＝17.3777kN/mmq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×0.55]×1＝12.855kN/m1、強度驗驗算Mmaxx＝q1l2/8＝17.3777×0.222/8＝0.0877kN·mσ＝Mmax/W＝0..087×1106/375000＝2.3177N/mm22≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmax＝5q2LL4/(3844EI)=55×12.885×20004/(3844×50000×2812250)＝0.19mmm≤[ν]＝l/250＝200/2250＝0.8mmm滿足要求求！3、支座反反力計算設計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR2=0.5qq1l=0.55×17.3377×0..2＝1.7388kN標準值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R2'=0.5qq2l=0.55×12.885×0.22＝1.2855kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)50×80小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)17小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.6小梁彈性模量E((N/mm22)10000小梁截面抵抗矩WW(cm3)53.33小梁截面慣性矩II(cm4)213.33為簡化計計算，按四等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：q1＝mmax{1..738+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.2/2++0.5×((0.5-00.12)]]+0.9mmax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×max[[0.3755-0.2//2，(0.755-0.3775)-0..2/2]//2×1，1.7388+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.2/22}=2.8861kN//mq2＝mmax[1..285+((0.3-00.1)×00.2/2++0.5×((0.5-00.12)++(0.5++(24+11.1)×00.12)××max[00.375--0.2/22，(0.755-0.3775)-0..2/2]//2×1，1.2855+(0.33-0.1))×0.2//2]＝1.9788kN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××2.8611×12，0.5×22.861××0.32]＝0.3066kN·mσ＝Mmax/W＝0..306×1106/533330＝5.74NN/mm2≤[f]＝17N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××2.8611×1，2.8611×0.3]]＝1.7377kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×11.737××1000//(2×500×80)＝0.6511N/mm22≤[τ]＝1.6N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算ν1＝0.632q2ll14/(1000EI)＝0.6322×1.9778×100004/(1000×100000×21333300))＝0.5866mm≤[ν]＝l/250＝1000//250＝4mmν2＝q2l24/(8EI)＝11.978××3004/(8×110000××21333300)＝0.0944mm≤[ν]＝l/250＝300/2250＝1.2mmm滿足要求求！4、支座反反力計算梁頭處((即梁底支撐撐小梁懸挑段段根部)承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××2.8611×1，0.3933×2.8661×1+22.861××0.3]＝3.27kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1＝R2＝3.27kkN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××1.9788×1，0.3933×1.9778×1+11.978××0.3]＝2.2611kN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R'1＝R'2＝2.2611kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)11.36主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.73主梁自重重忽略不計，計計算簡圖如下下：1、抗彎驗驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..9×1066/4730＝190.2289N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝3.27kkNτmax＝2Vmaax/A=22×3.277×10000/450＝14.5333N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm)νmax＝1.5334mm≤[ν]＝l/250＝750/2250＝3mm滿足要求求！4、扣件抗抗滑計算R＝maax[R1,R2]＝3.27kkN≤1×8=88kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求！！同理可知知，左側立柱柱扣件受力R＝3.27kkN≤1×8=88kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求！！七、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.2立柱截面面積A((mm2)450回轉半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.73抗壓強度設計值ff(N/mmm2)205立桿自重q(kNN/m)0.15λ=h/i=14000/15..9=88..05≤[λ]=1500長細比滿滿足要求！查表得，φ＝0.67331、風荷載載計算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.25××1×1.442/10＝0.0566kN·m2、穩(wěn)定性性計算根據(jù)《建建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》公式5.2.55-14，荷載設計計值q1有所不同：：1)面板板驗算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.55)+0.99×1.4××2]×1＝16.1446kN/mm2)小梁梁驗算q1＝mmax{1..615+((0.3-00.1)×00.2/2++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××max[00.375--0.2/22，(0.755-0.3775)-0..2/2]//2×1，1.6155+(0.33-0.1))×0.2//2}=2..312kNN/m同上四～～六計算過程程，可得：R1＝22.643kkN，R2＝2.6433kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2+N邊2]+0.115×(2..9-0.55)+Mw/lb＝max[22.643++0.9×[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×(1+00.375--0.2/22)/2×11，2.6433+0.9××[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.12))+0.9××1.4×11]×(1++0.75--0.3755-0.2//2)/2××1]+0..36+0..056/00.75＝6.39kkNf＝N//(φA)+Mw/W＝6390..15/(00.673××450)++0.0566×106/4730＝32.8448N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！14.3、1200厚現(xiàn)澆板模模板（輪扣式）計算算書計算依據(jù)據(jù)：1、《建建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ1662-200082、《建建筑施工承插插輪扣式鋼管支支架安全技術術規(guī)范》JGJ2231－20103、《混混凝土結構設設計規(guī)范》GB500010-200104、《建建筑結構荷載載規(guī)范》GB500009-220125、《鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500017-220036、《輪扣式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)程》DDB44-11876-22016一、工程屬性新澆混凝土板名稱稱新澆混凝土板板厚厚(mm)120模板支架縱向長度度La(m)40模板支架橫向長度度Lb(m)10模板支架高度H((m)2.9二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土土等因素產生生的水平荷載載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載載標準值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距離離支架底的距距離h1(m)4風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.30.3×1×0..8=0.224風荷載高度變化系系數(shù)μz1風荷載體型系數(shù)μμs0.8抗傾覆計算中風荷荷載作用位置置距離支架底底的距離h2(m)6三、模板體系設計計主梁布置方向平行立桿縱向方向向立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)1200水平桿步距h(mmm)1800頂層水平桿步距hhˊ(mm)650支架可調托座支撐撐點至頂層水水平桿中心線線的距離a(mm))650小梁間距l(xiāng)(mmm)200小梁最大懸挑長度度L1(mm)150主梁最大懸挑長度度L2(mm)250HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\板模板盤扣式平面圖.dwg"平面圖HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\板模板盤扣式縱向剖面圖.dwg"縱向剖面圖HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\板模板盤扣式橫向剖面圖.dwg"橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t(mm)15抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)9350計算方式簡支梁按簡支梁梁，取1m單位寬度計計算。計算簡簡圖如下：W=btt2/6＝1000××152/6＝375000mm4I=btt3/12＝1000××153/12＝2812550mm3承載能力力極限狀態(tài)q1=γγGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..12)+11.4×1××3=7.9934kN//mq1靜==γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..12)=33.734kkN/m正常使用用極限狀態(tài)q=γGGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×11×(0.11+(24++1.1)×0.122)+1×11×3=6..112kNN/m1、強度驗算算Mmaxx=0.1225q1l2=0.1225×7.9934×0..22=0.044kN·mσ=Mmax/W==0.04××106/(375500×1003)=1.0067N/mmm2≤[f]=116.83NN/mm2滿足要求求！2、撓度驗算算νmax＝5ql44/(3844EI)=55×6.1112×20004/(3844×93500×2812250)=00.048mmmνmax=0.0448mm≤min{2200/1550，10}=11.333mmm滿足要求求！五、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞截面類型截面慣性矩I(ccm4)213.333截面抵抗矩W(ccm3)53.333抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)8415計算方式二等跨梁承載能力力極限狀態(tài)q1=γγGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.22×0.2××(0.3++(24+11.1)××0.12))+1.4××0.2×33=1.6335kN/mm正常使用用極限狀態(tài)q=γGGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×00.2×(00.3+(224+1.11)×0..12)+11×0.2××3=1.2262kN//m按二等等跨梁連續(xù)梁梁計算，又因因小梁較大懸懸挑長度為150mm，因此需進進行最不利組組合，計算簡圖如如下：1、強度驗算算σ=Mmax/W==0.2866×106/533333=5.3363N/mmm2≤[f]=116.83NN/mm2滿足要求求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝1.2077kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3××1.2077×10000/(2×550×80))=0.4553N/mmm2≤[τ]=1.668N/mmm2滿足要求求！3、撓度驗算算νmax=0.7448mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]=88mm滿足要求求！4、支座反力力承載能力力極限狀態(tài)R1=11.007kkNR2=22.414kkNR3=11.007kkN正常使用用極限狀態(tài)R1ˊ==0.7744kNR2ˊ==1.8555kNR3ˊ==0.7744kN六、主梁驗算主梁材質及類型矩形木楞截面類型截面慣性矩I(ccm4)213.33截面抵抗矩W(ccm3)53.33抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)8415計算方式四等跨梁取上面計計算中的小梁梁最大支座反反力承載能力力極限狀態(tài)R=maax[R1,R2,R3]/2=mmax[1..007,22.414,,1.0077]/2=11.207kkN正常使用用極限狀態(tài)Rˊ=mmax[R11ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=mmax[0..774,11.855,,0.7744]/2=00.92755kN計算簡圖圖如下：1、抗彎驗算算σ=Mmax/W==0.8799×106/533330=16..482N//mm2≤[f]=116.83NN/mm2滿足要求求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝4.3166kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3××4.3166×10000/(2×550×80))=1.6118N/mmm2≤[τ]=1.668N/mmm2滿足要求求！3、撓度驗算算νmax=2.9554mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]==8mm滿足要求求！七、立柱驗算鋼管類型(mm))B-LG-15000（Φ48X3..2X15000）回轉半徑i(mmm)15.9抗壓強度設計值[[f](N//mm2)300立柱截面面積(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4730支架立桿計算長度度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折折減系數(shù)k0.71、長細比驗驗算l01==hˊ+2ka==650+22×0.7××650=11560mmml02==ηh=1.22×18000=21600mm取兩值中中的大值l0=21600mmλ=l0/i=21160/155.9=1335.8499≤[λ]=1500長細比滿滿足要求！2、立柱穩(wěn)定定性驗算不考慮風風荷載頂部立桿桿段：λ1=l01/i=11560/115.9=998.1133查表得，φ=0.4889N1=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××3]×1..2×1.22=12.1117kNf=N11/(φ1A)＝12.1117×1033/(0.4489×4550)=555.065NN/mm2≤[σ]=3000N/mm22滿足要求求！非頂部立立桿段：λ2=l02/i=22160/115.9=1135.8449查表得，φ=0.288N2=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.122)+1.44×3]×11.2×1..2=13..067kNNf=N22/(φ2A)＝13.0667×1033/(0.228×4500)=1033.706NN/mm2≤[σ]=3000N/mm22滿足要求求！八、可調托座驗算算可調托座內主梁根根數(shù)2可調托承載力容許許值[N](kkN)40按上節(jié)計計算可知，可可調托座受力力N=112.1177kN≤[N]=440kN滿足要求求！九、抗傾覆驗算混凝土澆澆筑前，傾覆覆力矩主要由由風荷載產生生，抗傾覆力力矩主要由模模板及支架自自重產生MT=ψψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.99×1.4××(0.244×40×22.9×6++0.55××40×4))=321..35kN..mMR=γγGG1kLaLb2/2=1..35×1..05×400×102/2=28835kN..mMT=3321.355kN.m≤MR=28355kN.m滿足要求求！混凝土澆澆筑時，傾覆覆力矩主要由由泵送、傾倒倒混凝土等因因素產生的水水平荷載產生生，抗傾覆力力矩主要由鋼鋼筋、混凝土土、模板及支支架自重產生生MT=ψψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.99×1.4××(0.255×40×22.9+0..55×400×4)=1147.422kN.mMR=γγG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1..35×[11.05+((24+1..1)×0..12]×440×1022/2=100967.44kN.mMT=1147.422kN.m≤MR=109667.4kNN.m滿足要求求！14.4、600×600柱柱模板支撐計計算書一、柱模板基本參參數(shù)柱模板的截面寬度度B=6000mm，柱模板的截面高度度H=6000mm，柱模板的計算高度度L=3750mmm，柱箍間距計算跨度度d=500mmm。柱箍采用雙鋼管448mm×33.2mm。柱模板豎楞截面寬寬度50mm，高度80mm。B方向豎楞4根，HH方向豎楞4根。面板厚度15mmm，剪切強度1.4N//mm2，抗彎強度15.0NN/mm2，彈性模量6000..0N/mmm2。木方剪切強度1..3N/mmm2，抗彎強度15.0NN/mm2，彈性模量9000..0N/mmm2。柱模板支撐撐計算簡圖二、柱模板荷載標標準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中γc——混凝土的重力密度度，取24.0000kN/mm3；t——新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料)取200/((T+15))，取5.7144h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取3.0000m；β——混凝土坍坍落度影響修修正系數(shù)，取取0.850。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=551.6000kN/m22考慮結構的重要性性系數(shù)0.90，實際計算算中采用新澆澆混凝土側壓壓力標準值:F1=00.90×227.0000=24.3300kN//m2考慮結構的重要性性系數(shù)0.90，倒混凝土土時產生的荷荷載標準值:F2=00.90×33.000==2.7000kN/m22。三、柱模板面板的的計算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應該按照照均布荷載下下的連續(xù)梁計計算，計算如如下面板計算簡簡圖面板的計算寬度取取柱箍間距0.50m。荷載計算值q=1.22×24.3300×0..500+11.40×22.700××0.5000=16.4470kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗抗矩W=bh2/6=50.000×1.500×1.500/6=18.755cm3；截面慣性性矩I=bh3/12==50.000×1.550×1.550×1.550/12=14..06cm44；式中：b為板截面面寬度，h為板截面高高度。(1)抗彎強度計計算f=MM/W<[f]]其中f——面板板的抗彎強度度計算值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mmm)；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[f]———面板的抗彎彎強度設計值值，取15.000N/mm22；MM=0..100qll2其中q——荷載載設計值(kN/mm)；經計算得到M=0.1100×(11.20×112.1500+1.400×1.3550)×0..183×00.183==0.0555kN.m經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f=0.0555×10000×10000/187550=2.9952N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6000×(1..20×122.150++1.4×11.350))×0.1883=1.8812kN截面抗剪強度度計算值T=3××1812..0/(2××500.0000×155.000))=0.3662N/mmm2截面抗剪強度度設計值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪強度驗算算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v=0.6777×12.1150×18834/(1000×60000×1406625)=00.110mmm面板的最大撓度小小于183.33/250,,滿足要求!四、豎楞木方的計計算豎楞木方直接承受受模板傳遞的的荷載，應該該按照均布荷荷載下的三跨跨連續(xù)梁計算算，計算如下下豎楞木方的計算寬寬度取BH兩方向最大大間距0.1833m。荷載計算值q=1.22×24.3300×0..183+11.40×22.700××0.1833=6.0339kN/mm豎楞木方計算簡圖圖按照三跨連續(xù)梁計計算，計算公公式如下:均布荷載q==P/l=3.0199/0.5000=6.0039kN//m最大彎矩M==0.1qql2=0.1××6.0399×0.500×0.500=0.1551kN.mm最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.5000×6.0039=1..812kNN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.5500×6..039=33.321kkN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗抗矩W=bh2/6=5.00××8.00××8.00//6=553.