箱梁施工工藝和方法

渝湘高速公路G1合同段四川攀峰路橋建設有限公司第51頁共51頁唐家灣大橋箱梁預制首件制工程定為左幅1-4#箱梁：1-4#箱梁預制長度為19.65m，為邊跨邊梁，混凝土設計標號為C50，設計方量為20.82m3，Ⅱ級鋼筋設計用量為2837.4kg，Ⅰ鋼筋設計用量為384.5kg。1.編制依據

1.1與業(yè)主簽訂的工程承包合同及總監(jiān)辦下發(fā)的監(jiān)理手冊；

1.2重慶市渝湘高速公路工程G1合同段招標文件；

1.3重慶市渝湘高速公路工程G1合同段投標文件；

1.4重慶交通科研設計院《渝湘高速公路G1合同段兩階段施工圖文件》

1.5本合同段工程施工涉及的相關規(guī)范、規(guī)程的技術標準；

1.6現場施工調查情況；

1.7現場的機械配備現狀、施工技術力量；

1.8以往類似工程的施工經驗；

1.9總監(jiān)辦審批的《實施性施工組織設計》；

1.10總監(jiān)辦審批的《總體施工進度計劃》；2.工程概況及施工條件

2.1工程概況

本橋左幅共2聯:6*20+6*20m，橋梁起訖樁號為K46+570~~K46+818，全長248m；右幅共2聯：6*20+5*20，橋梁起訖樁號為K46+570~~K46+796，全長266m。為高速公路整體式，橋面寬24.5m，計算行車速度80km/h，行車荷載公路—Ⅰ級。上部左幅采用12孔*20m預應力箱梁，右幅采用11孔*20m預應力小箱梁，下部結構橋墩采用雙柱式墩、樁基礎，橋臺采用U臺、擴大基礎和樁柱式橋臺、樁基礎。2.2設計標準及原則

⑴、橋梁設計荷載：公路I級；

⑵、橋面寬度：0.5米（防撞欄）+凈11.00(車行道)+0.5米（波形護欄）+0.5米（中央分隔帶）+0.5米（波形護欄）+凈11.00(車行道)+0.5米（防撞欄）

2．3現場施工條件

⑴、施工用電

我合同段在位于K47+000處設有300KW變壓器一臺，本橋用電從該處引出?，F場配有50kw發(fā)電機一臺，以備停電時急用。

⑵、施工用水

該橋下有一水渠經過，潛水泵抽水至10m3儲水池，橋梁施工用水由引水管引至施工現場。日常施工用水采用自流式供水，梁板澆筑時施工用水采用增壓泵進行用水供應。

⑶、施工便道

原已有村公路，無需新修施工便道。

⑷、材料供應

施工所用主要材料由項目經理部按有關規(guī)定統(tǒng)一招標采購并運送至施工現場。

混凝土由攪拌站統(tǒng)一拌制，混凝土運輸由砼輸送車運到施工現場，送入模。

鋼材：鋼筋加工場利用預制梁場加工場地就地加工，人工搬運至施工現場，用吊車吊至支座上。

其它材料：預制梁場內設材料庫一座，小型材料統(tǒng)一由材料庫保管。

5、通訊

3．施工組織及資源配置3．1施工組織機構

項目經理部負責對外協調及對內技術、生產管理工作。橋梁作業(yè)隊下設鋼筋班、模板班、混凝土班及雜工班，實行兩班制作業(yè)。作業(yè)隊設領工員一名、作業(yè)班長四名，領工員對工區(qū)長負責，對作業(yè)班長實行生產管理。3．2施工任務劃分及人員組織

⑴、根據工程內容、工程數量及工期要求，將橋梁工程施工任務按專業(yè)進行劃分，如下所示：序號班組施工任務備注1鋼筋班梁板鋼筋綁扎及焊接兩班制作業(yè)2模板班梁板模板及腳手架兩班制作業(yè)3混凝土班梁板混凝土澆筑兩班制作業(yè)4雜工班配合其他班組施工兩班制作業(yè)（2）、作業(yè)隊人員組織安排

所需人員配置

序號工種人數備注1領工員

4作業(yè)隊管理人員2技術人員

1龍建超3質檢工程師1龍建超4測量3冉小靚、王永洪、鄒坤5安檢工程師1王璽6吊車司機2按兩班制配置7鋼筋工24按兩班制配置，現澆箱梁時集中補充人員8模板工22按兩班制配置，現澆箱梁時集中補充人員9混凝土工18按兩班制配置，現澆箱梁時集中補充人員10普工24按兩班制配置，現澆箱梁時集中補充人員3.3資源配置（1）

主要機械配置序號機械名稱規(guī)格型號單位機械數量備注1鋼筋切斷機BGW32臺12鋼筋彎曲機GW40

臺13鋼筋調直機FGQ50臺14電焊機31.4KW 臺25木工圓鋸機

MJ—116臺16木工壓刨M13—104臺17插入式振搗器臺48吊車25t臺29強制式拌和機500L臺110抽水機

100m3/h臺211混凝土運輸車臺212汽車吊25t臺113千斤頂YCW300臺214千斤頂YCW150臺415發(fā)電機120KVA臺116油泵ZB4-500臺417壓漿機2NB6-32臺218卷揚機臺1（2）

主要試驗測量儀器配置

1、

壓力試驗機

無錫TYE—2000B

1臺

1級精度

2

、壓力試驗機

無錫TYE—300B

1臺

1級精度

3

、萬能材料試驗機

無錫路達WE—600B

1臺

1級精度

4

、水泥雙速凈漿攪拌機

無錫NJ—160B

1臺

5

、水泥膠砂攪拌機

無錫JJ—5

1臺

6

、水泥膠砂震實臺

無錫ZT—96

1臺

7、

水泥稠度及凝結時間測定儀

1臺

8、

水泥安定性沸煮箱

天津慶達RAF—A

1臺

9

、水泥雷氏夾膨脹值測定儀

無錫LD—50

1臺

10

、雷氏夾

2盒

11、

水泥細度負壓篩析儀

浙江上虞市FSY—150型

1臺

12

、水泥混凝土標準養(yǎng)護箱

廣東順德YH—40B

1臺

13

、灰土劑量測定儀

2套

14

、標養(yǎng)室自動溫控儀

無錫

1套

15

、水泥漿稠度儀

天津市京潤儀器廠

1臺

16

、混凝土攪拌機

沈陽市儀器廠

1臺

17

、混凝土試驗用振動臺

1臺

18

、水泥電動抗析機

KZJ—5000

1臺

19

、電動搖篩機

ZBSX—89型

1臺

20

、電熱恒溫干燥箱

101—2型

1個

21、

針、片狀規(guī)準儀（水泥砼用）

1個

22

、壓碎指標值測定（水泥砼用）

1個

23、

砂漿稠度儀

天津SG—145

1臺

24

、核子密度儀

湖南長沙

1臺

25、

回彈儀

山東樂陵市ZC3—A

2套

26

、土、砂、石標準篩

浙江

各1套

27

、電子天平

2100g

1臺

28

、電子天平

15kg

1臺

29

、分析天平

1臺

30

、扭力天平

上海市TN—100B型

1臺

31

、臺秤

100kg

1臺

32

、案秤

10kg

1臺

33

、容重筒

1—50L

1臺

34

、塌落度筒

浙江上虞市儀器廠

2套

35、

電爐

1個

36、三米直尺

溫洲南方建筑儀器廠JITCGZ型

1臺

37、游標卡尺

1個

38

、底版、頂板及表夾

各1個

39、砼試摸15*15*15cm

20組

40

、砂漿試摸7.07*7.07*7.07cm

6組

3.4材料供應計劃及施工進度計劃

3.4.1主要材料供應計劃

根據工程進度及組織安排進行材料計劃材料名稱08年2月水泥50t砂100m3碎石200m3鋼絞線8t鋼筋20t4.施工進度安排

4.1工期目標

由于此片梁是首件制工程，所以施工準備較為充分，計劃開工日期：2008年3月20日

計劃完工日期：2008年4月25日4.2工程保證措施

4.2.1

加強施工組織的動態(tài)管理

⑴、抓施工的程序化作業(yè)、標準化施工，通過合理的組織與正確的施工方法，盡快形成生產能力，提高施工進度，保持穩(wěn)產高產。

⑵、認真做好工程的統(tǒng)籌、網絡計劃工作，科學組織，合理安排生產。

⑶、緊抓關鍵工序的管理與施工，控制工序作業(yè)時間，提高施工效率。

⑷、注意依靠科學和技術進步，對施工技術難題，組織QC小組攻關，充分聽取各方面的合理化建議和開展崗位技術創(chuàng)新活動，保證施工生產的順利進行。

4.2.2

加強機械化作業(yè)程序以提高施工進度

⑴、配備數量充足、機況完好、配置合理的機械設備。

⑵、加強對施工設備管、用、養(yǎng)、修的動態(tài)管理，提高機械設備使用率。

⑶、編制機械配件計劃，超前定貨加工，并有足夠的庫存量，保證機械正常運轉。

4.2.3

加強物資設備保證供應

⑴、編制材料供應計劃，并備有足夠的庫存量，保證工程物資供應。

⑵、作好冬雨期物資儲備

4.2.4

技術保證措施

⑴、搞好工程的統(tǒng)籌、網絡計劃工作，制定階段目標，科學合理安排施工工序。牢牢抓住關鍵工序的管理與施工，確保關鍵工序施工的工期與質量。

⑵、提前做好圖紙會審工作，對圖紙中有疑問的地方，及時與設計單位聯系解決，避免耽誤施工。

⑶、組織技術質量人員學習招標文件、技術規(guī)范與施工監(jiān)理程序，準確掌握本合同段高速公路技術標準與施工程序。

⑷、提前做好各分項工程的施工方案與材料試驗。

4.2.5

外部環(huán)境保證

協調好同當地政府及居民的關系，并與業(yè)主、監(jiān)理、設計等單位密切合作，同心協力，創(chuàng)造良好的生產環(huán)境，以確保本工程工期。

4.2.6

制訂進度控制工作管理辦法

根據總工期及業(yè)主的具體要求，編制詳細的工程進度計劃并及時上報業(yè)主及監(jiān)理工程師審查。

根據施工進度進展情況調整施工網絡計劃，找出關鍵工序的轉換，始終抓好關鍵工序的施工及進度基控制。

設計工程進度專項保證基金，對各工區(qū)各項目工程進度實行獎罰，以促使進度按計劃完成。5、現澆箱梁施工方法及施工工藝根據施工現場的實際情況，項目部決定采取梁上預制方案：即先在0#～3#之間預制兩跨箱梁，待其強度達到要求后作為3#～6#箱梁的預制場，以次類似，6#～9#箱梁的在3#～6#箱梁預制。待各片梁的強度達到要求后進行向兩側移動和安裝。內模、外模采用預制定型鋼模。首件工程左幅1-4#箱梁預制臺座設于右幅第一跨二、三號梁位置，臺座采用滿堂支架，其上采用橫木及定型鋼模板調平。支架使用碗扣式鋼管，加強對地基處理，要求對支架需預壓，并測定其變形，使之滿足支架剛度及強度要求。5．1.1施工荷載的計算：本橋為預應力箱形連續(xù)梁橋，梁高為1.2m（箱底厚度為18cm，箱室高度84cm，箱頂厚18cm）。荷載假定：由于預制梁在梁端部存在變截面，所以擬定梁端砼折合為平均厚度為87cm厚，跨中折合平均厚度為45cm,因本橋上跨一鄉(xiāng)村公路，支架搭設時需要留行車通道，初步擬定為4米寬，單車通行。荷載計算標準15mm厚鋼模板8kn/m228x10cm方木0.052kn/m312x14cm方木0.109kn/m4托盤0.15kn/個5Φ50鋼管（4mm厚）0.045kn/m6鋼筋混凝土26kn/m37I45a型工字鋼0.85kn/m820x30cm方木0.39kn/m9施工荷載-1計算模板和分布條時2.5kn/m2-2計算12x14方木梁1.5kn/m2-3計算立桿和跨線大梁時1kn/m210砼振搗荷載2.0kn/m2四、方案簡述本橋支架根據其位置不同，分三種間距搭設，見附后圖五、各種設計指標允許撓度[w]=1/400鋼模板：抗彎[fm]=215Mpa抗剪[fv]=125Mpa彈性模量E=206x103Mpa方木：抗彎[fm]=12Mpa抗剪[fv]=1.5Mpa彈性模量E=1x104Mpa鋼管:抗彎[fm]=215Mpa抗剪[fv]=125Mpa彈性模量E=206x103Mpa工字鋼：A=14240mm2Ix=633x106mm4由于跨中支架搭設與端梁一至，但端梁砼平均厚度比跨中大得多，因此只要端梁合格，跨中也合格。因此只計算端梁。15mm厚鋼模板荷載q1=(8x1+26x0.87x1)x1.2+(2.5x1+2x1)x1.4=36.74+6.3=43.04kn/mq2=(8x1+26x0.87x1)x1.2=36.74kn/m根據JTJ041-2000，q1用于強度驗算，q2用于剛度驗算。σ=M/W=0.215*106/(1/6*1000*52)=51.6Mpa<[fm]=215MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(4.3*103/1000*5)=1.29Mpa<[fv]=125Mpa撓度驗算△ymax=ML2/10EI=0.215*0.22*1012/(2.06*105*103*1/12*53x10)=0.4mmW=△ymax/l0=0.4/200=1/500<[W]=1/400鋼模板的強度和剛度均能滿足規(guī)范要求。8x10cm小棱驗算荷載q1=(8x0.2+26x0.87x0.2+0.052)x1.2+(2.5x0.2+2x0.2)x1.4=7.41+1.26=8.67kn/mq2=(8x0.2+26x0.87x0.2+0.052)x1.2=7.41kn/mσ=M/W=0.39*106/(1/6*80*1002)=2.925Mpa<[fm]=12MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(2.601*103/100*80)=0.49Mpa<[fv]=1.5Mpa撓度驗算△ymax=ML2/10EI=0.39*0.62*1012/(1*104*103*1/12*1003x10)=0.211mmW=△ymax/l0=0.211/600=1/2843<[W]=1/400小棱的強度和剛度均能滿足規(guī)范要求。梁的驗算荷載q1=0.109kn/m強度計算時：P=5.20kn（根據棱的支反力求得）剛度計算時：P=4.04knMmax=PLl/3+q12/8=1/3*5.2*0.6+0.109*0.6*0.6/8=1.045kn.mQmax=(2P+q1)/2=(2*5.2+0.109*0.6)/2=5.24Knσ=M/W=1.045*106/(1/6*120*1402)=5.33Mpa<[fm]=12MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(5.24*103/120*140)=0.47Mpa<[fv]=1.5Mpa撓度驗算△ymax=ML2/10EI=1.045*0.62*1012/(1*104*120*1/12*1403x10)=0.137mmW=△ymax/l0=0.137/600=1/4379<[W]=1/400梁的強度和剛度均能滿足規(guī)范要求。立桿計算P=（8*0.6*0.6+0.052*0.6*4+0.109*0.6+0.15*2+0.045*0.6*2*7+0.045*8.4+26*0.87*0.6*0.6）*1.2+(1*0.6*0.6+2*0.6*0.6)*1.4=15.99kn鋼管截面積：A=∏（R2-r2）=∏(252-212)=578mm2σ=15.99*103/578=27.66Mpa<[fm]=215Mpa穩(wěn)定性慣性矩：I=∏D4/64-∏d4/64=3.14*(504-424)/64=154051mm4慣性半徑：i=√(I/A)=√(154051/578)=16.33mm細長比：λ=l0/i=600/16.33=36.74<[λ]=200φ=0.824（查表得）P/φA=15.99*103/(0.824*578=22.8Mpa<[fc]=215Mpa立桿強度和穩(wěn)定性均能滿足要求。對地基承載力的要求：P/A=15.99*103/150*800=0.13Mpa地基承載力不能小于0.13Mpa。蓋梁處支架及模板驗算膠合板驗算因小棱間距為30cm，小棱斷面為8x10cm，得膠合板凈跨為22cm。其力學模式如下：強度驗算：q1=(0.09*1+26*0.85*1)*1.2+(2.5*1+2*1)*1.4=26.63+6.3=32.93kn/mq2=26.63kn/mMmax=ql2/8=32.9*0.22*0.22/8=0.199kn.mQmax=ql/2=32.93*0.22/2=3.6knσ=M/W=0.199*106/(1/6*1000*12002)=8.29Mpa<[fm]=20MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(3.6*103/1000*12)=0.45Mpa<[fv]=2.8Mpa撓度驗算△ymax=5ql4/384EI=5*26.63*2204/(384*12*103*1/12*1000*123=0.47mmW=△ymax/l0=0.47/220=1/468<[W]=1/400膠合板的強度和剛度均能滿足規(guī)范要求。小棱的強度和剛度驗算蓋梁處梁的間距為60cm，因此小棱力學模型如下：荷載q1=(0.09x0.3+26x0.85x0.3+0.052)x1.2+(2.5x0.3+2x0.3)x1.4=8.05+1.89=9.94kn/mq2=(0.09x0.3+26x0.85x0.3+0.052)x1.2=8.05kn/mMmax=ql2/8=9.94*0.6*0.6/8=0.45kn.mQmax=ql/2=9.94*0.6/2=2.98knσ=M/W=0.45*106/(1/6*80*1002)=3.375Mpa<[fm]=12MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(2.98*103/100*80)=0.56Mpa<[fv]=1.5Mpa撓度驗算△ymax=5ql4/384EI=5*8.05*6004/(384*104*1/12*80*1003=0.21mmW=△ymax/l0=0.21/600=1/2857<[W]=1/400小棱的強度和剛度均能滿足規(guī)范要求。梁的計算計算力學模式如下：荷載q1=0.109x1.2=0.131kn/m強度計算時：P=5.96kn（根據棱的支反力求得）剛度計算時：P=4.83kn該梁的布置和跨中完全一樣，進行強度驗算時其荷載小于跨中荷載，在跨中也能滿足要求，此處也能滿足強度要求，只需進行剛度計算。撓度驗算△ymax=5ql4/384EI+(5xn2-4)/(384nEI)xPl3=5*0.131*12004/(384*104*1/12*120*1403+(5*42-4)/(384*4*104*1/12*120*1403)*4.83*103*12003=0.0128+1.505=1.52mmW=△ymax/l0=1.52/1200=1/789<[W]=1/400梁的強度和剛度均能滿足規(guī)范要求。立桿計算P=（0.09*1.2*0.6+0.052*1.2*2+0.109*1.2+0.15*2+0.045*1.2*1.5*7+0.045*8.4+26*0.85*1.2*0.6）*1.2+(1*1.2*0.6+2*1.2*0.6)*1.4=23.996kn因其荷載小于跨中時荷載，其剛度及強度均能滿足要求?？缇€處支架驗算因跨線處于的膠合板、小棱和梁的布置同跨中完全一樣，且荷載也一樣，因此只需驗算20x30跨線大梁的強度和剛度。力學模式如下：荷載q1=0.39*1.2=0.47kn/m進行撓度計算時P1=(0.09*1.2+0.052*4+0.109*1.2+26*0.35*1.2)*1.2+(1*1.2+2*1.2)*1.4=13.64+5.04=18.68knP2=(0.09*1.14+0.052*0.95*4+0.109*1.2+26*0.35*1.14)*1.2+(1*1.14+2*1.14)*1.4=12.97+4.79=17.76knP3=(0.09*1.26+0.052*1.05*4+0.109*1.2+26*0.35*1.26)*1.2+(1*1.26+2*1.26)*1.4=14.314+5.29=19.6kn進行剛度驗算時：P1=13.64knp2=12.97knp3=14.34kn兩支座反力為：R1=R2=66.743knMmax=66.743*2-19.6*2.9-17.6*2-18.68*1-0.47*2.9*2.9/2=20.47kn.mσ=M/W=20.47*106/(1/6*200*3002)=6.8Mpa<[fm]=12MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(28.96*103/200*300)=0.724Mpa<[fv]=1.5Mpa撓度驗算q1，p1，p2對大梁的撓度：△ymax=5ql4x(5-24l2/l2)/384EI+(5xn2-4)/(384nEI)xPl3=5*0.47*40004*(5-24*900*900/40002/(384*104*1/12*200*3003)+(5*42-4)/(384*104*4*1/12*200*3003)*13.64*103*40003=9.86mmW=△ymax/l0=9.86/4000=1/405<[W]=1/400大梁的強度和剛度符合設計要求。立桿的驗算根據大梁的支反力，得在大梁下的墊木不考慮其變形時，立桿最大受力為66.743kn。鋼管截面積：A=∏（R2-r2）=∏(252-212)=578mm2σ=66.743*103/578=115Mpa<[fm]=215Mpa穩(wěn)定性慣性矩：I=∏D4/64-∏d4/64=3.14*(504-424)/64=154051mm4慣性半徑：i=√(i/A)=√(154051/578)=16.33mm細長比：λ=l0/i=1200/16.33=73.48<[λ]=200φ=0.824（查表得）P/φA=66.743*103/(0.824*578=140Mpa<[fc]=215Mpa立桿強度和穩(wěn)定性均能滿足要求。對地基承載力的要求：跨路跨的立桿通過150x150mm的托盤與地面相連，大梁每端支撐于兩根立桿之上，于是：P/2A=66.743*103/2*150*150=1.48Mpa地基承載力不能小于1.48Mpa。依《公路橋涵施工技術規(guī)范》的規(guī)定，計算模板、支架時，應考慮如下荷載的組合：5．1.1.1模板、支架的自重；5．1.1.2新澆筑鋼筋混凝土的重力；5．1.1.3施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載；5．1.1.4振搗砼時產生的荷載。以下依據《公路橋涵施工技術規(guī)范》附錄D分別進行計算。a、模板的自重：外?？偯娣e（含兩頭擋板，模板最大面積）：S外=4.273×20+1.72×2≈88.9m內膜總面積：S內≈19×0.343＋0.766×2=8.05m內模單位面積重量統(tǒng)一按8KN/m2計，則內?？傊亓繛椋篜模=S內×8=64.4KN外模單位面積重量統(tǒng)一按8.0KN/m2計，則外?？傊亓繛椋篜模=S外×8.0=71.12KNb、新澆筑鋼筋混凝土的重力:混凝土容重按配筋率大于2%算，取26KN/m3。則：縱、橫肋及暗蓋梁處單位面積鋼筋混凝土重量g肋=1.72*26=44.72KPa空心腔底板加厚段處單位面積鋼筋混凝土重量g空=(0.18*2+0.25)*26=15.86KPa空心腔非加厚段處單位面積鋼筋混凝土重量（第一次澆筑）g空’=0.18*26=4.68KPac、施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載標準值取1.5KPa(均布荷載)d、振搗砼時產生的荷載：取均布荷載2.0KPa本跨總面積S總=（8.05+88.90）×4=387.8m于是單位面積總荷載(不包括支架本身產生的荷載)為：縱、橫肋及暗蓋梁處p肋=P模/S總+g肋+1.5+2.0=75.15/387.8+44.72+3.5=48.41KPa空心腔底板加厚段處p空=P模/S總+g空+1.5+2.0=75.15/387.8+15.86+3.5=19.55KPa空心腔非加厚段處（第一次澆筑）p空’=P模/S總+g空’+1.5+2.0=75.15/387.8+4.68+3.5=8.37KPa5．1.2滿堂支架設計及驗算：滿堂支架搭設前需要對地基進行處理：主要以條石配合砼硬化地面進行。采用碗扣式鋼管支架，立桿在空心腔及翼緣板處縱橫間距為0.9m×0.9m，在縱、橫肋處縱橫間距為0.9m×0.6m，在橋墩處縱橫間距為0.6m×0.6m；水平桿層距為1.2m。鋼管采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，剪刀撐除在兩端設置外，中間每隔12-15m設置一道，每道剪刀撐聯系3-4根立桿，剪刀撐沿架高連續(xù)布置，在相鄰兩排剪刀撐之間，每隔10-15m加設一組長剪刀撐，沿墩柱高度間隔不大于6米設置一道水平撐桿支撐在墩柱上，將支架和墩柱連為整體，并于跨中兩側適當位置設置纜風繩。每根立桿頂、底各設可調托撐1個。支架頂設10×10cm木枋橫梁，置于立桿頂托撐上，間距60或90cm；模板背楞使用5×10cm木枋和Φ48mm鋼管相間而成，置于木枋橫梁上，間距15cm；可使用可調頂托撐調整橫梁標高，從而調整底模標高。需對立柱、橫梁、背楞及模板進行驗算。下述所查表均來源于中國建筑工業(yè)出版社出版的《建筑施工手冊》第四版。驗算時需用到鋼管的如下參數：截面模量W=5078mm3,慣性矩I=1.215×105mm4,鋼材的彈性模量E=2.1×105MPa,鋼材容許應力[σ]=215MPa,鋼管回轉半徑i=15.78mm，鋼管截面積A=489mm21.2.1模板背楞驗算：5×10cm木枋（杉木）橫梁的順紋彎應力[σW]=11.0MPa,橫紋承壓應力[σah]=1.8MPa,彈性模量E木=9000MPa,慣性矩（平放）I木=10×53/12=104.1667(cm4),截面模量W木=10×52/6=41.6667(cm3)。背楞用Φ48mm鋼管和5×10cm木枋相間布置，間距15cm。將背楞視為受均布荷載作用的三等跨連續(xù)梁。背楞置于間距為0.9m的橫梁上，因此其計算跨徑為l2=0.9m;背楞間距0.15m。于是：a、空心腔處：作用在鋼管和木枋兩根背楞上的總均布荷載為：g2=p空×0.3=25.54×0.3=7.662KN/m令作用在鋼管和木枋背楞上的均布荷載分別為g21和g22，且鋼管和木枋的撓度相同，則：g21+g22=g2=7.662·······························①0.677*g21*l24/(100*EI)=0.677*g22*l24/(100*E木I木)···②解上述聯立方程組①②，得：g21=5.602KN/m,g22=2.06KN/m則鋼管的最大彎應力σ鋼=g21×l22/(10W)=5.602×9002/(10×5078)=89.36MPa<[σ]=215MPa，滿足要求。木枋的最大彎應力:σ木=g22×l22/(10W木)=2.06×9002/(10×41666.7)=4.0MPa<[σW]=11.0MPa，滿足要求。鋼管和木枋最大撓度：f=0.677*g22×l24/(100E木I木)=0.677*2.06×9004/(100×9000×1041667)=1.0mm<3mm，滿足要求。背楞的最大平均支點反力F楞=1.1*g2*l2=1.1*7.662*0.9=7.5854KN。b、縱、橫肋及橋墩處：橫梁內彎應力及撓度與荷載成正比，令η=p肋/p空=47.9/25.54=1.8755所以此處鋼管的最大彎應力σ鋼’=η*σ鋼=1.8755*89.36=167.6MPa<[σ]=215MPa，滿足要求。而木枋的最大彎應力:σ木’=η*σ木=1.8755*4.0=7.5MPa<[σW]=11.0MPa，滿足要求。撓度f’=η*f=1.8755*1.0=1.88<3mm，滿足要求。最大平均支點反力F楞’=η*F楞=1.8755*7.5854=14.2264KN1.2.2木枋橫梁驗算：10×10cm木枋（杉木）橫梁的順紋彎應力[σW]=11.0MPa,橫紋承壓應力[σah]=1.8MPa,彈性模量E木=9000MPa,慣性矩I木=10×103/12=833.3(cm4),截面模量W木=10×102/6=166.7(cm3)a、空心腔處：立桿縱橫間距為0.9m×0.9m,因此橫梁的計算跨徑為l1=0.9m;橫梁間距0.9m,作用在橫梁上的背楞間距15cm，因此將橫梁視為受均布荷載：g1=F楞/0.3=7.5854/0.3=25.2847KN/m作用的三等跨連續(xù)梁。其中F楞為背楞的最大平均支座反力（見上述“模板背楞驗算”）。則最大彎矩:Mmax=0.1×g1×l12=0.1×25.2847×0.92=2.0481KN·mσ=Mmax/W木=2.0481×106/(166.7×103)=12.2861MPa>[σW]=11.0MPa，不滿足要求，但接近于木枋的容許應力，考慮到分兩次澆筑，第一次只澆筑底板和腹板，未有頂板荷載，而第二次澆筑時，底板和腹板已具有一定的強度，可以抵消一部分頂板荷載，因此也能滿足要求。最大撓度：f=0.677×g1×l14/(100E木I木)=0.677×25.2847×9004/(100×9000×833.3×104)=1.5mm<3mm，滿足要求。最大支點反力F橫=1.1*g1*l1=1.1*25.2847*0.9=25.0319KN非加厚段處最大支點反力（第一次澆筑）F非=p空’/p空*F橫=10.7206/25.54*25.0319=10.5073KNb、縱、橫肋及橋墩處：計算跨徑為l1’=同樣按三等跨連續(xù)梁計算。均布荷載g1’=F楞’橫梁內彎應力與荷載及跨度的平方成正比，令η’=g1’*l1則：σ’=η’*σ=0.8336*12.2861=10.2417MPa<[σW]=11.0MPa，滿足要求。最大撓度：f’=0.677×g1’×l1’4/(100E木I木)=0.677×47.4213×6004/(100×9000×833.3=0.55mm<3mm，滿足要求。最大支點反力F橫’=1.1*g1’*l15．1.2.3立柱驗算：a、立柱軸心壓力：立桿每米平均重量58.35N/m，橫桿HG-60重量28.44N/個，HG-90重量39.23N/個,立桿可調支座每個49.03N，每根立桿頂、底各一個。為便于計算，將支架重量換算為單根立柱所承受的重量，則單根中立柱每米所承受的支架的重量為：g=58.35+（28.44+39.23）/1.2=114.7417N立柱最大高度34m，則其產生的荷載P柱=g×34+49.03×2=4.0KN，立柱承受由木枋橫梁傳遞來的荷載F橫（空心腔處）或F橫’（縱、橫肋及橋墩處），則一根中立柱所承受的總荷載為：空心腔處N空=F橫+P柱=25.0319+4.0=29.0319KN縱、橫肋及橋墩處N肋=F橫’+P柱=31.3+4.0=35.3KNb、整體穩(wěn)定性驗算：材料強度附加分項系數γR’=1.35①空心腔處:立桿縱、橫距均為0.9m，橫桿步距1.2m。據此查表知：計算長度系數μ1w=1.5573則：長細比λ=μ1wh/i=1.5573*1200/15.78=119據長細比查表得：立桿的穩(wěn)定系數φ=0.458則：γR’N空/(φA)=1.35*29.0319*1000/(0.458*489)=175MPa<[σ]=215MPa，符合要求。②縱、橫肋及橋墩處:立桿縱、橫距分別為0.9m和0.6m，橫桿步距1.2m。據此查表知：計算長度系數μ1w=1.3332則：長細比λ=μ1wh/i=1.3332*1200/15.78=102據長細比查表得：立桿的穩(wěn)定系數φ=0.573則：γR’N肋/(φA)=1.35*35.3*1000/(0.573*489)=170.1MPa<[σ]=215MPa，符合要求。地基用12cm厚C15砼硬化，立柱所承受的荷載通過12cm*15cm底座傳至地基，則立柱下地基的承力面積為：S=0.12*0.15=0.018m2，安全系數取1.5，則現澆箱梁對地基最大應力為：σ=N肋/S×1.5=35.3/0.018×1.5=2942KPa=2.94MPaσ小于C15砼設計承壓應力8.5MPa，符合要求。5．1.2.4模板驗算：由《箱梁底模內楞間距驗算表》知：底模主要受變形控制，由于背楞間距15cm,減去背楞寬度5cm，背楞間模板跨度只有10cm，用10mm厚竹膠合板完全能滿足變形要求。5．1.3施工過程（詳見“滿堂支架法現澆箱梁施工工藝流程圖”）：地基處理地基處理支架搭設測量放樣鋪設底模支架預壓調整模板高程以設置預拱度鋼筋制作與安裝安裝側模預應力筋張拉制作試件混凝土養(yǎng)護模板平面位置和高程檢查混凝土澆筑粘結預應力筋孔道壓漿頂板支架與模板安裝頂板鋼筋加工與安裝頂板砼澆筑頂板混凝土養(yǎng)護制作試件封錨1.3.1滿堂支架搭設和地基處理：a、地基處理：①清除淤泥和流砂層，用滲水性土回填并分層碾壓，每層厚度30～50cm,壓實度應達到90%；②溝槽內地下水較多時應砌筑砂礫石盲溝，以排除地下水，使基礎始終保持干燥狀態(tài)；③樁基四周設置漿砌塊石護肩墻，以免回填土擠壓；④非淤泥地段亦應清除表層松散土，平整后碾壓密實；⑤地基處理后整個場地用12cm厚C15砼對其表面進行硬化，并在場地四周設置排水溝。b、支架搭設：支架的布置見上文“滿堂支架設計及驗算”。5.4模板安裝：5.4.1由測量工程師準確放出墩臺縱橫軸線及模板外邊緣的位置，順橋長方向的測點間距約為5～10m5.4.2內模板使用10mm.4箱梁各室底板中線處應設置4個通氣孔（在設通氣孔的位置預埋D=10cm.6側?？v橫方向間距不大于1.0米用φ.8見《鋼模板制作允許偏差》和《模板安裝的允許偏差》鋼模板制作允許偏差外形尺寸長和高0，－1肋高±5面板端偏斜≤0.5連接配件（螺栓、卡子等）的孔眼位置孔中心與板面的間距±0.3板端中心與板端的間距0，-0.5沿板長、寬方向的孔±0.6板面局部不平1.0板面和板側撓度±1.0注：板面局部不平用2m靠尺、塞尺檢測模板安裝的允許偏差項目允許偏差（mm）模板標高±10模板內部尺寸±20軸線偏位10相鄰兩板表面高低差2模板表面平整度5預埋件中心線位置3預留孔洞中心線位置10預留孔洞截面內部尺寸+10，0支架縱軸平面位置跨度的1/1000或305.5支架預壓支架在鋪設底模后應對其進行預壓，以消除塑性變形并測出彈性變形值。采用沙袋進行預壓，重量為所澆筑混凝土重量的1.1倍，預壓時間為3～5天；預壓前布點測量支架頂面高程，所測點應用油漆做上記號；加載預壓終了時及卸載后再次測量這些點的高程，從而求出彈性變形值，并據此設置模板的預拱度。5.6鋼筋制作與安裝：鋪設底模后即可安裝底板和腹板的鋼筋。鋼筋在加工場集中加工，然后運至現場安裝。.2主筋直徑25mm以上（含25mm）采用機械接頭，25mm5.6.3受力鋼筋焊接接頭應設置在內力較小處，并錯開布置。在接頭長度區(qū)段內（35d且不小于50cm..75.6.8鋼筋安裝后，應在其上綁扎砼墊塊，墊塊厚5cm.10加工鋼筋的允許偏差檢查項目允許偏差（mm）受力鋼筋順長度方向加工后的全長±10彎起鋼筋各部分尺寸±20箍筋、螺旋筋各部分尺寸±5鋼筋位置允許偏差檢查項目允許偏差（mm）受力鋼筋間距兩排以上排距±5同排±10箍筋間距±10鋼筋骨架尺寸長±10寬、高或直徑±5彎起鋼筋位置±20保護層厚度±55.7、混凝土澆筑：橫橋向采用全寬度澆筑，而順橋向則可分段澆筑；為消除支架的不均勻沉降造成混凝土裂縫，各段之間的澆筑順序及同一段內的澆筑方向均應從跨中向兩端推進。澆筑時，應采用斜層法進行，混凝土的傾斜角為20～25°?；炷猎跀嚢枵炯邪柚疲斔捅幂斔?，插入式φ50振動器振搗，底板使用平板振動器振搗。..45.7.5a、自高處直接傾卸時，其自由傾落高度不宜超過兩米，以不發(fā)生離析為度；b、當傾落高度超過兩米時，應通過串筒、溜管等設施下落；傾落高度超過10米時，應設置減速裝置；c、在串筒出料口下面，混凝土堆積高度不宜超過1米。5.7.6混凝土應按一定厚度、分層澆筑，應在下層混凝土初凝或能重塑前澆筑完成上層混凝土?；炷练謱訚仓穸炔灰顺^30cm5.7.7插入式振動器移動間距不應超過振動器作用半徑的1.5倍；與側模應保持50～100mm的距離；插入下層混凝土50～100mm.9混凝土強度等級氣溫不高于25氣溫高于25≤C30210180>C30180150注：當混凝土中摻有促凝或緩凝劑時，其允許時間應根據試驗結果確定..13a、應鑿除處理層混凝土表面的水泥砂漿和松弱層；b、經鑿毛處理的混凝土面，應用水沖洗干凈，在澆筑次層混凝土前，對垂直施工縫宜刷一層水泥凈漿，對水平施工縫應鋪一層厚為10～20mm的1：2的水泥砂漿；c、施工縫處理后，須待處理層混凝土達到2.5MPa后才能繼續(xù)澆筑混凝土。5.8混凝土養(yǎng)護 .2寒冷天氣(氣溫低于.4混凝土的灑水養(yǎng)護時間為7天。每天灑水次數以能保持混凝土表面經常處于濕潤狀態(tài)為度。在一般氣候條件下，當溫度高于.66、預制箱梁施工6.1施工組織6.1.1遵循“安全、緊湊、通暢、整齊”的原則，在已經現澆或預制好的箱梁梁預制下一階段的箱梁。6.1.2預制場的主要投入機具設備分別如表一所示：6.1.3所有梁板預制所用材料均提前預定，確保施工期間不會因材料供應不上而影響工期。6.1.4梁板預制為整個項目施工的重中之重，為此，我們建立精干、高效、有著豐富的制梁施工經驗的管理機構。6.1.5預制場各工種施工人員見下表所示。預制場工作人員計劃表序號名稱人數負責人1鋼筋一班13人2鋼筋二班12人3模板一工班10人4模板二工班12人4砼施工一班10人5砼施工二班10人6預應力工班8人7機械工班7人8物資供應1人9移梁、存梁班10人6.2、施工方法 6.2.1梁板預制場現場設2個10t的葫蘆，負責移梁存梁和混凝土澆筑工作，混凝土的供應由拌和站提供。6.2.2根據當地實際情況，人字拉桿對預制好的箱梁進行轉移。過程中注意縱向坡度的控制。6.2.3依據施工圖紙進行模板設計，模板設計、加工均由專門制作模板的廠家定做，并且在模板生產過程中，項目部隨時了解情況。到所用材質采用Q235，面板δ=5mm，豎筋δ=6mm，寬60mm，法蘭δ=12mm，寬100mm，縱筋為∠75x75x6，支撐骨架采用12#槽鋼制作，上、下拉桿φ22mm。共制作箱梁模板3套，其中配置1套中梁模板、1套外邊梁模板、1套內邊梁模板。6.3、箱梁預制施工工藝6.3.1箱梁預制工藝流程見《箱梁預制工藝流程圖》圖所示。6.3.2a、材料①水泥按要求選用合格廠家生產的高品質525R或625普通硅酸鹽水泥。進場時，對供應商隨車送來該批水泥的出廠合格證、質量證明書及試驗報告進行檢查，在試驗室隨機抽樣品進行安定性及強度試驗，合格后方準予投入使用。出廠超過3個月者試驗室要重新試驗，合格者方可使用。②砂選用天然潔凈的硬質河砂或中粗砂，其細度模數和相對密度符合施工技術規(guī)范要求。③碎石選用質地堅硬的石灰?guī)r加工而成的5～20連續(xù)級配碎石，根據梁體不同部位鋼筋及波紋管最小間距確定最大粒徑和級配，其物理力學性能必須滿足有關規(guī)范要求。④根據實際情況，在混凝土拌制過程中，適當的摻入減水劑或早強劑等外加劑，目的是延緩混凝土的初凝時間，提高梁體混凝土的和易性。箱梁預制工藝流程圖安裝主梁鋼筋骨架安裝主梁鋼筋骨架鋼筋骨架制作穿預應力管道坐標定位波紋管加工安裝側模板安裝頂板鋼筋鋼筋制作澆筑混凝土混凝土養(yǎng)生2天拆模、穿鋼絞線鋼絞線下料張拉、壓漿、封錨吊運梁就位⑤張拉材料根據設計要求選用合格廠家生產的高強低松弛預應力鋼絞線，其施工工藝簡單、易操作。鋼絞線錨下控制張拉應力為1302Mpa，要求其公稱截面積為140mm2、公稱直徑為φj15.20mm、無損傷、無死彎、無銹蝕，進場有出廠合格證及試驗報告等資料，使用前逐盤抽樣作抗彎、拉試驗，其性能必須符合預應力規(guī)范方準使用。b、鋼筋施工方法①鋼筋制作加工按照施工設計圖,首先在加工間將鋼筋調直、除銹，然后下料、彎制及焊接成半成品，并將其按不同部位進行分類堆碼整齊，掛牌標識，彎制尺寸力求準確，經過檢驗合格方可領用。②底板模型放線及鋼筋幫扎綁扎鋼筋前在底模上準確的標出梁軸線、主筋位置、箍筋中心線位置、變截面位置、橫隔板及梁端位置線，將底模清掃干凈，涂上脫模劑，并在底板模型兩邊緣安裝止水膠帶，然后在底板上每隔一定距離放置與預制梁同標號的混凝土砂漿墊塊保護層，確保梁體底板鋼筋的混凝土保護層厚度符合設計要求。根據需要預制的梁型，從加工間內領出經檢驗合格的各種不同規(guī)格的鋼筋，按照施工設計圖紙擺放底板及腹板鋼筋并綁扎成型，然后將預留孔道所用的根據梁型設計需要而卷制的波紋管按圖紙所給坐標尺寸安放于骨架內，直線段每隔100cm、曲線段每隔50cm加設1道直徑φ8定位鋼筋將波紋管牢固地定位于鋼筋骨架內部。并經質檢人員及監(jiān)理工程師檢查合格后，進行側模安裝。為保證梁體內鋼筋的混凝土保護層厚度，在鋼筋骨架外側綁扎與梁體混凝土同標號的砂漿墊塊。c、側模安裝側模安裝前，先將模型清掃干凈，剔除焊渣及混凝土結塊，均勻地涂抹脫模劑，安裝止?jié){膠帶，然后進行模板安裝。安裝過程中，要保證模板的接縫嚴密平順，板面局部平整度用3m直尺檢查不能大于1mm，板面及板側撓曲度嚴格控制在±1mm范圍內，輪廓線條應流暢順直無波折。側模安裝完畢后再安裝端頭模型，端頭模型安裝要保證預留鋼筋能從模上眼孔順利穿出模外，安裝完畢，檢查整片梁模的豎直度、線形及凈空尺寸，在滿足要求的條件下，進行頂板上梳形板的安裝，緊固模型上下拉桿及插打底部楔子，使模型支撐穩(wěn)定牢固，經質檢人員及監(jiān)理工程師檢查合格后進行預埋鋼筋的綁扎安裝。d、混凝土施工配合比本橋箱梁混凝土等級為C50，梁體薄，腹板厚度僅有18cm，扣除鋼筋骨架及波紋管所占用空間，混凝土凈保護層有4cm，在滿足混凝土和易性、強度、耐久性及經濟合理的原則下，經過優(yōu)化對比試驗，選定配合比?；炷恋陌韬团c運輸混凝土拌和采用緊鄰的拌和站進行拌和，拌和站配設1臺帶有自動計量裝置的三斗配料機、2臺強制式拌和機，拌和時采用裝載機往配料機內上料，通過電腦自動計量裝置按施工配合比往拌和機料斗內投料?；炷翝仓炷翝仓捎玫装?、腹板、頂板全斷面由梁的一端向另一端斜向循序漸進的方法進行，澆筑完一段底板后扣牢底板頂模板，或采用先澆底板再澆腹板、頂板方法。但底板與腹板、頂板澆筑時間不能超過混凝土的初凝時間。當底板澆筑完畢，必須將底板頂模板扣牢固，箱梁腹板與底板及腹板與頂板連接處的承托、預應力鋼材錨固鋼筋密集部位，特別注意振搗。目的是為避免混凝土澆筑在波紋管爬坡地段出現蜂窩、麻面、水紋、甚至混凝土斷層現象，擬采用分層澆注法。為方便以后梁的運輸和吊裝，在翼緣板每邊的根部預留2個直徑80cm的吊裝孔，其位置距離兩端1/5處。搗固搗固是控制梁體質量的關鍵工序。由于普通附著式振搗器對混凝土的粗振效果比較好，在混凝土下料時能在短時間內使混凝土基本塌平，能充分將混凝土中的氣泡、水泡等逐漸排出。腹板中、上部附以插入式搗固器作輔助補充，振動器在模型兩邊對稱交錯布置，平行振動，并嚴格控制振動時間。振動器只能在灌注混凝土位置振動，避免出現漏振及空振模板，腹板上部采用插入式振動棒搗固時要插搗均勻，振動棒不能觸及腹板內鋼筋骨架中的波紋管，以免波紋管被振破裂漏漿，影響后續(xù)張拉及壓漿工作。搗鼓密實的標志是混凝土停止下沉，不再冒出氣泡，表面呈現平坦、泛漿。梁體頂板在澆注過程中要進行2次收漿，以防止出現沉陷裂紋。為防拆模后出現氣泡這一質量通病，在澆筑側模部分時，可以采用橡膠錘進行不斷的敲打或隔一定距離鉆2毫米左右的氣孔，將氣泡引出，附著式振動器振搗至濃漿冒出無氣泡逸出為止。養(yǎng)護完混凝土后高溫季度在1～2h后往頂板及模型腹板上灑水，使混凝土表面保持絕對濕潤，避免梁體腹板及應力集中區(qū)域因水化熱過大、溫度過高而引起不均勻收縮裂紋。低溫季節(jié)灌注混凝土完畢后立即用蓬布將梁體全部包裹密封，并在其內通以蒸汽以保證梁體混凝土強度增長所需溫度和濕度的供給。拆模模型拆除后，先將底部固定楔子及上部拉桿約束給予解除、拆卸，再取出模型塊之間的連接螺栓，用手拉葫蘆在梁頂面向外拉模型，讓模型自動脫離混凝土面后向下墜落，再用5KN龍門吊起，吊移至另一已綁扎完腹板鋼筋折臺座進行立模作業(yè)。拆模后按設計進行編號，并將通氣孔疏通，裸梁堆放時用蓬布遮蓋，同時繼續(xù)灑水養(yǎng)護。為方便以后與新澆混凝土很好的結合和減少困難，所以及時地將梁頂和兩端的砼表面鑿毛，其粗糙面凹凸大于6mm。6.3.3a、波紋管采用預埋金屬波紋管成孔工藝。波紋管可采用現場卷制的方法，用厚1mm的非鍍鋅鐵皮卷制而成，金屬波紋管的直徑根據預應力孔道內所需鋼絞線的股數而定，卷制出的波紋管要求無損傷，不變形。波紋管加工好后，置于現場存放棚內，下部每隔2m設置1根方木，并離地30cm以上存放，四周設置排水溝，防止波紋管進水銹蝕。因預制梁用的是20m長的波紋管，故不需分節(jié)，可以直接能加工21.8m左右長的波紋管。在關梁的兩端模板時，每端預留40cm即可在綁扎鋼筋骨架時，根據波紋管道直徑的大小用φ8鋼筋焊成一長寬均與管道直徑等同的方形定位骨架，且沿梁長方向每隔40cm設1道，焊在構造鋼筋上，使波紋管在澆注混凝土時不上下左右移動，保持管道位置的準確性。b、鋼絞線的下料與穿束鋼絞線進場時，每卷均是用鐵皮纏繞的。下料前應先將鋼絞線卷吊放在放線架內，再將卷心內的鐵皮剪斷取出，抓住卷心內的鋼絞線頭，將之緩緩拉出，不使鋼絞線產生有害變形。鋼絞線下料用砂輪切割機切割，下料長度既要滿足使用要求，又要防止下料過長而造成浪費。由于預制梁采用兩端張拉，故每根鋼絞線的長度按下式確定：L=L0+2（L1+L2+L3+L4）式中，L0為梁體孔道凈長；L1為工作錨長度；L2為千斤頂長度；L3為工具錨長度；L4為鋼絞線預留長度（一般取10cm）。將下好料的鋼絞線按梁體管道內所需股數進行分束，每隔50cm用22號鐵絲將之綁扎牢固，并保證每股鋼絞線順直，股與股之間不得相扭。穿束前在鋼絞線一端套上一錐形鋼箍，套好后即可進行穿束。①機具和設備：使用與OVM錨固體系配套的YCM型系列A型單作用穿心式千斤頂及ZB4-500電動油泵；該型千斤頂配有自動工具錨，千斤頂行程為200mm。施加預應力所用的機具設備及儀表應有專人使用和管理，并應定期維護和校驗。千斤頂與壓力表應配套校驗，以確定張拉力與壓力表之間的關系曲線，校驗應在主管部門授權的法定計量技術機構定期進行。張拉機具設備應與錨具配套使用，并應在進場時進行檢查和校驗。對長期不使用的張拉機具設備，應在使用前進行全面校驗。使用期間的校驗期限應視機具設備的情況確定，當千斤頂使用超過6個月或200次或在使用過程中出現不正?，F象或檢修以后應重新校驗。彈簧測力計的校驗期限不宜超過2個月。②張拉順序：按設計要求進行兩端同時張拉。每聯由兩邊跨向中間跨對稱進行；每跨張拉時，順橋向前后對稱、橫橋向由中心向兩邊、左右對稱、先下后上的順序進行，前后兩跨縱向預應力筋張拉完后，張拉中間墩頂上的負彎矩區(qū)預應力筋及暗蓋梁橫向預應力筋，最后張拉橫向無粘結預應力筋。③張拉：張拉前設置張拉操作架及防護板：可以利用龍門吊上的鏈滑車吊起千斤頂，在距千斤頂1.5～2m處安設防護板，以防止錨具夾片飛出傷人。梁體混凝土必須達到85%設計強度時方可施加預應力（檢驗混凝土強度時注意試件的取樣及養(yǎng)生條件應與主梁梁體混凝土相符合）；張拉前應對構件進行檢驗，外觀和尺寸應符合質量標準要求。預應力鋼筋采用按國家標準《預應力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2003）標準生產的鋼絞線。預應力錨具必須符合JT/T329-1997和GB/T14370-2000的規(guī)定。預應力鋼絞線的張拉采用引伸量與張拉力雙控，即以張拉力進行控制，并以伸長值進行校核；鋼絞線的實際伸長值與理論伸長值的差值應控制在5%以內，否則應暫停張拉，待查明原因并采取措施予以調整后，方可繼續(xù)張拉。預應力鋼絞線張拉引伸量表編號位置N1（cm）N2（cm）N3（cm）N4（cm）N5（cm）N6（cm）中跨12.912.88.6邊跨12.912.812.9表中引伸量為理論計算兩端張拉引伸量之和a)預應力筋張拉的控制應力值為σCON=0.70fpk=0.70×1860Mpa=1302Mpab)預應力筋的理論伸長值ΔL(mm)按下式計算ΔL=PPL/(APEP)式中：PP—預應力筋的平均張拉力（N）,直線筋取張拉端的拉力，兩端張拉的曲線筋，計算方法見《公路橋涵施工技術規(guī)范》附錄G-8;L—預應力筋的長度（mm）AP—預應力筋的截面面積（mm2）EP—預應力筋的彈性模量（N/mm2）。c)預應力筋張拉時，應先調整到初應力σ0，該初應力應為張拉控制應力σCON的10%～15%,伸長值應從初應力時開始量測。預應力筋的實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值。預應力筋的實際伸長值ΔL(mm)按下式計算：ΔL=ΔL1+ΔL2式中：ΔL1—從初應力至最大張拉應力間實際伸長值（mm）；ΔL2—初應力以下的推算伸長值（mm），可采用相鄰級的伸長值。采用超張拉，超張拉值為張拉控制應力的3%。預應力筋的張拉程序如下：0→初始應力（σCON）→σCON（持荷2min后錨固）a)安裝工作錨錨板和夾片、夾片限位板、千斤頂、工具錨組件并檢查無誤后即可開始張拉；b)向張拉油缸供油，在活塞外伸時，工具錨夾片可自行夾緊鋼絞線；工作錨中的夾片因受限位板的支托，只可被帶出一些而不會退出很多。達到初始張拉油壓（初應力0.1σCON，連續(xù)張拉時為上次終了油壓）時，持荷并在活塞與油缸交界處做上記號，量測預應力筋伸長值即從該記號開始；張拉過程（詳見“預應力張拉工藝流程圖”）：預應力張拉工藝流程圖是是否至設計控制應力？持荷并量測伸長值錨固安裝錨具、千斤頂、油泵張拉至初應力，持荷并做記號第一次張拉時，應在0.2σCON控制應力處量測伸長值張拉至活塞最大行程活塞回程二次連續(xù)張拉持荷并量測伸長值c)第一次張拉時，應向張拉油缸供油至0.2σCON控制應力處，持荷并測量預應力筋伸長值作為上述“初應力以下的推算伸長值ΔL2”；否則，直接供油至設計張拉油壓或活塞最大行程（活塞行程還余10～20mmd)將張拉油缸液壓油緩緩放出至油壓回到零值，由于鋼絞線束的回縮，活塞將被拉回若干毫米，這時工作錨的夾片被帶入錨板內而自行夾緊；e)向回程油缸供油，活塞回程，留10～20mm即可停泵。至此，完成一次張拉循環(huán)。如果鋼絞線較短，一次循環(huán)就可達到張拉控制應力；否則，如果鋼絞線較長，一次張拉，應力、伸長量達不到設計要求，則必須繼續(xù)二次張拉；f)此時，自動工具錨的夾片已與錨板自行脫離，因此二次張拉前需將工具錨夾片重新推入工具錨板錐孔中，重復b)～e)的步驟，如此連續(xù)張拉，直到達到設計要求為止。g)預應力筋在張拉控制應力達到穩(wěn)定后方可錨固。千斤頂持荷2min油表讀數無明顯下降時即可關閉油泵進油閥，打開油泵回油，油缸退回，則工作錨自動錨固鋼絞線。兩端張拉時可先錨固一端，待該端錨成并退去工具夾片、卸去工具錨及千斤頂、觀察鋼鉸線無滑絲和斷絲后，將另一端補足拉力后再錨固這一端。然后卸去這一端的工具夾片、錨及千斤頂，同樣觀察鋼鉸線有無滑絲和斷絲現象。預應力筋錨固后的外露長度不應小于30mm，錨具應用封端混凝土保護。錨固完畢并經檢驗合格后用砂輪機切割端頭多余的預應力筋，不得使用電弧焊切割。預應力筋斷絲及滑移不得超過下表的規(guī)定：預應力筋斷絲、滑移限制類別檢查項目控制數鋼絞線束每束鋼絞線斷絲或滑絲1絲每個斷面斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數的1%注：鋼絞線斷絲系指單根鋼絞線內鋼絲的斷絲；超過表列控制數時，應進行更換。c、預應力筋孔道壓漿：預應力鋼束張拉完畢后24h內完成壓漿封錨?？椎缐簼{其目的：一是保護鋼絞線免遭銹蝕；二是使預應力鋼絞線與混凝土有效地粘著；三是減輕梁端錨具的負荷。漿液的R28＞50Mpa，并有較好的流動性，泌水率為1%，稠度為16s。水泥漿從配制到進入孔道，需控制在40min以內，水泥要經過φ1.2mm的篩子再進入料斗，以防止大顆粒進入壓漿泵造成堵管。①預應力張拉后，孔道應盡早壓漿；孔道壓漿采用水泥漿，其強度等級不得低于預制梁的強度，所用水泥的強度等級不得低于高品質52.5#普通硅酸巖水泥，同時水泥中不得含有任何團塊；②壓漿前，應對孔道進行清潔處理。若孔道內有油污，可用對預應力筋和孔道無腐蝕作用的中性洗滌劑或皂液，用水稀釋后進行沖洗。沖洗后，應使用不含油的壓縮空氣將孔道內的所有積水吹出；③采用二次壓漿法。兩次壓漿的間隔時間為30～45min；④壓漿應從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水；壓漿順序宜先壓注下層孔道；⑤壓漿應緩慢、均勻地進行，不得中斷，并應將所有最高點的排氣孔依次一一放開和關閉，使孔道內排起通暢；⑥壓漿應使用活塞式壓漿泵，不得使用壓縮空氣。壓漿的最大壓力為0.5～0.7MPa;當孔道較長時宜為1.0MPa。壓漿應達到孔道另一端飽滿和出漿，并應達到排氣孔排出與規(guī)定稠度相同的水泥漿為止。為保證孔道中充滿灰漿，關閉出漿口后，應保持不小于，0.5MPa的一個穩(wěn)壓期，該穩(wěn)壓期不應少于4min；⑦壓漿過程中及壓漿后48h內，結構混凝土的溫度不得低于5℃，否則應采取保溫措施。當氣溫高于35⑧梁體在壓漿強度達到設計要求后方可進行移運和吊裝?？椎缐簼{應填寫施工記錄。張拉完畢后，要定時觀察起拱情況，使其控制在允許范圍以內，避免起拱值過大，引起橋面鋪裝層厚度不夠的現象發(fā)生。根據以往經驗，20米的梁起拱值在2厘米左右，為避免起拱值過大，在建造臺座時，設置1.7厘米的反拱。6.3.4暗蓋梁橫向預應力筋孔道壓漿后需封錨?？椎缐簼{后應立即將梁端水泥漿沖洗干凈，同時清除支撐墊板、錨具及端面混凝土的污垢，并將端面混凝土鑿毛，然后澆筑封端混凝土；封端混凝土的強度應與梁體混凝土強度相同，澆筑時要認真插搗，務使錨具處的混凝土密實。6.4支座安裝支座高度符合設計要求，保證支座平面的水平及平整，支座支承面四角高差不得大于2mm，安裝時用水平管檢測。在下支座板四周用鋼楔或木楔調平支座水平，并使下支座板底面高度符合設計要求，找出支座縱、橫向中線位置。然后用環(huán)氧砂漿灌注地腳螺栓孔和支座底面墊層。待環(huán)氧砂漿硬化后即可拆除楔塊。臨時支座采用硫磺砂漿制作，并插入電阻絲以便熔化燒毀硫磺。臨時支座面與永久支座面一樣平，這樣保證永久支座與混凝土接觸但不受力，同時永久支座頂面直接與砼底部鋼板保持水平接觸。7、小箱梁現澆濕接縫、調平層及連續(xù)段施工7．1伸縮縫、橋面連續(xù)預留槽、橋面板現澆段、伸縮縫加厚段現并行等處施工必須將預制部分的混凝土鑿毛，要求預制板頂粗糙面凹凸不小于6cm，并沖洗干凈，以保證新老混凝土的結合。7．2臨時支座宜采用硫磺砂漿制作（硫磺砂漿的配方應預先在同等壓力條件下作壓力試驗和熔化試驗，以防臨時支座難以熔化釋放），臨時支座熔化時應防止高溫影響永久支座質量。臨時支座頂面應與永久支座頂面保持齊平，以保證永久支座與混凝土接觸但不受力。永久支座頂面直接與接頭混凝土底部鋼板保持水平接觸。7．3預制小箱梁安裝就位后應在30d之內完成梁體間的濕接縫及現澆連續(xù)段混凝土的澆筑。且預制構件與現澆混凝土層的齡期之差不宜超過3個月。7．4負彎矩區(qū)混凝土強度達到95%后，方可張拉預應力鋼束，并采用先短束后長束的原則，并嚴格按照《公路橋梁施工技術規(guī)范》規(guī)定的實施預加應力工藝進行。7．5現澆連續(xù)端砼時采取有效措施保證支座不受損傷。7．6調平層鋪設冷軋帶肋焊接鋼筋網，焊接網鋼筋強度標準為550級。焊接網豎向位置應嚴格按照設計文件布置。鋼筋網必須符合相關標準規(guī)定，不得私自焊接。8、

安全、質量保證措施

8、1安全保證措施

安全方針：安全第一、預防為主，防治結合、綜合治理。

安全目標：杜絕重大死亡事故，杜絕多人傷亡事故，杜絕重大機械事故，杜絕重大交通事故，杜絕重大火災事故。創(chuàng)建安全文明標準工地。年重傷、死亡率控制在0，年負傷率控制在12‰以下。消滅違章指揮，消滅違章作業(yè)，消滅慣性事故。

8、1．1組織保證

成立以項目經理為首的安全領導小組，項目經理為第一安全負責人，項目副經理、項目總工程師、項目經理各部門齊抓共管，安全工程師專管，工區(qū)專職安全員協管。詳細組織機構框圖見《實施性施工組織設計》。

本橋設專職安全員：

8、1．2制度保證

（1）貫徹執(zhí)行國家安全生產、勞動保護方面的方針、政策和法規(guī)。對職工進行安全教育，牢固樹立“安全第一”的思想，堅持“安全生產、預防為主的”方針。

（2）建立健全安全生產保證體系，建立和實施安全生產責任制。項目經理是安全第一負責人，主管施工生產的項目副經理是安全生產直接責任人，項目主抓安全的副經理對勞動保護和安全生產的工作負責。經理部設安全生產領導小組，并設專職安全檢查工程師，工區(qū)設專職安全員，工班設兼職安全員，各作業(yè)點設有“共青團安全監(jiān)督崗”。

（3）根據施組和工程實際情況，編制詳細的安全操作規(guī)程、細則、并制定切實可行的安全技術措施，分發(fā)至工班，組織逐條學習、落實，抓好“安全五同時”（即：在計劃、布置、檢查、總結、評比生產的同時，計劃、布置、檢查、總結、評比安全工作）和“三級安全教育”。

（4）嚴格執(zhí)行交接班制度，堅持工前講安全、工中檢查安全、工后評安全的“三工制”活動。堅持每周一的安全活動日活動。

（5）每一工序開工前，做出詳細的施工方案和實施措施及時做好施工技術及安全工作的交底，并在施工過程中督促檢查，嚴格執(zhí)行。

（6）堅持特殊工種持證上崗。

（7）堅持定期安全檢查制度。項目部每月檢查一次，工區(qū)每半個月檢查一次，工班每天檢查一次，發(fā)現不安全因素，立即指定專人限期整改。

（8）設立安全專項基金，對安全生產好的個人和班組給予重獎，對違章指揮、違章操作忽視安全的行為給予重罰，對造成安全事故者視其情節(jié)嚴肅處理。

（9）全員加強防雷電、防火、防洪等防災期意識，建立防洪組織，配備消防設施，制訂措施和管理制度，并落到實處。減少自然災害造成損失。

（10）加強安全教育，提高員工安全意識，樹立安全第一的思想，培養(yǎng)安全生產所必須具備的操作技能。

（11）做好職工的定期教育及新工人、變換工種工人、特種作業(yè)人員的安全教育，新進場工人（包括民工）未經三級教育不得上崗。新工法、新工藝、新設備、新材料及技術難度復雜的作業(yè)和危險較大的作業(yè)，要進行專門的安全教育，采取可靠的保證措施。

（12）堅持每個安全活動日的安全學習活動。

（13）規(guī)范執(zhí)行安全檢查制度。項目經理部保證檢查制度的落實，規(guī)定檢查時間和參加檢查的人員。經理部每月檢查一次，作業(yè)班組每天檢查一次，非定期檢查視工程情況進行，在施工準備前、危險性大、季節(jié)變化、節(jié)假日前后等情況下100%檢查。

（14）對檢查發(fā)現的安全問題、安全隱患，要建立登記、整改、消項制度。定措施、定經費、定完成日期，在隱患沒有消除前，必須采取可靠的仿護措施。如有危及人身安全的險情，立即停止施工，處理合格后方可施工。

8、1．3措施保證

8、1．3．1機械安全保證措施

（1）施工現場實施機械安全管理及安裝驗收制度，施工機械、

機具和電氣設備，在安裝前按照安全技術標準進行檢測，經檢測合格后

方可安裝，經驗收確認狀況良好后方可運行。

（2）

車輛駕駛員和各類機械操作員，必須持證上崗，嚴禁無證

操作。對駕駛員、機械操作人員定期進行《安規(guī)》教育。嚴禁酒后駕駛車輛和操作機械，車輛嚴禁“三超”，禁止使用“帶病”的車輛、機械和超負荷運轉，并堅持“三查一檢”制。

（3）

機械設備在施工現場集中停放。嚴禁對運轉中的機械設備進行檢修、保養(yǎng)。機械作業(yè)的指揮人員，指揮信號必須準確，操作人員必須聽從指揮，嚴禁違令作業(yè)。對機械設備、各種車輛定期檢查，對查出的隱患按“三不放過”的原則進行處理，并制定防范措施，防止發(fā)生機械傷害事故。全部機械均應分別制定安全操作規(guī)程，并掛牌上墻。

（4）

施工用電按《施工現場臨時用電安全技術規(guī)范》（GJ46—88）要求進行設計、檢測。

8、1．3．2橋梁施工安全保證措施

（1）

高空作業(yè)時要進行必要的防護措施。如掛安全網，系安全

繩、安全帶等。

（2）

起重作業(yè)應嚴格執(zhí)行《建筑機械使用安全技術規(guī)程》和《建筑安裝工人安全技術操作規(guī)程》中的有關規(guī)定和要求。

（3）使用鋼絲繩的機械，在運行中禁止工作人員跨越鋼絲繩，用鋼絲繩起吊、拖拉重物時，現場人員應遠離作業(yè)半徑，并對鋼絲繩進行定期保養(yǎng)，檢查及更換。（4）橋梁施工，重點預防高空墜落和物體打擊事故，所有高空作業(yè)設置安全防護設施，工作人員戴好安全帽，嚴禁重疊作業(yè)。

8、2質量保證措施

8、2．1質量目標、質量組織機構、質量保證體系

質量目標、質量組織機構、質量保證體系。

8、2．2保證措施組織上的保證措施

（1）

建立完善的質量管理機構

項目經理部成立質量管理領導小組，項目經理為第一負責人，由項目部總工程師和技術質量部部長，成員由質檢工程師、試驗工程師、工區(qū)主任、工區(qū)主任工程師、工區(qū)質檢員等組成，質量管理保證機構嚴格按照質量體系文件進行質量管理，做到從資源投入和過程控制上保證工程質量。

（2）

設立專職質檢人員

技術質量部設專職質檢工程師，工區(qū)工班設兼職質檢員，保證施工作業(yè)始終在質檢人員的嚴格監(jiān)督下進行。在項目部質量管理領導下推行全面質量管理和目標責任管理，從組織措施上使工程質量真正落到實處。

（3）

加強自檢組織管理

嚴格自檢制度，每道工序完成后首先工班、工區(qū)自檢，合格后報質檢工程師檢查，合格后上報監(jiān)理工程師進行質量檢查，經檢查合格后方可進入下一道工序施工。隱蔽工程檢查嚴格按隱檢程序進行。制度上的保證措施

（1）

圖紙會審制度——認真審查施工圖紙，熟悉設計文件和施工規(guī)范，嚴格按照設計文件和圖紙施工。

（2）

技術交底制度——每項工序開工前，由該工序的主管工程師對各工藝環(huán)節(jié)的操作人員進行技術交底，使所有操作人員心中有數。

（3）工藝過程三檢制度——每道工序均嚴格進行自檢、互檢和交接檢，上道工序不合格，下道工序不能進行。

（4）嚴格執(zhí)行工程監(jiān)理程序——自檢合格后及時通知監(jiān)理工程師檢查簽認，隱蔽工程經監(jiān)理工程師簽認后放能施工。

（5）三級測量復核制——堅持三級測量復核制，各測量樁點要認真保護，施工中可能損毀的重要樁點要搞好護樁，施工測量放線要反復校核。（6）質量事故報告制度——實施質量事故報告制度，發(fā)生質量事故后嚴格按事故處理程序如實報告。

（7）工程質量目標管理獎罰制度——結合本工程特點，實行工資掛鉤制。（8）

重點工序工程師旁站監(jiān)督制度——重點工序施工，質檢工程師應全過程旁站監(jiān)督，隨時處理施工中遇到的質量問題，保證施工處于受控狀態(tài)。

（9）

資料收集制度——對本項目的管理資料、施工準備資料、現場施工原始記錄等，應及時收集、整理，為施工過程的追朔性提供依據，為工程竣工交驗提供保證，為企業(yè)的技術總結，科技進步、工程投標積累資料。施工質量保證措施

（1）質量檢驗控制措施

①、所有材料試驗與檢驗必須按國家和交通部頒發(fā)的有關工程試驗規(guī)范和規(guī)定實施，遵守招標文件中有關條款和有關施工規(guī)范的要求，做好本工程的材料試驗與檢驗。

②、工程材料試驗與檢驗必須按建設主管部門有關文件規(guī)定委托有試驗資質的單位進行。

③、必須按招標文件的有關規(guī)定對整個工程中才喲功能的全部建筑材料，如：粗骨料、水泥、摻和料、鋼精進行取樣試驗，并將試驗結果報送監(jiān)理工程師審批，拒絕不合格原材料、半成品、成品進場。用于本工程的所有建筑材料都必須符合設計要求和有關質量規(guī)定，并具有材質證明和合格證件。無材質證明的材料，必須在監(jiān)理工程師的監(jiān)督下補做材質試驗，遞交材質試驗結果，經監(jiān)理工程師批準后方可使用。

④、施工所使用的各種計量檢測儀器、設備定期進行檢查和鑒定，確保計量、試驗、檢測等器具的精度和準確度。

⑤、對所有影響工程質量的工程建筑材料負全面責任。對各種材料、器材、設備按規(guī)范進行檢查，拒絕不符合要求的材料、器材、設備用于工程。

⑥、加強工程試驗，建立臺帳和施工記錄，優(yōu)選工程施工配合比，經監(jiān)理工程師批準后執(zhí)行。⑦、加強工程材料、試驗質量控制：

a、

加強施工技術管理，嚴格執(zhí)行以總工程師為首的技術責任制，使施工管理標準化、規(guī)范化、程序化。

b、

嚴格按照設計文件和施工設計圖紙施工施工，嚴格遵守施工

規(guī)范，嚴格掌握施工技術標準、質量檢查及驗收標準。

c、

每道工序施工前必須進行技術交底，向施工人員明確工序操作規(guī)程、質量要求和標準。嚴把工序質量關，上道工序未經驗收合格不得進行下道工序的施工。

d、

嚴格執(zhí)行工程監(jiān)理制度：作業(yè)隊自檢、經理部復檢合格后即

通知監(jiān)理工程師檢查，隱蔽工程必須經監(jiān)理工程師簽認后再隱蔽。

e、

堅持三級測量復核制，保護好測量樁點。施工測量放線要反復校核，確保中線、水平及結構尺寸、位置