鍋爐原理熱平衡資料教案課件

鍋爐原理熱平衡資料鍋爐原理熱平衡資料1●目的燃料燃燒計(jì)算主要是計(jì)算燃料燃燒所需空氣量、燃燒生成的煙氣量和煙氣的熱焓等。

●概念燃料的燃燒是指燃料中的可燃元素與氧氣在高溫條件下進(jìn)行的強(qiáng)烈化學(xué)反應(yīng)過程。當(dāng)煙氣中不含可燃物質(zhì)時(shí)稱為完全燃燒，否則稱為不完全燃燒。第1頁/共97頁●目的●概念第1頁/共97頁2●

在計(jì)算時(shí)假定：

1）空氣和煙氣的所有組成成分，包括水蒸氣都是理想氣體，因此，每一千摩爾氣體在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的容積是22.41m3；

2）所有空氣和其它氣體容積的計(jì)算單位都是m3，即以0℃一標(biāo)準(zhǔn)大氣壓（0.1013MPa）狀態(tài)下的立方米為單位。

第2頁/共97頁●在計(jì)算時(shí)假定：第2頁/共97頁3第一節(jié)

燃燒過程的化學(xué)反應(yīng)●煤的可燃燃燒成分：碳（C）、氫（H）、硫（S）。1.碳的燃燒：C+O2→CO212.1kgC+22.41m3O2→22.41m3CO2●

完全燃燒（反應(yīng)方程式）：1kgC+1.866m3O2→1.866m3CO21kg收到基燃料中含有Car/100Kg,因而1Kg燃料中C完全燃燒時(shí)需要1.866Car/100m3第3頁/共97頁第一節(jié)燃燒過程的化學(xué)反應(yīng)●煤的可燃燃燒成分：碳（C）、42C+O2→2CO即：1kgC+0.5×1.866m3O2→1.866m3CO也即：每1kg的C不完全燃燒需要0.5×1.866m3的O2并產(chǎn)生1.866m3的CO?！癫煌耆紵海ǚ磻?yīng)方程式）2H2+O2→2H2O

即：1kgH2+5.56m3O2→11.1m3H2O

也即：每1kg的H燃燒需要5.56m3的O2并產(chǎn)生

11.1m3的H2O。2.氫的燃燒:

（反應(yīng)方程式）

第4頁/共97頁2C+O2→2CO即：1kgC+0.5×1.866m3O253、硫的燃燒：（反應(yīng)方程式）S+O2→SO2

即：1kgS+0.7m3O2→0.7m3SO2也即：每1kg的S燃燒需要0.7m3的O2并產(chǎn)

生0.7m3的SO2。第5頁/共97頁3、硫的燃燒：（反應(yīng)方程式）S+O2→SO2 6第二節(jié)燃燒所需要的空氣量一、理論空氣量●

概念：1kg（或1m3）燃料完全燃燒而又無過剩氧存在時(shí)所需的空氣量稱為理論空氣量，其代表符號(hào)為V0。第6頁/共97頁第二節(jié)燃燒所需要的空氣量一、理論空氣量●概念：7●

求理論空氣量的一般過程：1kg收到基燃料中C、H、S的量（前已講述）C、H、S完全燃燒所需的O2量1kg燃料完全燃燒真正需要空氣提供的O2量1kg燃料燃燒所需的理論空氣量V0第7頁/共97頁●求理論空氣量的一般過程：1kg收到基燃料中C、H、S的量8●

理論空氣量：※

上式有三點(diǎn)說明：

1）V0是不含水蒸汽的干空氣(鍋爐計(jì)算中認(rèn)為空氣中只有氧

氣和氮?dú)?；

2）V0只決定于燃料的成分，當(dāng)燃料一定時(shí)V0即為一常數(shù)；

3）碳和硫的完全燃燒反應(yīng)可寫成通式R+O2→RO2，其中Rar=Car+0.375Sar。考慮空氣中氧的容積成分為21%計(jì)算第8頁/共97頁●理論空氣量：※上式有三點(diǎn)說明：1）V0是不含水蒸汽9二、實(shí)際空氣量和過量空氣系數(shù)

在鍋爐的實(shí)際運(yùn)行中，為使燃料燃盡，實(shí)際供給的空氣量總是要大于理論空氣量，超過的部分稱為過量空氣量。實(shí)際空氣量Vk與理論空V0之比，即

稱為過量空氣系數(shù)（用于煙氣量計(jì)算，用于空氣量計(jì)算）。第9頁/共97頁二、實(shí)際空氣量和過量空氣系數(shù)在鍋爐的實(shí)際運(yùn)行中，為10爐內(nèi)過量空氣系數(shù)α，一般是指爐膛出口處的過量空氣系數(shù)。太大，增加排煙熱損失；太小，不能保證完全燃燒。第10頁/共97頁爐內(nèi)過量空氣系數(shù)α，一般是指爐膛出口處的過量空氣系數(shù)11顯然，1kg燃料完全燃燒時(shí)需要的實(shí)際空氣量Vk為：過量空氣量ΔVg等于：對于固態(tài)排渣煤粉爐：當(dāng)燃用無煙煤、貧煤和劣質(zhì)煙煤時(shí)約為1.20～

1.25，當(dāng)燃用煙煤和褐煤時(shí)約為1.15～1.20。

第11頁/共97頁顯然，1kg燃料完全燃燒時(shí)需要的實(shí)際空氣量Vk為：過量空氣量12三、漏風(fēng)系數(shù)和空氣平衡

對于負(fù)壓運(yùn)行的鍋爐，外界冷空氣會(huì)通過鍋爐的不嚴(yán)密處漏入爐膛以及其后的煙道中，致使煙氣中的過量空氣增加。

相對于1kg燃料而言，漏入的空氣量ΔV與理論空氣量V0之比稱為漏風(fēng)系數(shù)，以Δ表示，即：第12頁/共97頁三、漏風(fēng)系數(shù)和空氣平衡對于負(fù)壓運(yùn)行的鍋爐，外界冷空13●煙道內(nèi)的過量空氣系數(shù)：

漏風(fēng)使煙道內(nèi)的過量空氣系數(shù)沿?zé)煔饬鞒淌侵饾u增大的。從爐膛出口開始，煙道內(nèi)任意截面處的過量空氣系數(shù)為：

式中∑△α—爐膛出口與計(jì)算煙道截面間，各段煙道漏風(fēng)系數(shù)的總和。第13頁/共97頁●煙道內(nèi)的過量空氣系數(shù)：漏風(fēng)使煙道內(nèi)的過量空氣14●空氣預(yù)熱器中的過量空氣系數(shù)：

空氣預(yù)熱器中，空氣側(cè)壓力比煙氣側(cè)高，所以會(huì)有部分空氣漏入煙氣側(cè)，該級(jí)的漏風(fēng)系數(shù)△ky要高些。在空氣預(yù)熱器中：

式中：β′ky

、β″ky分別為空氣預(yù)熱器進(jìn)口和出口的過量空氣系數(shù)。第14頁/共97頁●空氣預(yù)熱器中的過量空氣系數(shù)：空氣預(yù)熱器中，空氣15考慮到爐膛及制粉系統(tǒng)的漏風(fēng)，β″ky與α″1之間關(guān)系為：式中Δαl

——爐膛漏風(fēng)系數(shù)

Δαzf

——制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系統(tǒng)第15頁/共97頁考慮到爐膛及制粉系統(tǒng)的漏風(fēng)，β″ky與α″1式中Δαl16例：某鍋爐尾部受熱面采用雙級(jí)布置如圖示，負(fù)壓制粉系統(tǒng)。假定Ⅰ、Ⅱ級(jí)空氣預(yù)熱器、爐膛和制粉系統(tǒng)的漏風(fēng)系數(shù)以及爐膛出口過量空氣系數(shù)均已知。試寫出第Ⅰ級(jí)空氣預(yù)熱器入口處的過量空氣系數(shù)。第16頁/共97頁例：某鍋爐尾部受熱面采用雙級(jí)布置如圖示，負(fù)壓制粉系統(tǒng)。假定Ⅰ17第三節(jié)燃燒產(chǎn)生的煙氣量一、理論煙氣容積標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，lkg固體及液體燃料在理論空氣量下完全燃燒時(shí)所產(chǎn)生的燃燒產(chǎn)物的體積稱為固體及液體燃料的理論煙氣量，即，當(dāng)α=1且完全燃燒時(shí)，生成的煙氣容積稱為理論煙氣容積。用符號(hào)Vy0表示，第17頁/共97頁第三節(jié)燃燒產(chǎn)生的煙氣量一、理論煙氣容積標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，lkg18●

理論煙氣的組成成分為：

其相應(yīng)的體積分別記為：CO2、SO2、N2、H2O各組成成分體積均可根據(jù)燃燒反應(yīng)求出1、理論煙氣的組成成分第18頁/共97頁●理論煙氣的組成成分為：其相應(yīng)的體積分別記為：192．理論煙氣量的計(jì)算理論煙氣量：理論干煙氣量第19頁/共97頁2．理論煙氣量的計(jì)算理論煙氣量：理論干煙氣量第19頁/共9720（1）二氧化碳和二氧化硫的體積VCO2

、VSO2根據(jù)C、S的燃燒反應(yīng)可求出：第20頁/共97頁（1）二氧化碳和二氧化硫的體積VCO2、VSO2根據(jù)C、S21（2）理論氮?dú)怏w積（V0N2

）由兩部分組成：燃料中的氮所占體積理論空氣量中的氮所占的體積第21頁/共97頁（2）理論氮?dú)怏w積（V0N2）由兩部分組成：第21頁/共22（3）理論水蒸氣體積（V0H2O

）●

四部分組成：燃料中的氫完全燃燒生成的水蒸氣體積：燃料中的水汽化生成的水蒸氣體積：理論空氣量帶入的水蒸氣體積：采用蒸汽霧化等設(shè)備帶入的水蒸氣體積：第22頁/共97頁（3）理論水蒸氣體積（V0H2O）●四部分組成：燃料中231）燃料中的氫完全燃燒產(chǎn)生的水蒸汽2）燃料中的水分蒸發(fā)形成的水蒸汽第23頁/共97頁1）燃料中的氫完全燃燒產(chǎn)生的水蒸汽2）燃料中的水分蒸發(fā)形成的243）隨同理論空氣量V0帶入的水蒸氣，其體積為dk為1kg干空氣帶入的水蒸氣的量，ρ為干空氣的密度1.293kg/m3第24頁/共97頁3）隨同理論空氣量V0帶入的水蒸氣，其體積為dk為1kg干25●理論水蒸汽量：●理論煙氣量：第25頁/共97頁●理論水蒸汽量：●理論煙氣量：第25頁/共97頁26CO2、SO2、N2、O2、H2O其相應(yīng)的體積分別記為：

實(shí)際煙氣的組成成分為：從成分上看比理論煙氣量多了一項(xiàng)自由氧O2。從煙氣的總量上看，多了過量空氣，以及隨其帶入的水蒸氣。其中：過量空氣：0.21的氧0.79的氮水蒸汽二、完全燃燒時(shí)的實(shí)際煙氣量第26頁/共97頁CO2、SO2、N2、O2、H2O其相應(yīng)的體積分別記為：272、

完全燃燒時(shí)實(shí)際煙氣量的計(jì)算完全燃燒時(shí)煙氣體積：完全燃燒時(shí)煙氣中的各成分均假設(shè)為理想氣體，第27頁/共97頁2、

完全燃燒時(shí)實(shí)際煙氣量的計(jì)算完全燃燒時(shí)煙氣體積：完全燃燒28根據(jù)前面所講述的內(nèi)容總結(jié)出實(shí)際煙氣中各組成部分的體積表達(dá)式：●

實(shí)際煙氣量：第28頁/共97頁根據(jù)前面所講述的內(nèi)容總結(jié)出實(shí)際煙氣中各組成部分的體積表達(dá)式：29三、不完全燃燒時(shí)的煙氣量●

1、不完全燃燒煙氣的成分：CO2、SO2、N2、O2、H2、CO、CmHn

其中H2、CmHn數(shù)量很少一般在工程計(jì)算可以忽略。因此燃料不完全燃燒時(shí)的煙氣量：其中：與完全燃燒時(shí)完全相同，需要重新計(jì)算的量。第29頁/共97頁三、不完全燃燒時(shí)的煙氣量●1、不完全燃燒煙氣的成分：CO2302、二氧化碳與一氧化碳的體積1kg燃料中含碳

燃燒生成CO2

燃燒生成CO這兩部分碳燃燒生成的CO和CO2的體積VCO、VCO2為:可見，如果不完全燃燒產(chǎn)物只有CO，那么不論燃燒是否完全，煙氣中碳的燃燒產(chǎn)物的總?cè)莘e是不變的。第30頁/共97頁2、二氧化碳與一氧化碳的體積1kg燃料中含碳313．不完全燃燒時(shí)煙氣中氧的體積

不完全燃燒時(shí)，煙氣中氧的體積等于過量空氣中氧的體積與不完全燃燒少消耗的氧的體積之和，即：第31頁/共97頁3．不完全燃燒時(shí)煙氣中氧的體積不完全燃燒時(shí)，煙32四、煙氣中三原子氣體的容積份額和飛灰濃度●在鍋爐輻射換熱計(jì)算中，要用到三原子氣體及水蒸氣的容積份額、和分壓力、：

，，第32頁/共97頁四、煙氣中三原子氣體的容積份額和飛灰濃度●在鍋爐輻射換熱計(jì)算33飛灰濃度αfh為煙氣攜帶出爐膛的飛灰占總灰分的質(zhì)量份額my為1kg燃料的煙氣質(zhì)量；P為煙氣的總壓力,μ-飛灰濃度。第33頁/共97頁飛灰濃度αfh為煙氣攜帶出爐膛的飛灰占總灰分的質(zhì)34第四節(jié)煙氣分析

目的：在鍋爐運(yùn)行中，煙氣的成分及含量直接反映出爐內(nèi)的燃燒工況。因而，測定煙氣的成分和含量，對于判斷爐內(nèi)燃燒工況、進(jìn)行燃燒調(diào)整以改進(jìn)燃燒設(shè)備都是非常必要的。如果測出了煙氣的成分和含量，不但可以了解燃燒的完全程度（即q3大小）、燃燒的條件（即爐膛出口的過量空氣系數(shù)大?。┮部梢粤私鉄煹赖穆╋L(fēng)情況等。方法：化學(xué)吸收法、電氣測量法、紅外吸收法及色譜分析法第34頁/共97頁第四節(jié)煙氣分析目的：在鍋爐運(yùn)行中，煙氣的成分及含量直接反351．干煙氣的容積成分●

不完全燃燒時(shí)其中H和CmHn數(shù)量很少，工程計(jì)算中可忽略不計(jì)一般認(rèn)為不完全燃燒時(shí)：即：第35頁/共97頁1．干煙氣的容積成分●不完全燃燒時(shí)其中H和CmHn數(shù)量很少36其中：第36頁/共97頁其中：第36頁/共97頁372、奧氏煙氣分析儀●測量原理：

化學(xué)吸收法，它是將一定容積的煙氣試樣順序和某些化學(xué)吸收劑相接觸，對煙氣的各組成氣體逐一進(jìn)行選擇性吸收，每次減少的容積即是被測成分在煙氣中所占的容積。第37頁/共97頁2、奧氏煙氣分析儀●測量原理：化學(xué)吸收法，它是將38●吸收劑：

第一個(gè)吸收瓶放氫氧化鉀（KOH）溶液，吸收RO2；第二個(gè)吸收瓶放焦性沒食子酸C6H3(OH)3的堿性溶液，吸收O2（同時(shí)也吸收RO2）；第三個(gè)吸收瓶放氯化亞銅氨溶液Cu(NH3)2Cl，吸收CO（同時(shí)也吸收O2）。由于后兩瓶的吸收劑有雙重吸收功能，故操作時(shí)必須按1、2、3瓶的次序依次進(jìn)行，不可顛倒。第38頁/共97頁●吸收劑：第一個(gè)吸收瓶放氫氧化鉀（KOH）溶液39●測量步驟：煙氣U形管過濾器除去灰和雜質(zhì)取出100ml煙氣吸收瓶1吸收瓶2吸收瓶3測量出RO2測量出O2測量出CO每次用量筒測得的數(shù)值就是干煙氣成分的容積百分?jǐn)?shù)。第39頁/共97頁●測量步驟：煙氣U形管過濾器取出100ml煙氣吸收瓶1吸40+由煙氣分析儀由煙氣分析儀由煙氣分析結(jié)果計(jì)算干煙氣體積第40頁/共97頁+由煙氣由煙氣由煙氣分析結(jié)果計(jì)算干煙氣體積第40頁/共97頁41由碳的燃燒化學(xué)反應(yīng)式可知，無論是生成二氧化碳還是一氧化碳、二氧化碳兼有，其總?cè)莘e是相同的。+或第41頁/共97頁由碳的燃燒化學(xué)反應(yīng)式可知，無論是生成二氧化碳還是一氧化碳、二42問題：

何謂理論煙氣量，它同實(shí)際煙氣量在成分上有何區(qū)別?

試分析平衡通風(fēng)鍋爐沿著煙氣流程RO2和O2是如何變化的？在奧式氣體分析儀中，三個(gè)吸收瓶中分別裝有什么溶液？在吸收過程中，煙氣流經(jīng)三個(gè)吸收劑的順序可否顛倒？為什么?第42頁/共97頁問題：何謂理論煙氣量，它同實(shí)際煙氣量在成分上有43第五節(jié)燃燒方程式燃燒方程式推導(dǎo)的目的：檢測煙氣成分份額，判斷爐內(nèi)燃燒情況煙氣中CO含量計(jì)算不完全燃燒時(shí)煙氣中氧的體積第43頁/共97頁第五節(jié)燃燒方程式燃燒方程式推導(dǎo)的目的44不完全燃燒時(shí)煙氣中氮的體積第44頁/共97頁不完全燃燒時(shí)煙氣中氮的體積第44頁/共97頁45由公式：將上式的兩邊除以Vgy并乘以100，結(jié)合RO2、CO、O2的定義式

將代入上式并整理，得：第45頁/共97頁由公式：將46將帶入上式第46頁/共97頁將帶入上式第46頁/共97頁47●

不完全燃燒反應(yīng)方程式其中：燃燒特性系數(shù)β系數(shù)β稱為燃料的特性系數(shù)，它只取決于燃料中C、H、O、N、S，而與M和A無關(guān)。由β的計(jì)算式可知，β是一個(gè)無因次的比例系數(shù)，因此它與燃料分析成分的表示基準(zhǔn)也無關(guān)。第47頁/共97頁●不完全燃燒反應(yīng)方程式其中：燃燒特性系數(shù)β系數(shù)β稱為燃料的48●不完全燃燒方程式的應(yīng)用

該式

一般用來計(jì)算干煙氣中一氧化碳的含量,而利用CO含量的多少可以判斷燃燒的完全程度。第48頁/共97頁●不完全燃燒方程式的應(yīng)用該式一般用來計(jì)算49完全燃燒反應(yīng)方程式及RO2最大值CO=0完全燃燒α=1（O2=0）只決定于燃料的特性系數(shù)β，所以也只決定于燃料的元素組成成分，也是一個(gè)表征燃料特性的特征值。對于固體燃料，β=0.035-0.15，RO2=18-20第49頁/共97頁完全燃燒反應(yīng)方程式及RO2最大值CO=0完全燃燒α=1（O250第六節(jié)過量空氣系數(shù)的確定

過量空氣系數(shù)對鍋爐的燃燒和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有很大影響，在鍋爐運(yùn)行中，通過煙氣分析準(zhǔn)確迅速的測量過量空氣系數(shù)，是保證鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基礎(chǔ)。據(jù)過量空氣系數(shù)的定義，有：第50頁/共97頁第六節(jié)過量空氣系數(shù)的確定過量空氣系數(shù)對51第51頁/共97頁第51頁/共97頁52從干煙氣容積成分O2、N2和CO的定義式中求解V

O2V

N2

和VCON2=100-(RO2+O2+CO)

第52頁/共97頁從干煙氣容積成分O2、N2和CO的定義式中求解VO2N253●

不完全燃燒時(shí)的過量空氣系數(shù)：CO=0●

完全燃燒時(shí)的過量空氣系數(shù)：根據(jù)前面所講推導(dǎo)求出第53頁/共97頁●不完全燃燒時(shí)的過量空氣系數(shù)：CO=0●完全燃燒時(shí)的過量54根據(jù)完全燃燒方程β的值相對較小，可忽略不計(jì)，則：第54頁/共97頁根據(jù)完全燃燒方程β的值相對較小，可忽略不計(jì)，則：第54頁/共55

過量空氣系數(shù)與煙氣中氧的容積成分O2基本上一一對應(yīng)，所以在運(yùn)行中只要知道了煙氣中的含氧量O2，就可以知道運(yùn)行中的過量空氣系數(shù)。目前，鍋爐采用磁性氧量計(jì)或氧化鋯氧量計(jì)來測量煙氣中的含氧量O2。第55頁/共97頁過量空氣系數(shù)與煙氣中氧的容積成分O2基本上一一對56第七節(jié)空氣和煙氣的焓要進(jìn)行鍋爐受熱面的傳熱計(jì)算，必須知道如何計(jì)算空氣和煙氣的焓。在這里空氣和煙氣的焓是指在定壓條件下，將1kg燃料所需的空氣量或所產(chǎn)生的煙氣量從0℃加熱到t℃（空氣）或℃（煙氣）時(shí)所需的熱量，單位為kJ/kg。一、空氣焓理論空氣量的焓實(shí)際空氣量的焓(cθ)k——1m3干空氣連同其攜帶的水蒸氣在溫度t℃時(shí)的焓（見表3-1）。第56頁/共97頁第七節(jié)空氣和煙氣的焓要進(jìn)行鍋爐受熱面的傳熱計(jì)算，57

二、煙氣焓1．理論煙氣的焓2．實(shí)際煙氣的焓式中(c)h—1kg灰在℃時(shí)的焓

實(shí)際煙氣焓Iy等于理論煙氣焓Iy0

、過量空氣焓(α－1)

Ik0和煙氣中飛灰焓Ifh之和，即：第57頁/共97頁二、煙氣焓1．理論煙氣的焓2．實(shí)際煙氣的焓式中(c58第八節(jié)鍋爐機(jī)組的熱平衡定義:在穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下，鍋爐輸入熱量與輸出熱量及各項(xiàng)熱損失之間的熱量平衡。基準(zhǔn):熱平衡是以1kg固體或液體燃料，在0℃、0.1MPa的1m3氣體燃料為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算的。目的:通過熱平衡定量計(jì)算與分析各項(xiàng)能量的大小，找出引起熱量損失的原因，提出減少損失的措施，提高鍋爐效率，降低成本?，F(xiàn)代電站鍋爐的效率為90%左右，容量越大、效率越高。第58頁/共97頁第八節(jié)鍋爐機(jī)組的熱平衡定義:在穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下，鍋爐輸入59一、熱平衡方程第59頁/共97頁一、熱平衡方程第59頁/共97頁60鍋爐的效率為：分別表示有效利用熱或各項(xiàng)熱損失占輸入熱量的百分比用有效利用熱及各項(xiàng)熱損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)表示，則：第60頁/共97頁鍋爐的效率為：分別表示有效利用熱或各項(xiàng)熱損失占輸入熱量的百分61二、輸入鍋爐的熱量對應(yīng)于1kg燃料輸入鍋爐的熱量包括燃料收到基低位發(fā)熱量、燃料的物理顯熱、外來熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量和霧化燃油所用蒸汽帶入熱量—燃料的物理顯熱；—外來熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量；—霧化燃油所用蒸汽帶入的熱量第61頁/共97頁二、輸入鍋爐的熱量對應(yīng)于1kg燃料輸入鍋爐的熱量包括燃621、燃料的物理顯熱

設(shè)計(jì)時(shí)運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)kJ/kg；kJ/kg；對于燃煤鍋爐若未用外界加熱時(shí)，燃煤水分Mar>=Qar,net/628%才必須計(jì)算此項(xiàng)熱量固體燃料的比熱容：cp,ar——燃料的定壓比熱容，kJ/(kg.℃);tr——燃料溫度，℃；t0——基準(zhǔn)溫度，取送風(fēng)機(jī)入口空氣溫度，℃；cdr——燃干燥基比熱容，kJ/(kg.℃);。第62頁/共97頁1、燃料的物理顯熱設(shè)計(jì)時(shí)運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)kJ/kg；kJ/k632、外來熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量3、蒸汽霧化燃油帶入的熱量β——空氣預(yù)熱器入口處的空氣過量系數(shù)；hk0——按加熱后空氣溫度計(jì)算的理論空氣焓，kJ/kg；hlk0——基準(zhǔn)溫度下空氣空氣焓，kJ/kg；Gzq——霧化1kg燃油需要的空氣量，kg/kg；hzq——霧化蒸汽在入口參數(shù)下的焓，kJ/kg；Hzq，0——運(yùn)行時(shí)為基準(zhǔn)溫度下飽和蒸汽的焓，設(shè)計(jì)時(shí)為排煙中蒸汽的焓，可近似取為2510kJ/kg；對于燃煤鍋爐，如果燃料和空氣都沒有外界熱量進(jìn)行預(yù)熱，且燃煤水分Mar<Qar,net/630,輸入熱量即為Qar,net第63頁/共97頁2、外來熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量3、蒸汽霧化燃油帶入的熱量64三、排煙熱損失q2

由于排出鍋爐的煙氣焓高于進(jìn)入鍋爐時(shí)的冷空氣焓而造成的熱損失。式中hpy

--排煙焓,kJ/kg

hlk--進(jìn)入鍋爐的冷空氣焓,

kJ/kg，冷空氣溫度按

tlk=30℃計(jì)算。

--排煙處過量空氣系數(shù)

ct—1m3冷空氣的焓值，kJ/m3

設(shè)計(jì)時(shí)設(shè)計(jì)時(shí)排煙焓按選取的排煙溫度和排煙過量空氣系數(shù)查焓溫表獲得第64頁/共97頁三、排煙熱損失q2由于排出鍋爐的煙氣焓高于進(jìn)入鍋爐時(shí)65運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)——排煙溫度，℃；t0——基準(zhǔn)溫度，取送風(fēng)機(jī)入口空氣溫度，℃；cgy,p——干煙氣從t0至的比定壓比熱容；Vgy——每千克收到基燃料不完全燃燒生成的干

煙氣的體積m3/kg。（1）干煙氣帶走的熱量：第65頁/共97頁運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)——排煙溫度，℃；t0——基準(zhǔn)溫度，取送風(fēng)機(jī)入口空66（2）煙氣中所含的水蒸氣的顯熱為：cH2O,p——干煙氣從t0至的比定壓比熱容；VH2O——煙氣中所含水蒸氣的容積，m3/kg。鍋爐熱損失中最大的一項(xiàng)，大中型鍋爐正常運(yùn)行時(shí)的q2約為4～8%，中小型鍋爐這一數(shù)值可能更高。第66頁/共97頁（2）煙氣中所含的水蒸氣的顯熱為：cH2O,p—67排煙溫度溫度高，則損失大，提高10~15℃，損失增加約1%；溫度低，則金屬的消耗大，流動(dòng)的阻力大，還可能造成受熱面金屬的低溫腐蝕。運(yùn)行中影響排煙溫度的主要因素是受熱面吸熱量的變化?，F(xiàn)代鍋爐排煙溫度一般為110~160℃。排煙容積主要決定于過量空氣系數(shù)的選取：過量空氣系數(shù)大，風(fēng)機(jī)的消耗大，排煙損失增大；不完全燃燒損失?。贿^量空氣系數(shù)小，則可能不完全燃燒損失增大。另外，燃料性質(zhì)、漏風(fēng)等，也使容積增加。影響排煙熱損失的主要因素

影響排煙熱損失的主要因素是排煙容積和排煙溫度。第67頁/共97頁排煙溫度影響排煙熱損失的主要因素影響排煙68四、可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失Q3（化學(xué)不完全燃燒熱損失）由于鍋爐排煙中CO、H2、CH4、CmHn可燃?xì)怏w的存在，所引起的熱損失。每千克燃料所損失的熱量為煙氣中各可燃?xì)怏w的容積與各自的容積發(fā)熱量乘積的總和。干煙氣中的容積成分，固體燃料時(shí)只有CO每立方米對應(yīng)物質(zhì)的發(fā)熱量kJ/m3每千克收到基燃料不完全燃燒生成的干煙氣體積，m3/kg運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)燃用固體燃料時(shí)不完全燃燒生成的干煙氣體積，m3/kg第68頁/共97頁四、可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失Q3（化學(xué)不完全燃燒熱損失）69設(shè)計(jì)鍋爐時(shí)電站鍋爐未燃盡可燃?xì)怏w很少；對煤粉爐：q3=0；氣體或液體燃料爐：q3=0.5；層燃爐：q3=0.5~1.0影響因素：揮發(fā)分含量、過量空氣系數(shù)、鍋爐結(jié)構(gòu)等。第69頁/共97頁設(shè)計(jì)鍋爐時(shí)電站鍋爐未燃盡可燃?xì)怏w很少；第69頁/共97頁70五、固體未完全燃燒熱損失Q4（機(jī)械不完全燃燒熱損失）指燃料中未燃燒或未燃盡碳造成的熱損失，這些碳?xì)埩粼诨以?，也稱為機(jī)械未完全燃燒損失或未燃碳損失。運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)中速磨煤機(jī)排出的石子煤量和石子煤的地位發(fā)熱量Gfh,Glz,Gcjh,

—飛灰、爐渣和沉降灰的質(zhì)量(包括未燃碳)kg/h；Cfh,Clz,Ccjh,

—飛灰、爐渣和沉降灰中的含碳量，%；B—鍋爐的燃煤量，kg/h;第70頁/共97頁五、固體未完全燃燒熱損失Q4（機(jī)械不完全燃燒熱損失）71灰平衡——進(jìn)入爐內(nèi)燃料的總灰量等于飛灰、灰渣和沉降灰中的灰量之和。將上式兩邊都除以總灰量飛灰份額爐渣份額沉降灰份額++1====第71頁/共97頁灰平衡——進(jìn)入爐內(nèi)燃料的總灰量等于飛灰、灰渣和沉降灰中的灰量72令：則：第72頁/共97頁令：則：第72頁/共97頁73設(shè)計(jì)鍋爐時(shí)第73頁/共97頁設(shè)計(jì)鍋爐時(shí)第73頁/共97頁74影響機(jī)械不完全燃燒熱損失的主要因素

q4是僅次于排煙熱損失。影響因素主要有燃料性質(zhì)、煤粉細(xì)度、燃燒方式、爐膛結(jié)構(gòu)、鍋爐負(fù)荷、爐內(nèi)空氣動(dòng)力場以及運(yùn)行情況等。燃料性質(zhì)：灰分、水分越大，揮發(fā)分越小，機(jī)械不完全燃燒熱損失越大；爐膛結(jié)構(gòu)：爐膛結(jié)構(gòu)決定煤粉在爐內(nèi)停留的時(shí)間和風(fēng)粉混合的質(zhì)量，從而影響到q4

。第74頁/共97頁影響機(jī)械不完全燃燒熱損失的主要因素75鍋爐負(fù)荷：過高時(shí)，單位時(shí)間送入爐內(nèi)的煤粉量和空氣量都增加，風(fēng)粉運(yùn)動(dòng)速度升高，煤粉停留時(shí)間縮短，使q4增大；較低時(shí)，爐膛溫度降低，燃燒反應(yīng)速度減小，使q4增大。運(yùn)行時(shí)的過量空氣系數(shù)：當(dāng)較小時(shí)，隨著的增大，q4不斷減??；當(dāng)較大時(shí)，隨著的增大，q4逐漸增加。煤粉細(xì)度：煤粉顆粒越細(xì)小，q4越小。第75頁/共97頁鍋爐負(fù)荷：運(yùn)行時(shí)的過量空氣系數(shù)：煤粉細(xì)度：第75頁/共9776過量空氣系數(shù)是一個(gè)經(jīng)濟(jì)技術(shù)綜合考慮的參數(shù)。過量空氣系數(shù)對

q2，q3，q4

有直接的影響

過量空氣系數(shù)過大，爐膛內(nèi)溫度降低，如果低于800-900℃，CO很難燃燒，q3

、q4增加。

過量空氣系數(shù)過小，揮發(fā)分較多時(shí)，容易出現(xiàn)不完全燃燒，

q3、q4增加。存在一個(gè)最佳過量空氣系數(shù)過量空氣系數(shù)對q2，q3，q4

的影響第76頁/共97頁過量空氣系數(shù)是一個(gè)經(jīng)濟(jì)技術(shù)綜合考慮的參數(shù)。存在一77六、散熱損失q5鍋爐的外表面溫度高于環(huán)境的溫度而向外界通過大空間自然對流和輻射換熱。散熱損失的測定非常困難，一般通過由大量經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制的關(guān)系曲線來確定。額定蒸發(fā)量下散熱損失第77頁/共97頁六、散熱損失q5鍋爐的外表面溫度高于環(huán)境的溫度而向外78實(shí)際蒸發(fā)量下散熱損失散熱損失隨鍋爐蒸發(fā)量的增大而減小第78頁/共97頁實(shí)際蒸發(fā)量下散熱損失散熱損失隨鍋爐蒸發(fā)量的增大而減小第78頁79影響散熱損失的因素及分析

影響散熱損失的因素主要有鍋爐額定蒸發(fā)量（即鍋爐容量）、鍋爐實(shí)際蒸發(fā)量（即鍋爐負(fù)荷）、外表面積、水冷壁和爐墻結(jié)構(gòu)、管道保溫以及環(huán)境情況等。對于容量較大的鍋爐，散熱損失一般小于0.5%。散熱損失的兩個(gè)特點(diǎn)：①額定蒸發(fā)量越大，散熱損失的百分?jǐn)?shù)越小。②鍋爐運(yùn)行時(shí)，負(fù)荷越小，散熱損失的百分?jǐn)?shù)越大。 當(dāng)鍋爐容量增大時(shí)，燃料消耗量成比例地增加；鍋爐的外表面積和爐膛溫度卻增加得少些，所以散熱損失的百分?jǐn)?shù)減小。第79頁/共97頁影響散熱損失的因素及分析散熱損失的兩個(gè)特點(diǎn)：當(dāng)鍋爐80七、灰渣物理熱損失Q6排出的灰渣，因其高溫具有的熱量，未被利用而具有的熱損失,僅在高灰煤時(shí)考慮。固態(tài)排渣時(shí)可取8000C。影響灰渣物理熱損失的因素

q6的大小主要取決于排渣量和排渣溫度。煤粉鍋爐的排渣量和排渣溫度主要與排渣方式有關(guān)。對于固態(tài)排渣煤粉爐，只有當(dāng)燃料灰分很高時(shí)，即Aar>=Qar,net,p/419%時(shí)才考慮此項(xiàng)熱損失。 第80頁/共97頁七、灰渣物理熱損失Q6排出的灰渣，因其高溫具有的熱量81八、鍋爐有效利用熱、熱效率和燃料消耗量1、鍋爐有效利用熱各焓值按相應(yīng)的溫度和壓力查表第81頁/共97頁八、鍋爐有效利用熱、熱效率和燃料消耗量1、鍋爐有效利用熱各焓82正平衡求效率法：通過測定鍋爐輸入熱量和有效利用熱量，計(jì)算鍋爐熱效率。反平衡求效率法：通過測定鍋爐的各項(xiàng)熱損失，從而計(jì)算出鍋爐熱效率的方法。第82頁/共97頁正平衡求效率法：通過測定鍋爐輸入熱量和有效利用熱量，計(jì)算鍋爐83實(shí)際燃料消耗量

實(shí)際燃料消耗量是指單位時(shí)間內(nèi)實(shí)際耗用的燃料量，簡稱為燃料消耗量。

對于大容量燃煤鍋爐，燃料消耗量一般不直接測出而用上式計(jì)算。kg/h第83頁/共97頁實(shí)際燃料消耗量對于大容量燃煤鍋爐，燃料消耗量84在進(jìn)行燃料輸送系統(tǒng)和制粉系統(tǒng)計(jì)算時(shí)使用“燃料消耗量B”；在進(jìn)行空氣需要量及煙氣容積等計(jì)算時(shí)使用“計(jì)算燃料消耗量Bj”。計(jì)算燃料消耗量指考慮到機(jī)械不完全燃燒熱損失q4的存在，在爐內(nèi)實(shí)際參與燃燒反應(yīng)的燃料消耗量。第84頁/共97頁在進(jìn)行燃料輸送系統(tǒng)和制粉系統(tǒng)計(jì)算時(shí)使用“燃料消耗量B”85第九節(jié)鍋爐機(jī)組的熱平衡試驗(yàn)九、鍋爐機(jī)組的熱平衡試驗(yàn)鍋爐熱平衡試驗(yàn)是鍋爐熱工試驗(yàn)中最基本的一項(xiàng)試驗(yàn)?？梢杂脕碜鳛椋孩佩仩t新產(chǎn)品的鑒定試驗(yàn)。確定新產(chǎn)品技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)是否與設(shè)計(jì)值相符；確定新產(chǎn)品運(yùn)行方式。⑵鍋爐設(shè)備的運(yùn)行調(diào)整試驗(yàn)。確定最有利的運(yùn)行方式；規(guī)定設(shè)備的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；作為判定或修改運(yùn)行規(guī)程和運(yùn)行技術(shù)管理的依據(jù)，并查明運(yùn)行中的缺陷。⑶運(yùn)行比較性試驗(yàn)。比較設(shè)備改進(jìn)前后或檢修前后的經(jīng)濟(jì)效果。操作技術(shù)有較大改變時(shí)，需確定合理的運(yùn)行參數(shù)，了解設(shè)備運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。第85頁/共97頁第九節(jié)鍋爐機(jī)組的熱平衡試驗(yàn)九、鍋爐機(jī)組的熱平衡試驗(yàn)86一、熱平衡試驗(yàn)的目的：確定鍋爐機(jī)組的效率；確定各損失并分析原因，提高效率；確定不同運(yùn)行工況下的各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，制定合理的運(yùn)行操作守則。第86頁/共97頁一、熱平衡試驗(yàn)的目的：第86頁/共97頁87二、熱平衡試驗(yàn)的組織和準(zhǔn)備工作⑴熟悉鍋爐機(jī)組技術(shù)資料和運(yùn)行特性。⑵全面檢查鍋爐機(jī)組及其輔助設(shè)備、測量表計(jì)、自動(dòng)調(diào)節(jié)裝置的情況，以了解其是否處于完好狀態(tài)，如有缺陷，及時(shí)消除。⑶制定試驗(yàn)計(jì)劃，內(nèi)容包括：試驗(yàn)任務(wù)和要求，試驗(yàn)準(zhǔn)備工作（如安裝測點(diǎn)和取樣設(shè)備，準(zhǔn)備測試儀器等），試驗(yàn)順序，測試內(nèi)容和方法，人員組織和進(jìn)度等。⑷在制定試驗(yàn)計(jì)劃的基礎(chǔ)上，編寫試驗(yàn)準(zhǔn)備工作的任務(wù)書，其內(nèi)容包括試驗(yàn)所需器具裝置的制造和安裝等項(xiàng)目。⑸組織試驗(yàn)小組。⑹準(zhǔn)備好所需試驗(yàn)儀器。⑺對試驗(yàn)所需用配件的安裝進(jìn)行技術(shù)監(jiān)督，并培訓(xùn)試驗(yàn)觀測人員。第87頁/共97頁第87頁/共97頁88三、熱平衡試驗(yàn)的要求（一）試驗(yàn)負(fù)荷的選擇⑴鍋爐的額定負(fù)荷。⑵鍋爐最低負(fù)荷。⑶在額定負(fù)荷和最低負(fù)荷之間選擇適當(dāng)?shù)膬蓚€(gè)中間值，

其中一個(gè)最好在經(jīng)濟(jì)負(fù)荷范圍內(nèi)。如有必要，還可進(jìn)

行鍋爐短時(shí)的最大負(fù)荷（超額定負(fù)荷5%~10%）試驗(yàn)。（二）煤質(zhì)與主要參數(shù)的允許波動(dòng)范圍

試驗(yàn)期間所用煤種必須是試驗(yàn)大綱所規(guī)定的煤種。在進(jìn)行同一項(xiàng)目試驗(yàn)時(shí)，每次測試中燃煤的各項(xiàng)工業(yè)分析數(shù)據(jù)與全組測試項(xiàng)目中平均值之間允許偏差，一般為：收到基水分煤粉爐ΔMar≤±2%，；鏈條爐，ΔMar,≤±1%，；如Mar，＞15%，允許誤差ΔMar可適當(dāng)放寬。收到基灰分Aar：當(dāng)Aar＜15%，ΔAar≤±1%；當(dāng)Aar=15%~30%，ΔAar≤±2%；當(dāng)Aar=15%~30%，ΔAar≤±3%。收到基發(fā)熱量，ΔQar,net,p,≤±629kJ/kg。第88頁/共97頁三、熱平衡試驗(yàn)的要求第88頁/共97頁89

試驗(yàn)期間，鍋爐蒸汽參數(shù)及過量空氣系數(shù)盡可能維持穩(wěn)定，其允許波動(dòng)范圍一般為：鍋爐負(fù)荷：±5%；汽壓：中、低壓鍋爐，±0.05MPa;高壓鍋爐：±0.1MPa；汽溫：±5℃；過量空氣系數(shù)：±0.05。試驗(yàn)期間，給水溫度不應(yīng)有較大波動(dòng)。（三）試驗(yàn)前的穩(wěn)定階段與試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間

各類試驗(yàn)一般應(yīng)在鍋爐帶負(fù)荷連續(xù)運(yùn)行72小時(shí)以后進(jìn)行，以保證全部鍋爐設(shè)備的工況完全穩(wěn)定。在試驗(yàn)前，應(yīng)待鍋爐進(jìn)入穩(wěn)定運(yùn)行后，方可開始試驗(yàn)（燃料、空氣、煙道各部位的煙溫穩(wěn)定后）。受熱面吹灰、爐膛清灰及定期排污等工作都應(yīng)在試驗(yàn)前的負(fù)荷穩(wěn)定階段內(nèi)完成。

對燃煤鍋爐，一般規(guī)定每一工況下正平衡試驗(yàn)延續(xù)時(shí)間為8h,反平衡試驗(yàn)延續(xù)時(shí)間為4h。正平衡4h反平衡2h亦可。第89頁/共97頁試驗(yàn)期間，鍋爐蒸汽參數(shù)及過量空氣系數(shù)盡90四、熱平衡試驗(yàn)的測定內(nèi)容反平衡的基本測量項(xiàng)：⑴燃料的元素分析；⑵入爐燃料采樣與工業(yè)分析；⑶煤粉細(xì)度分析；⑷飛灰和爐渣采樣及可燃物含量測定；⑸排煙溫度；⑹爐膛出口（或過熱器后）的過量空氣系數(shù)（O2）;⑺排煙成分（O2

、CO2

、CO、H2、CH4

等）的分析。同時(shí)，按正平衡進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，還應(yīng)增加如下基本測量項(xiàng)目。⑴鍋爐的蒸汽流量或給水流量，連續(xù)排污量及減溫水量；⑵給水和蒸汽溫度；⑶入爐燃料量；(4)蒸汽壓力。第90頁/共97頁四、熱平衡試驗(yàn)的測定內(nèi)容第90頁/共97頁91五、主要參數(shù)的記錄及數(shù)據(jù)的整理六、試驗(yàn)報(bào)告⑴試驗(yàn)?zāi)康呐c方法。⑵鍋爐設(shè)備的結(jié)構(gòu)特性與運(yùn)行情況。⑶測量方法與試驗(yàn)工作的特點(diǎn)。⑷試驗(yàn)結(jié)果及分析。⑸結(jié)論與建議。⑹數(shù)據(jù)綜合表及線圖。⑺測量技術(shù)及儀表的說明附件。⑻其他附件第91頁/共97頁五、主要參數(shù)的記錄及數(shù)據(jù)的整理第91頁/共97頁92一、確定鍋爐機(jī)組效率的方法正平衡法：直接求輸入熱量Qr，有效利用熱量Q1。

由于需要較長時(shí)間穩(wěn)定負(fù)荷，另外燃料消耗不易準(zhǔn)確確定,一般不采用。反平衡法：求損失項(xiàng)。測量項(xiàng)目很多，但可得到各項(xiàng)損失,常采用。第92頁/共97頁一、確定鍋爐機(jī)組效率的方法第92頁/共97頁93二、熱效率的簡化計(jì)算輸入熱量為收到基低位發(fā)熱量；排煙熱損失忽略蒸汽顯熱損失；過量空氣系數(shù)由測O2計(jì)算；忽略氣體未燃燒熱損失；忽略石子煤熱損失；忽略灰渣物理熱損失。第93頁/共97頁二、熱效率的簡化計(jì)算第93頁/共97頁94三、換算到保證條件下的熱效率設(shè)計(jì)條件時(shí)的參數(shù)為保證條件；進(jìn)行輸入熱量、各損失及其他參數(shù)的修正；得到的修正后的熱效率與設(shè)計(jì)值比較,看看是否達(dá)到了預(yù)期的效果。第94頁/共97頁三、換算到保證條件下的熱效率第94頁/共97頁95

四、鍋爐機(jī)組的凈效率

在鍋爐效率中，再扣出鍋爐自身的熱耗和電耗后的效率。前面所講的鍋爐的效率是指鍋爐的毛效率，鍋爐的凈效率是考慮了鍋爐機(jī)自身需用的熱耗和電耗后的效率?！?qū)動(dòng)鍋爐機(jī)組輔助設(shè)備和吹灰等所用外來蒸汽耗熱——鍋爐設(shè)備的制粉系統(tǒng)、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、煙氣再循環(huán)風(fēng)機(jī)、強(qiáng)制循環(huán)循泵、除渣及除灰系統(tǒng)、電除塵器等輔助機(jī)械電動(dòng)機(jī)的實(shí)際功率，kW。b——電廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗，kg/(kW.h)第95頁/共97頁四、鍋爐機(jī)組的凈效率——驅(qū)動(dòng)鍋爐機(jī)組輔助設(shè)備和吹灰等所用外961.什么是鍋爐的熱平衡，寫出熱平衡方程式并加以解釋。2.某電站鍋爐D=130t/h，q4=0.5%，ηgl=91%，Qar,net,p=22990kJ/kg，給水焓721kJ/kg，過熱蒸汽焓3330kJ/kg，試估算燃料消耗量和計(jì)算燃料消耗量。課后思考課后思考第96頁/共97頁1.什么是鍋爐的熱平衡，寫出熱平衡方程式并加以解釋。課后思考97感謝您的觀看。第97頁/共97頁感謝您的觀看。第97頁/共97頁98鍋爐原理熱平衡資料鍋爐原理熱平衡資料99●目的燃料燃燒計(jì)算主要是計(jì)算燃料燃燒所需空氣量、燃燒生成的煙氣量和煙氣的熱焓等。

●概念燃料的燃燒是指燃料中的可燃元素與氧氣在高溫條件下進(jìn)行的強(qiáng)烈化學(xué)反應(yīng)過程。當(dāng)煙氣中不含可燃物質(zhì)時(shí)稱為完全燃燒，否則稱為不完全燃燒。第1頁/共97頁●目的●概念第1頁/共97頁100●

在計(jì)算時(shí)假定：

1）空氣和煙氣的所有組成成分，包括水蒸氣都是理想氣體，因此，每一千摩爾氣體在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的容積是22.41m3；

2）所有空氣和其它氣體容積的計(jì)算單位都是m3，即以0℃一標(biāo)準(zhǔn)大氣壓（0.1013MPa）狀態(tài)下的立方米為單位。

第2頁/共97頁●在計(jì)算時(shí)假定：第2頁/共97頁101第一節(jié)

燃燒過程的化學(xué)反應(yīng)●煤的可燃燃燒成分：碳（C）、氫（H）、硫（S）。1.碳的燃燒：C+O2→CO212.1kgC+22.41m3O2→22.41m3CO2●

完全燃燒（反應(yīng)方程式）：1kgC+1.866m3O2→1.866m3CO21kg收到基燃料中含有Car/100Kg,因而1Kg燃料中C完全燃燒時(shí)需要1.866Car/100m3第3頁/共97頁第一節(jié)燃燒過程的化學(xué)反應(yīng)●煤的可燃燃燒成分：碳（C）、1022C+O2→2CO即：1kgC+0.5×1.866m3O2→1.866m3CO也即：每1kg的C不完全燃燒需要0.5×1.866m3的O2并產(chǎn)生1.866m3的CO?！癫煌耆紵海ǚ磻?yīng)方程式）2H2+O2→2H2O

即：1kgH2+5.56m3O2→11.1m3H2O

也即：每1kg的H燃燒需要5.56m3的O2并產(chǎn)生

11.1m3的H2O。2.氫的燃燒:

（反應(yīng)方程式）

第4頁/共97頁2C+O2→2CO即：1kgC+0.5×1.866m3O21033、硫的燃燒：（反應(yīng)方程式）S+O2→SO2

即：1kgS+0.7m3O2→0.7m3SO2也即：每1kg的S燃燒需要0.7m3的O2并產(chǎn)

生0.7m3的SO2。第5頁/共97頁3、硫的燃燒：（反應(yīng)方程式）S+O2→SO2 104第二節(jié)燃燒所需要的空氣量一、理論空氣量●

概念：1kg（或1m3）燃料完全燃燒而又無過剩氧存在時(shí)所需的空氣量稱為理論空氣量，其代表符號(hào)為V0。第6頁/共97頁第二節(jié)燃燒所需要的空氣量一、理論空氣量●概念：105●

求理論空氣量的一般過程：1kg收到基燃料中C、H、S的量（前已講述）C、H、S完全燃燒所需的O2量1kg燃料完全燃燒真正需要空氣提供的O2量1kg燃料燃燒所需的理論空氣量V0第7頁/共97頁●求理論空氣量的一般過程：1kg收到基燃料中C、H、S的量106●

理論空氣量：※

上式有三點(diǎn)說明：

1）V0是不含水蒸汽的干空氣(鍋爐計(jì)算中認(rèn)為空氣中只有氧

氣和氮?dú)?；

2）V0只決定于燃料的成分，當(dāng)燃料一定時(shí)V0即為一常數(shù)；

3）碳和硫的完全燃燒反應(yīng)可寫成通式R+O2→RO2，其中Rar=Car+0.375Sar?？紤]空氣中氧的容積成分為21%計(jì)算第8頁/共97頁●理論空氣量：※上式有三點(diǎn)說明：1）V0是不含水蒸汽107二、實(shí)際空氣量和過量空氣系數(shù)

在鍋爐的實(shí)際運(yùn)行中，為使燃料燃盡，實(shí)際供給的空氣量總是要大于理論空氣量，超過的部分稱為過量空氣量。實(shí)際空氣量Vk與理論空V0之比，即

稱為過量空氣系數(shù)（用于煙氣量計(jì)算，用于空氣量計(jì)算）。第9頁/共97頁二、實(shí)際空氣量和過量空氣系數(shù)在鍋爐的實(shí)際運(yùn)行中，為108爐內(nèi)過量空氣系數(shù)α，一般是指爐膛出口處的過量空氣系數(shù)。太大，增加排煙熱損失；太小，不能保證完全燃燒。第10頁/共97頁爐內(nèi)過量空氣系數(shù)α，一般是指爐膛出口處的過量空氣系數(shù)109顯然，1kg燃料完全燃燒時(shí)需要的實(shí)際空氣量Vk為：過量空氣量ΔVg等于：對于固態(tài)排渣煤粉爐：當(dāng)燃用無煙煤、貧煤和劣質(zhì)煙煤時(shí)約為1.20～

1.25，當(dāng)燃用煙煤和褐煤時(shí)約為1.15～1.20。

第11頁/共97頁顯然，1kg燃料完全燃燒時(shí)需要的實(shí)際空氣量Vk為：過量空氣量110三、漏風(fēng)系數(shù)和空氣平衡

對于負(fù)壓運(yùn)行的鍋爐，外界冷空氣會(huì)通過鍋爐的不嚴(yán)密處漏入爐膛以及其后的煙道中，致使煙氣中的過量空氣增加。

相對于1kg燃料而言，漏入的空氣量ΔV與理論空氣量V0之比稱為漏風(fēng)系數(shù)，以Δ表示，即：第12頁/共97頁三、漏風(fēng)系數(shù)和空氣平衡對于負(fù)壓運(yùn)行的鍋爐，外界冷空111●煙道內(nèi)的過量空氣系數(shù)：

漏風(fēng)使煙道內(nèi)的過量空氣系數(shù)沿?zé)煔饬鞒淌侵饾u增大的。從爐膛出口開始，煙道內(nèi)任意截面處的過量空氣系數(shù)為：

式中∑△α—爐膛出口與計(jì)算煙道截面間，各段煙道漏風(fēng)系數(shù)的總和。第13頁/共97頁●煙道內(nèi)的過量空氣系數(shù)：漏風(fēng)使煙道內(nèi)的過量空氣112●空氣預(yù)熱器中的過量空氣系數(shù)：

空氣預(yù)熱器中，空氣側(cè)壓力比煙氣側(cè)高，所以會(huì)有部分空氣漏入煙氣側(cè)，該級(jí)的漏風(fēng)系數(shù)△ky要高些。在空氣預(yù)熱器中：

式中：β′ky

、β″ky分別為空氣預(yù)熱器進(jìn)口和出口的過量空氣系數(shù)。第14頁/共97頁●空氣預(yù)熱器中的過量空氣系數(shù)：空氣預(yù)熱器中，空氣113考慮到爐膛及制粉系統(tǒng)的漏風(fēng)，β″ky與α″1之間關(guān)系為：式中Δαl

——爐膛漏風(fēng)系數(shù)

Δαzf

——制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系統(tǒng)第15頁/共97頁考慮到爐膛及制粉系統(tǒng)的漏風(fēng)，β″ky與α″1式中Δαl114例：某鍋爐尾部受熱面采用雙級(jí)布置如圖示，負(fù)壓制粉系統(tǒng)。假定Ⅰ、Ⅱ級(jí)空氣預(yù)熱器、爐膛和制粉系統(tǒng)的漏風(fēng)系數(shù)以及爐膛出口過量空氣系數(shù)均已知。試寫出第Ⅰ級(jí)空氣預(yù)熱器入口處的過量空氣系數(shù)。第16頁/共97頁例：某鍋爐尾部受熱面采用雙級(jí)布置如圖示，負(fù)壓制粉系統(tǒng)。假定Ⅰ115第三節(jié)燃燒產(chǎn)生的煙氣量一、理論煙氣容積標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，lkg固體及液體燃料在理論空氣量下完全燃燒時(shí)所產(chǎn)生的燃燒產(chǎn)物的體積稱為固體及液體燃料的理論煙氣量，即，當(dāng)α=1且完全燃燒時(shí)，生成的煙氣容積稱為理論煙氣容積。用符號(hào)Vy0表示，第17頁/共97頁第三節(jié)燃燒產(chǎn)生的煙氣量一、理論煙氣容積標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，lkg116●

理論煙氣的組成成分為：

其相應(yīng)的體積分別記為：CO2、SO2、N2、H2O各組成成分體積均可根據(jù)燃燒反應(yīng)求出1、理論煙氣的組成成分第18頁/共97頁●理論煙氣的組成成分為：其相應(yīng)的體積分別記為：1172．理論煙氣量的計(jì)算理論煙氣量：理論干煙氣量第19頁/共97頁2．理論煙氣量的計(jì)算理論煙氣量：理論干煙氣量第19頁/共97118（1）二氧化碳和二氧化硫的體積VCO2

、VSO2根據(jù)C、S的燃燒反應(yīng)可求出：第20頁/共97頁（1）二氧化碳和二氧化硫的體積VCO2、VSO2根據(jù)C、S119（2）理論氮?dú)怏w積（V0N2

）由兩部分組成：燃料中的氮所占體積理論空氣量中的氮所占的體積第21頁/共97頁（2）理論氮?dú)怏w積（V0N2）由兩部分組成：第21頁/共120（3）理論水蒸氣體積（V0H2O

）●

四部分組成：燃料中的氫完全燃燒生成的水蒸氣體積：燃料中的水汽化生成的水蒸氣體積：理論空氣量帶入的水蒸氣體積：采用蒸汽霧化等設(shè)備帶入的水蒸氣體積：第22頁/共97頁（3）理論水蒸氣體積（V0H2O）●四部分組成：燃料中1211）燃料中的氫完全燃燒產(chǎn)生的水蒸汽2）燃料中的水分蒸發(fā)形成的水蒸汽第23頁/共97頁1）燃料中的氫完全燃燒產(chǎn)生的水蒸汽2）燃料中的水分蒸發(fā)形成的1223）隨同理論空氣量V0帶入的水蒸氣，其體積為dk為1kg干空氣帶入的水蒸氣的量，ρ為干空氣的密度1.293kg/m3第24頁/共97頁3）隨同理論空氣量V0帶入的水蒸氣，其體積為dk為1kg干123●理論水蒸汽量：●理論煙氣量：第25頁/共97頁●理論水蒸汽量：●理論煙氣量：第25頁/共97頁124CO2、SO2、N2、O2、H2O其相應(yīng)的體積分別記為：

實(shí)際煙氣的組成成分為：從成分上看比理論煙氣量多了一項(xiàng)自由氧O2。從煙氣的總量上看，多了過量空氣，以及隨其帶入的水蒸氣。其中：過量空氣：0.21的氧0.79的氮水蒸汽二、完全燃燒時(shí)的實(shí)際煙氣量第26頁/共97頁CO2、SO2、N2、O2、H2O其相應(yīng)的體積分別記為：1252、

完全燃燒時(shí)實(shí)際煙氣量的計(jì)算完全燃燒時(shí)煙氣體積：完全燃燒時(shí)煙氣中的各成分均假設(shè)為理想氣體，第27頁/共97頁2、

完全燃燒時(shí)實(shí)際煙氣量的計(jì)算完全燃燒時(shí)煙氣體積：完全燃燒126根據(jù)前面所講述的內(nèi)容總結(jié)出實(shí)際煙氣中各組成部分的體積表達(dá)式：●

實(shí)際煙氣量：第28頁/共97頁根據(jù)前面所講述的內(nèi)容總結(jié)出實(shí)際煙氣中各組成部分的體積表達(dá)式：127三、不完全燃燒時(shí)的煙氣量●

1、不完全燃燒煙氣的成分：CO2、SO2、N2、O2、H2、CO、CmHn

其中H2、CmHn數(shù)量很少一般在工程計(jì)算可以忽略。因此燃料不完全燃燒時(shí)的煙氣量：其中：與完全燃燒時(shí)完全相同，需要重新計(jì)算的量。第29頁/共97頁三、不完全燃燒時(shí)的煙氣量●1、不完全燃燒煙氣的成分：CO21282、二氧化碳與一氧化碳的體積1kg燃料中含碳

燃燒生成CO2

燃燒生成CO這兩部分碳燃燒生成的CO和CO2的體積VCO、VCO2為:可見，如果不完全燃燒產(chǎn)物只有CO，那么不論燃燒是否完全，煙氣中碳的燃燒產(chǎn)物的總?cè)莘e是不變的。第30頁/共97頁2、二氧化碳與一氧化碳的體積1kg燃料中含碳1293．不完全燃燒時(shí)煙氣中氧的體積

不完全燃燒時(shí)，煙氣中氧的體積等于過量空氣中氧的體積與不完全燃燒少消耗的氧的體積之和，即：第31頁/共97頁3．不完全燃燒時(shí)煙氣中氧的體積不完全燃燒時(shí)，煙130四、煙氣中三原子氣體的容積份額和飛灰濃度●在鍋爐輻射換熱計(jì)算中，要用到三原子氣體及水蒸氣的容積份額、和分壓力、：

，，第32頁/共97頁四、煙氣中三原子氣體的容積份額和飛灰濃度●在鍋爐輻射換熱計(jì)算131飛灰濃度αfh為煙氣攜帶出爐膛的飛灰占總灰分的質(zhì)量份額my為1kg燃料的煙氣質(zhì)量；P為煙氣的總壓力,μ-飛灰濃度。第33頁/共97頁飛灰濃度αfh為煙氣攜帶出爐膛的飛灰占總灰分的質(zhì)132第四節(jié)煙氣分析

目的：在鍋爐運(yùn)行中，煙氣的成分及含量直接反映出爐內(nèi)的燃燒工況。因而，測定煙氣的成分和含量，對于判斷爐內(nèi)燃燒工況、進(jìn)行燃燒調(diào)整以改進(jìn)燃燒設(shè)備都是非常必要的。如果測出了煙氣的成分和含量，不但可以了解燃燒的完全程度（即q3大?。?、燃燒的條件（即爐膛出口的過量空氣系數(shù)大小）也可以了解煙道的漏風(fēng)情況等。方法：化學(xué)吸收法、電氣測量法、紅外吸收法及色譜分析法第34頁/共97頁第四節(jié)煙氣分析目的：在鍋爐運(yùn)行中，煙氣的成分及含量直接反1331．干煙氣的容積成分●

不完全燃燒時(shí)其中H和CmHn數(shù)量很少，工程計(jì)算中可忽略不計(jì)一般認(rèn)為不完全燃燒時(shí)：即：第35頁/共97頁1．干煙氣的容積成分●不完全燃燒時(shí)其中H和CmHn數(shù)量很少134其中：第36頁/共97頁其中：第36頁/共97頁1352、奧氏煙氣分析儀●測量原理：

化學(xué)吸收法，它是將一定容積的煙氣試樣順序和某些化學(xué)吸收劑相接觸，對煙氣的各組成氣體逐一進(jìn)行選擇性吸收，每次減少的容積即是被測成分在煙氣中所占的容積。第37頁/共97頁2、奧氏煙氣分析儀●測量原理：化學(xué)吸收法，它是將136●吸收劑：

第一個(gè)吸收瓶放氫氧化鉀（KOH）溶液，吸收RO2；第二個(gè)吸收瓶放焦性沒食子酸C6H3(OH)3的堿性溶液，吸收O2（同時(shí)也吸收RO2）；第三個(gè)吸收瓶放氯化亞銅氨溶液Cu(NH3)2Cl，吸收CO（同時(shí)也吸收O2）。由于后兩瓶的吸收劑有雙重吸收功能，故操作時(shí)必須按1、2、3瓶的次序依次進(jìn)行，不可顛倒。第38頁/共97頁●吸收劑：第一個(gè)吸收瓶放氫氧化鉀（KOH）溶液137●測量步驟：煙氣U形管過濾器除去灰和雜質(zhì)取出100ml煙氣吸收瓶1吸收瓶2吸收瓶3測量出RO2測量出O2測量出CO每次用量筒測得的數(shù)值就是干煙氣成分的容積百分?jǐn)?shù)。第39頁/共97頁●測量步驟：煙氣U形管過濾器取出100ml煙氣吸收瓶1吸138+由煙氣分析儀由煙氣分析儀由煙氣分析結(jié)果計(jì)算干煙氣體積第40頁/共97頁+由煙氣由煙氣由煙氣分析結(jié)果計(jì)算干煙氣體積第40頁/共97頁139由碳的燃燒化學(xué)反應(yīng)式可知，無論是生成二氧化碳還是一氧化碳、二氧化碳兼有，其總?cè)莘e是相同的。+或第41頁/共97頁由碳的燃燒化學(xué)反應(yīng)式可知，無論是生成二氧化碳還是一氧化碳、二140問題：

何謂理論煙氣量，它同實(shí)際煙氣量在成分上有何區(qū)別?

試分析平衡通風(fēng)鍋爐沿著煙氣流程RO2和O2是如何變化的？在奧式氣體分析儀中，三個(gè)吸收瓶中分別裝有什么溶液？在吸收過程中，煙氣流經(jīng)三個(gè)吸收劑的順序可否顛倒？為什么?第42頁/共97頁問題：何謂理論煙氣量，它同實(shí)際煙氣量在成分上有141第五節(jié)燃燒方程式燃燒方程式推導(dǎo)的目的：檢測煙氣成分份額，判斷爐內(nèi)燃燒情況煙氣中CO含量計(jì)算不完全燃燒時(shí)煙氣中氧的體積第43頁/共97頁第五節(jié)燃燒方程式燃燒方程式推導(dǎo)的目的142不完全燃燒時(shí)煙氣中氮的體積第44頁/共97頁不完全燃燒時(shí)煙氣中氮的體積第44頁/共97頁143由公式：將上式的兩邊除以Vgy并乘以100，結(jié)合RO2、CO、O2的定義式

將代入上式并整理，得：第45頁/共97頁由公式：將144將帶入上式第46頁/共97頁將帶入上式第46頁/共97頁145●

不完全燃燒反應(yīng)方程式其中：燃燒特性系數(shù)β系數(shù)β稱為燃料的特性系數(shù)，它只取決于燃料中C、H、O、N、S，而與M和A無關(guān)。由β的計(jì)算式可知，β是一個(gè)無因次的比例系數(shù)，因此它與燃料分析成分的表示基準(zhǔn)也無關(guān)。第47頁/共97頁●不完全燃燒反應(yīng)方程式其中：燃燒特性系數(shù)β系數(shù)β稱為燃料的146●不完全燃燒方程式的應(yīng)用

該式

一般用來計(jì)算干煙氣中一氧化碳的含量,而利用CO含量的多少可以判斷燃燒的完全程度。第48頁/共97頁●不完全燃燒方程式的應(yīng)用該式一般用來計(jì)算147完全燃燒反應(yīng)方程式及RO2最大值CO=0完全燃燒α=1（O2=0）只決定于燃料的特性系數(shù)β，所以也只決定于燃料的元素組成成分，也是一個(gè)表征燃料特性的特征值。對于固體燃料，β=0.035-0.15，RO2=18-20第49頁/共97頁完全燃燒反應(yīng)方程式及RO2最大值CO=0完全燃燒α=1（O2148第六節(jié)過量空氣系數(shù)的確定

過量空氣系數(shù)對鍋爐的燃燒和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有很大影響，在鍋爐運(yùn)行中，通過煙氣分析準(zhǔn)確迅速的測量過量空氣系數(shù)，是保證鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基礎(chǔ)。據(jù)過量空氣系數(shù)的定義，有：第50頁/共97頁第六節(jié)過量空氣系數(shù)的確定過量空氣系數(shù)對149第51頁/共97頁第51頁/共97頁150從干煙氣容積成分O2、N2和CO的定義式中求解V

O2V

N2

和VCON2=100-(RO2+O2+CO)

第52頁/共97頁從干煙氣容積成分O2、N2和CO的定義式中求解VO2N2151●

不完全燃燒時(shí)的過量空氣系數(shù)：CO=0●

完全燃燒時(shí)的過量空氣系數(shù)：根據(jù)前面所講推導(dǎo)求出第53頁/共97頁●不完全燃燒時(shí)的過量空氣系數(shù)：CO=0●完全燃燒時(shí)的過量152根據(jù)完全燃燒方程β的值相對較小，可忽略不計(jì)，則：第54頁/共97頁根據(jù)完全燃燒方程β的值相對較小，可忽略不計(jì)，則：第54頁/共153

過量空氣系數(shù)與煙氣中氧的容積成分O2基本上一一對應(yīng)，所以在運(yùn)行中只要知道了煙氣中的含氧量O2，就可以知道運(yùn)行中的過量空氣系數(shù)。目前，鍋爐采用磁性氧量計(jì)或氧化鋯氧量計(jì)來測量煙氣中的含氧量O2。第55頁/共97頁過量空氣系數(shù)與煙氣中氧的容積成分O2基本上一一對154第七節(jié)空氣和煙氣的焓要進(jìn)行鍋爐受熱面的傳熱計(jì)算，必須知道如何計(jì)算空氣和煙氣的焓。在這里空氣和煙氣的焓是指在定壓條件下，將1kg燃料所需的空氣量或所產(chǎn)生的煙氣量從0℃加熱到t℃（空氣）或℃（煙氣）時(shí)所需的熱量，單位為kJ/kg。一、空氣焓理論空氣量的焓實(shí)際空氣量的焓(cθ)k——1m3干空氣連同其攜帶的水蒸氣在溫度t℃時(shí)的焓（見表3-1）。第56頁/共97頁第七節(jié)空氣和煙氣的焓要進(jìn)行鍋爐受熱面的傳熱計(jì)算，155

二、煙氣焓1．理論煙氣的焓2．實(shí)際煙氣的焓式中(c)h—1kg灰在℃時(shí)的焓

實(shí)際煙氣焓Iy等于理論煙氣焓Iy0

、過量空氣焓(α－1)

Ik0和煙氣中飛灰焓Ifh之和，即：第57頁/共97頁二、煙氣焓1．理論煙氣的焓2．實(shí)際煙氣的焓式中(c156第八節(jié)鍋爐機(jī)組的熱平衡定義:在穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下，鍋爐輸入熱量與輸出熱量及各項(xiàng)熱損失之間的熱量平衡?；鶞?zhǔn):熱平衡是以1kg固體或液體燃料，在0℃、0.1MPa的1m3氣體燃料為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算的。目的:通過熱平衡定量計(jì)算與分析各項(xiàng)能量的大小，找出引起熱量損失的原因，提出減少損失的措施，提高鍋爐效率，降低成本?，F(xiàn)代電站鍋爐的效率為90%左右，容量越大、效率越高。第58頁/共97頁第八節(jié)鍋爐機(jī)組的熱平衡定義:在穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下，鍋爐輸入157一、熱平衡方程第59頁/共97頁一、熱平衡方程第59頁/共97頁158鍋爐的效率為：分別表示有效利用熱或各項(xiàng)熱損失占輸入熱量的百分比用有效利用熱及各項(xiàng)熱損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)表示，則：第60頁/共97頁鍋爐的效率為：分別表示有效利用熱或各項(xiàng)熱損失占輸入熱量的百分159二、輸入鍋爐的熱量對應(yīng)于1kg燃料輸入鍋爐的熱量包括燃料收到基低位發(fā)熱量、燃料的物理顯熱、外來熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量和霧化燃油所用蒸汽帶入熱量—燃料的物理顯熱；—外來熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量；—霧化燃油所用蒸汽帶入的熱量第61頁/共97頁二、輸入鍋爐的熱量對應(yīng)于1kg燃料輸入鍋爐的熱量包括燃1601、燃料的物理顯熱

設(shè)計(jì)時(shí)運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)kJ/kg；kJ/kg；對于燃煤鍋爐若未用外界加熱時(shí)，燃煤水分Mar>=Qar,net/628%才必須計(jì)算此項(xiàng)熱量固體燃料的比熱容：cp,ar——燃料的定壓比熱容，kJ/(kg.℃);tr——燃料溫度，℃；t0——基準(zhǔn)溫度，取送風(fēng)機(jī)入口空氣溫度，℃；cdr——燃干燥基比熱容，kJ/(kg.℃);。第62頁/共97頁1、燃料的物理顯熱設(shè)計(jì)時(shí)運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)kJ/kg；kJ/k1612、外來熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量3、蒸汽霧化燃油帶入的熱量β——空氣預(yù)熱器入口處的空氣過量系數(shù)；hk0——按加熱后空氣溫度計(jì)算的理論空氣焓，kJ/kg；hlk0——基準(zhǔn)溫度下空氣空氣焓，kJ/kg；Gzq——霧化1kg燃油需要的空氣量，kg/kg；hzq——霧化蒸汽在入口參數(shù)下的焓，kJ/kg；Hzq，0——運(yùn)行時(shí)為基準(zhǔn)溫度下飽和蒸汽的焓，設(shè)計(jì)時(shí)為排煙中蒸汽的焓，可近似取為2510kJ/kg；對于燃煤鍋爐，如果燃料和空氣都沒有外界熱量進(jìn)行預(yù)熱，且燃煤水分Mar<Qar,net/630,輸入熱量即為Qar,net第63頁/共97頁2、外來熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量3、蒸汽霧化燃油帶入的熱量162三、排煙熱損失q2

由于排出鍋爐的煙氣焓高于進(jìn)入鍋爐時(shí)的冷空氣焓而造成的熱損失。式中hpy

--排煙焓,kJ/kg

hlk--進(jìn)入鍋爐的冷空氣焓,

kJ/kg，冷空氣溫度按

tlk=30℃計(jì)算。

--排煙處過量空氣系數(shù)

ct—1m3冷空氣的焓值，kJ/m3

設(shè)計(jì)時(shí)設(shè)計(jì)時(shí)排煙焓按選取的排煙溫度和排煙過量空氣系數(shù)查焓溫表獲得第64頁/共97頁三、排煙熱損失q2由于排出鍋爐的煙氣焓高于進(jìn)入鍋爐時(shí)163運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)——排煙溫度，℃；t0——基準(zhǔn)溫度，取送風(fēng)機(jī)入口空氣溫度，℃；cgy,p——干煙氣從t0至的比定壓比熱容；Vgy——每千克收到基燃料不完全燃燒生成的干

煙氣的體積m3/kg。（1）干煙氣帶走的熱量：第65頁/共97頁運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)——排煙溫度，℃；t0——基準(zhǔn)溫度，取送風(fēng)機(jī)