煤礦副井井筒凍結(jié)施工

我國自1955年在開灤煤礦林西風(fēng)井首次應(yīng)用凍結(jié)法鑿井獲得成功后，至20世紀(jì)75（沖積層）施工的設(shè)計及凍結(jié)施工監(jiān)測等等本次設(shè)計凍結(jié)深度為448m，凍結(jié)壁厚度為6.44個測溫孔，3個水文孔，加強對凍結(jié)壁的監(jiān)測。：凍結(jié)法；凍結(jié)深度；Thecoalindustry,asthenamesuggests,isaminingcoalresourcesbasedindustry.Itisoneofthemainsourcesofnationalenergy,andisalsooneoftheimportantpillarsofthenationaleconomy.InChinasince1955incoalmineinKailuanLinxiairshaftfirstapplicationoffreezingmethodsinkingsuccess,to20attheendofthecentury,hasinHeilongjiang,Jilin,Hebei,Anhui,Jiangsu,Henanandotherplacestheconstructionofabout450shaftfreezingofPCF,frozenwithatotallengthofmorethan75kmedomesticsecuritybyunstablesoil(alluvial)constructionofthemainconstructionLongxiangmineinthedepthof548m,soil364.1m,mainlyforthedeepbedrockfreezing.Thestratainthisareaaremainlydominatedbysiltysandstoneandsandstone,whichischaracterizedbyeasywatersofteningandlowstrength.Themaincontentsofthefreezingconstructionarefreezing,freezingdepth,thedeterminationofthefrozenwall,thedesignofthethreemajorcirculatorysystemandthemonitoringofthefreezingconstruction,etc.Thedesignofthefreezingdepthis448m,thethicknessofthefrozenwallis6.4meters.4temperaturemeasuringholesand3hydrologicalholesaredesignedtostrengthenthemonitoringofthefrozen本著認(rèn)真、嚴(yán)謹(jǐn)、求實、創(chuàng)新的學(xué)習(xí)工作態(tài)度，完成此次設(shè)計。本次設(shè)計中，積極選取經(jīng)濟合理、技術(shù)可行、安全可靠的施工方案，以提高機確保施工安全為最佳原則，其是保證施工質(zhì)量、縮短建井工期，以取得最佳效益。本次設(shè)計的完成得到了林登閣和喬衛(wèi)師熱情指導(dǎo)和大力幫助，感謝兩位老師在學(xué)習(xí)生活中的與愛護，在此表示衷心的感謝！解不夠透徹，編寫過程中出現(xiàn)錯誤在所難免，在此編者希望老師給予 201664第一篇龍祥煤礦副井凍結(jié)施工組織設(shè)計龍祥煤礦副井井筒概 礦井簡 自然交 地形地貌與地表水 水電供 工程概 井筒地質(zhì)及水文地質(zhì)情 工程地質(zhì)概 水文地 凍結(jié)設(shè) 設(shè)計原 凍結(jié)深度的確 凍結(jié)壁設(shè) 設(shè)計原 控制層位的選 地壓力計 凍結(jié)壁厚度的計 凍結(jié)壁平均溫 鉆孔布置設(shè) 凍結(jié)孔及測溫孔布置設(shè) 凍結(jié)圈 凍結(jié)孔 開孔間 凍結(jié)管設(shè) 凍結(jié)造孔技術(shù)要 凍結(jié)壁形成預(yù) 鹽水溫度的確 凍結(jié)制冷系統(tǒng)設(shè) 氨系統(tǒng)設(shè) 基礎(chǔ)數(shù) 凍結(jié)管散熱能力計 制冷方式選 串聯(lián)雙級壓縮制冷計 鹽水系統(tǒng)設(shè) 基本資 鹽水管路設(shè) 鹽水泵的設(shè) 冷卻水系統(tǒng)設(shè) 基本資 冷卻水需求 水源井的設(shè) 凍結(jié)可靠性保證措 低溫管路和設(shè)備的隔 凍結(jié)質(zhì)量可靠性措 凍結(jié)管可靠性措 鹽水系統(tǒng)可靠性措 施工技術(shù)措 施工技術(shù)要 鉆孔施工的主要技術(shù)要 凍結(jié)管安裝技術(shù)要 凍結(jié)孔驗收的技術(shù)要 凍結(jié)站安裝技術(shù)要 施工順 施工工藝流 制冷工藝流 施工工藝流 施工進度計 凍結(jié)施工技術(shù)保證措 凍結(jié)工程的準(zhǔn)備工 凍結(jié)技術(shù)措 凍結(jié)運 凍結(jié)法鑿井的監(jiān)測工 冷凍系統(tǒng)、凍結(jié)壁及井壁的溫度測 冷凍三個系統(tǒng)的流量監(jiān) 井壁內(nèi)外力測 凍結(jié)壓力和永久地壓的測 鋼筋應(yīng)力的測 凍結(jié)壁厚度和變形的測 用超聲波檢測凍結(jié)壁厚 凍結(jié)壁位移的測量方法及優(yōu)缺 凍結(jié)井筒掘 試挖與正式開挖的條件及時間估 計算原 開挖條件及估算時 開挖前的準(zhǔn)備工 四通一 臨時工業(yè)建 鎖口、井口盤、固定盤和鑿井吊盤、穩(wěn)繩 提升信號系 壓風(fēng)系 混凝土攪拌系 試 技術(shù)培 凍結(jié)段掘進與支護的特 凍結(jié)段井筒掘砌的特 井筒掘砌的要 段高的確 影響掘進段高的主要因 根據(jù)井幫穩(wěn)定性確定掘進段 挖掘方 凍土進入荒徑前的挖掘方 凍土進入荒徑的挖掘方 風(fēng)動工具的防凍措 壓風(fēng)過濾干燥 降低冰點 風(fēng)動工具直接消凍 凍結(jié)鉆孔施工技術(shù)措 凍結(jié)法鑿井主要事故分析與防治措 凍結(jié)管斷 斷管特 凍結(jié)管斷裂的原因分 斷管預(yù)防措 凍結(jié)段施工過程透水淹 淹井出水部位及原 防止凍結(jié)段施工過程透水淹井的措 凍結(jié)段井壁透水淹 凍結(jié)段井壁透水淹井的原 防止井壁透水淹井的措 拔管充填與冷凍站拆 液氨和鹽水的回 氨液回收注意事 鹽水回收方 鹽水鹽水回收注意事 冷凍設(shè)備和管路的拆除及注意事 冷凍設(shè)備和管路的拆 注意事 拔管與充 拔 凍結(jié)管充 第二篇概 圍巖松動圈的主要測試技 聲波法測試圍巖松動 多點位移計法測試圍巖松動 地質(zhì)法測試圍巖松動 波法測試圍巖松動 電阻率法測試圍巖松動 滲透法測試圍巖松動 其它測試技 圍巖松動圈測試技術(shù)的展 結(jié) 參考文 附 致 第一篇自然交本（原名正邦）位于巨野煤田東部，山東省嘉祥縣孟姑集鄉(xiāng)、15km，行政區(qū)劃隸屬嘉祥縣。本以南2km處日菏高速公路自東而西通過，以南11km處兗菏鐵路及327國道自東而西通過，本井天東鄰有338國道，內(nèi)有大黃級路圖1-1- 交通示意地形地貌與地表水本區(qū)屬沖積平原，地形平坦，地勢略呈西南高東北低，地面標(biāo)高一般為+37～+40m0.2‰。本區(qū)水系較發(fā)育，河流及農(nóng)用溝渠成網(wǎng)，主要河流有新趙王河處的趙橋百年一遇水位為40.20m（廢口高程系，換算為1956黃海高40.20-0.21-0.029=39.961m。水電供水路方面：京杭大運河流經(jīng)濟寧市，構(gòu)成重要的水上通道，內(nèi)主要河流有新趙王河，自西向東流入京杭大運河。本附近已建有菏1150MW220kV網(wǎng)絡(luò)與110kV35kV220kV變電站，其電35kV110kV35kV220kV變電站35kV9km16km。龍祥煤礦副井井筒工程由煤炭工業(yè)濟南設(shè)計，井筒表土段設(shè)計采用凍結(jié)法施工。井筒基巖段用普通法施工。副井的主要施工內(nèi)1506m6m448m58m。采井壁厚度450～750mm，內(nèi)、外層井壁間鋪設(shè)雙層聚苯乙烯塑料板（2×1.5mm；凍結(jié)壁間鋪設(shè)75mm厚的塑料板?；炷猎O(shè)計標(biāo)號C30、C40、C50和C60四附表井井筒主要技術(shù)特征表主立井井筒井壁結(jié)構(gòu)特征表附圖：副井井壁結(jié)構(gòu)剖面圖副井井壁結(jié)構(gòu)斷面圖井筒主要技術(shù)特征 表序項目名單副1緯距m經(jīng)距m標(biāo)高m2井口自然地坪m3井筒深m4井底水平標(biāo)m-5井筒凈m6沖積層m7凍結(jié)深m8鋼筋砼 素砼8相關(guān)硐管子道、馬頭門、井底清理斜7段。井筒鎖口段，管子道、表1- 井筒特序 單副備１沖積層米２井筒凈米３井壁最大厚毫４最大掘進荒米5凍結(jié)深米工程地質(zhì)概副檢孔地層自上而下為第四系、新近系、二疊系、石炭系及奧陶系。364.10～364.40m249.60254.90m下段以灰綠色、偶夾黃褐色、灰白色，由粘土、砂質(zhì)粘土含鈣粘土及粘土質(zhì)砂、粘土質(zhì)礫層組成，下部局部弱固結(jié)，粘土與砂質(zhì)粘土膨脹性較強，見石膏團塊，多夾鈣質(zhì)粘土，局部為鈣質(zhì)層，偶見粘土質(zhì)砂。副檢孔未全；主檢孔底深為561.00m，厚度為171.54m。巖性以深灰色第四系（Q：厚109.20~114.80m,由粘土、砂質(zhì)粘土隔水層及含水沙6~1321.90~31.70m,28%~20%。0.25~0.38。含水砂層中以細(xì)沙為主，局部有粉間沉積而成粘土層為23～15103.50～94.10m占本段厚度的72~79%.375.20~383.20m8.00m。山西組砂巖含水層為弱含水層。（P1t三灰：底板埋深426.40~428.10m，厚度2.82~5.19m，簡易水文觀測帶根據(jù)業(yè)主要求進行設(shè)計，確保各項設(shè)計，施工參數(shù)到達或超過業(yè)凍結(jié)深度為448m。根據(jù)業(yè)主提供的資料，副井表土段448m，基巖段58m448m。設(shè)計原控制層位的選地壓力計H——334.9m；凍結(jié)壁厚度的計E P2式中E——按強度條件計算的凍結(jié)壁厚度（mP——計算水平的地壓（Mpa（Mpa2～2.5。本設(shè)計采用的瞬時強度為12oC表3- 凍結(jié)壁厚度計算井控制層計算地凍土計算強掘進半徑凍結(jié)壁副凍結(jié)壁平均溫根據(jù)副井井筒的條件分析得，鹽水溫度為-28oC～-30oC。凍結(jié)孔間為1.3m，井幫溫度按規(guī)定取-7oCL3TT(1.135 0.8751 L3 Tc——凍結(jié)壁平均溫度oCTb——鹽水溫度oC；L——凍結(jié)孔間距m；E——凍結(jié)壁厚度m；Tn——井幫溫度oC。計算結(jié)果得到凍結(jié)壁的平均溫度為12oC鉆孔布置設(shè)凍結(jié)孔及測溫孔布置設(shè)270米。防止開挖時片幫。43個。表3- 測溫孔與水文井名個深使用管副測溫4水文3凍結(jié)圈DDj2uEDj——井筒掘進直徑；μ————凍結(jié)孔設(shè)計允許偏斜率，e＜30%。（2）DfDj Ef0.3EnHDf——輔助凍結(jié)孔布置圈直徑，m；Ef——輔助凍結(jié)孔至井幫的距離，m；En——主凍結(jié)孔至井幫的距離，m；Hf——輔助凍結(jié)孔的深度，m。凍結(jié)

Df1

Df2nl n=44個n fDf——lf——輔助凍結(jié)孔開孔間距,3m計算得 n開孔

ln式中：n——

l

l fnf——凍結(jié)管設(shè)

lf1

，lf2符合GB/8163-2008，20號低碳鋼無縫，采用內(nèi)襯管接頭連接。凍結(jié)造孔技術(shù)2‰2.0m?；鶐r短腿終孔孔間距短2.5m3.6m400mm。中圈孔0.50.5凍結(jié)壁形成預(yù)水文孔冒水后證實主要含水層凍結(jié)壁已交圈，根據(jù)測溫資料分析，井筒掘砌至各水平時，凍結(jié)壁能夠達到設(shè)計需用的強度和厚度。凍結(jié)中不僅在試開挖后，經(jīng)過檢測來確定是否進行正式開挖，以保證凍結(jié)壁的強度和厚度。鹽水溫度的確現(xiàn)在采用的螺桿制冷機組串聯(lián)雙級壓縮制冷技術(shù)的低溫鹽水可以表3- 山東龍祥煤礦副井凍結(jié)技術(shù)設(shè)計參數(shù)序項稱單號位1m2m3m4m5m6℃7圈徑m孔數(shù)個mm8圈徑m孔數(shù)個mm9深度/m/深度/m/m1280氨系統(tǒng)設(shè)基礎(chǔ)數(shù)⑶冷量損失系數(shù)mc=1.15凍結(jié)管散熱能力計Q（KJ/hq——單位面積熱流量，取250KJm2hQs344.51萬1280萬KJ/h8LG25制冷方式選（30℃串聯(lián)雙級壓縮制冷計1)30℃時，冷凝壓力Pc為1.1895Mpa，在蒸發(fā)溫度為-35℃時，蒸發(fā)壓力PePc——冷凝壓力Pe——蒸發(fā)壓力——修正系數(shù)，0.95~1.0P'in=0.33452Mpa。10℃P''in=0.4892Mpa；1氨熱力系數(shù)（4-1i7i i7i iiiii2iiii圖4- 理想的和假設(shè)的串聯(lián)雙級壓縮制冷熱力循環(huán)圖中：i1——在蒸發(fā)壓力（Pe）條件下蒸汽氨的焓i'i''——將飽和蒸汽從蒸發(fā)壓力絕熱壓縮至中間壓力p'',t''時 ini'i''——在中間壓力p'',t''條件下飽和蒸汽氨的焓 inii將飽和蒸汽氨從中間壓力絕熱壓縮至冷凝壓力（Pc）4i5——在冷凝壓力（Pc）下飽和蒸汽氨的焓ii'i——在冷凝壓力（Pc）68i'ii'i''——771010i'i——9表4- 理想和假設(shè)的熱力參各狀態(tài)點參單理想條假設(shè)條P'in-7P''in3i'，i i'，i i4, 4i',i 焓i',i i',i i',i v',v m3vv

',v''——ve——68AS-2528AS-低壓機的論吸氣容積：VL/H高壓機的論吸氣容積：V280025600m3/H高低壓機的理論容積比為n L式中：n——n

5600表4- 串聯(lián)雙級壓縮制冷的理想和假設(shè)基本參基本參計算公計算結(jié)符號意義及其 e立式壓 T TL—低壓機的吸氣系數(shù)Pe—蒸發(fā)壓力yr—預(yù)熱系數(shù)假設(shè)tin—中間T—絕對溫氨理12682kg/c—壓縮機的余隙循想GVLL ete—蒸發(fā)GL低壓機氨循環(huán)量VL低壓機總吸氣容積ve—蒸發(fā)壓力下氨的比容,GH高壓機氨循環(huán)量，i2將飽和蒸汽氨從蒸發(fā)壓力時，過熱蒸汽氨的i3—在中間壓力下，飽和蒸i7在經(jīng)過中間冷卻器盤i8在冷凝壓力下液氨假設(shè)12144kg/H[1c(Pc T Tc假設(shè)16027kg/ Gi2 Li 假設(shè)15169kg/積 GHvin H積nvLPc—冷凝壓力tc—冷凝H—高壓機的吸氣系數(shù)；VH—高壓機的理論吸氣容vin—中間壓力時氨的比容，nv—機的理論容比假設(shè)繪制高低壓機理想的和假設(shè)的理論容積比與中間壓力的直角坐標(biāo)0.3542P。//

（0.390.3362）容積比/圖4- 高、低壓機理想的和假設(shè)的理論容積與中間壓力的直角坐標(biāo)根據(jù)實際配組（68AS-25型作低壓機，28AS-25型作高壓機）0.3542MPa，繪制熱力循環(huán)圖，并求得各狀態(tài)下氨的熱力參數(shù)表4- 各狀態(tài)下氨的熱力參Pc,iPe,iPin,壓力焓壓力圖4- 實際的串聯(lián)雙級壓縮制冷熱力循環(huán)PL PLe

273

273GVL

PH PH

27310.040.3542

273

i2i i388

GH H6793m3/QcoGL(i1i10=12682（1636-=1547104Qco——GL——i1——蒸發(fā)壓力下飽和蒸汽氨的焓 （2）1）N

GL(i2i1nn

NLD——低壓機的理論功率，kW；GL——低壓機的氨循環(huán)量，kg/h；nRC——低壓機的臺數(shù)；i1——i2——從蒸發(fā)壓力絕熱壓縮至中間壓力時過熱蒸汽氨的焓，kJ/kg；

TT

=273350.001352733Li——低壓機的指示效率；ta——tin——b——0.001。NLi

NLD=

NLD——NLi——低壓機的指示功率，kW。 0.32800

NLm——LV——m3LⅤ.NLyNLiNNLy——低壓機的有效功率，kW。

=1NLc——NL1.15N=1.15NL——低壓機電動功率，kW。Ⅰ. GH(i4i3nn

NHD——GH——i3——i4——nRH——高壓機的臺數(shù)。Ⅱ.

TT

2733273

0.001Hi——高壓機的指示效率tc——氨的冷凝溫度，℃。

NHi——高壓機的指示功率，kW。

0.52800NHm——VH——NHyNHi1616NHy——高壓機的有效功率，kW。NHe

NHy

NHe——HP——高壓機的傳動效率，直接傳動取1.0。

NH1.15N1.15NH——高壓機的電動機功率，kW（4）冷凝器（采用立式冷凝器是將氨在蒸發(fā)器和壓縮機中吸收的熱量傳遞給冷卻水的熱交換裝置，使經(jīng)壓縮機壓縮后的過熱氨氣凝結(jié)成液體。計算雙極壓縮制冷冷凝器的總熱負(fù)荷QcDGH(i4i6=15535(1832- QcD——GH——i4——從中間壓力絕熱壓縮至冷凝壓力時，過熱蒸汽氨的焓

Fqccqc =1137cF——m2cQc——qc——16720kJm2hc——冷凝器工作條件系數(shù)，一般取1.1（新設(shè)備LN-25051210m2eFQfe

=1547104=1628eF——m2eQf——qe——蒸發(fā)器單位面積上的傳熱能力，kJm2h10450KJm2hue——1.1（新設(shè)備選用大連冷凍機廠生產(chǎn)的LZL-24071680m2安裝在低壓機和高壓機之間，冷卻低壓機排出的過熱蒸汽氨，避免高壓機的排氣溫度過高，以保持高、低壓機的之間壓力；是液氨在進入蒸發(fā)起油氨分離器的作用。選用數(shù)量：3個；ninwin4434

Din——VH——m3hH——win——0.5~0.75m/s0.75m/snin——3個。Va

0.8aV——m3a

cV——m3kgc選用第一冷凍機廠生產(chǎn)的ZA-2型氨貯液器5個總貯液量9.6m3擬用數(shù)量：8個；nowoD0

4731883.140.8D0——氨油分離器筒體直徑0V——m3h00——高壓機的吸氣系數(shù)n0——擬用氨油分離器的數(shù)量w0——氨油分離器內(nèi)氨氣的允許流速，一般取0.8m/sYF-125型（0.6m)8擬用數(shù)量：12個；nefnefwef

412682123.140.5

Def——氨液分離器筒身直徑，m；ve——m3kgnef——wef——12個。凍結(jié)需冷量時要開8臺8AS-25冷凍機，總標(biāo)準(zhǔn)制冷量為41683

用以排除在制冷系統(tǒng)中的不凝性氣體，保證制冷裝置長期正常運轉(zhuǎn)和減少制冷劑的損失，提高制冷效果。在設(shè)計鹽水溫度低于2C時就應(yīng)該安裝空氣分離器安裝第一冷凍機廠生產(chǎn)的F20型空氣分離器3個基本凍結(jié)站實際最大制冷量1547104kJkg氯化鈣溶液的1270kg/m3，鹽水的比熱為2.78kJ/kgoC鹽水在管路中的允許流速，供液管內(nèi)為0.5～1.5m/s，凍結(jié)管環(huán)形空間內(nèi)為0.15（凍結(jié)深度小于100m）～0.5m/s(凍結(jié)深度大于300m；干1.5～2.0m/s；凍結(jié)管去、回路鹽水溫度差取4.5oC主凍結(jié)孔形成獨立的鹽水循環(huán)系統(tǒng),輔助凍結(jié)孔和防片孔形成共用鹽考慮到地層下部地溫高、凍結(jié)孔孔間距大等因素，鹽水循環(huán)采用正循環(huán)方式，優(yōu)先凍結(jié)下部地層。12～18m3h12～15m3h鹽水管路設(shè)鹽水總循環(huán)量Wbr

Qft br 15474.51270

973.7m3/Wbr——m3hQf—— ——鹽水，kg/m3Cbr——kJkg供液管直徑d

oC2830w'2830w'br

28301.5式中br——供液管內(nèi)鹽水的允許流速n'——供液管規(guī)格選用聚乙烯塑料軟管φ756mm凍結(jié)管環(huán)形空間內(nèi)鹽水流速br

2830(d2d'2) 式中dt——nt——br

2830(d2d'2) 973.73/2830(0.14620.0752)

t 2830d2d'2tt2830

973.71/0.1182

0.226m/0.5m/s鹽水干管和集、配液管的直徑br

2830選用鹽水干管的規(guī)格：選用Φ4258mm的無縫，驗算鹽水干管的流速為1.8m/s。集配液圈的規(guī)格：選用Φ4258mm的無縫。鹽水泵的設(shè)927.8m3鹽水1270kg/m3;動力粘滯系數(shù)為15104kgs/鹽水干管，集、配液圈內(nèi)徑為0.409m，供液管的內(nèi)徑為0.063m，0.075m0.142m0.356m/s0.224m/s。13.5m10.2m回路鹽水干管的長度為70m。6）1.5m。（2)Rbrd

1.80.4091270151049.8式中：d——br——鹽水動力粘滯系數(shù)Rbrde151049.8Rbrde0.356(0.1420.075)1270151049.8鹽水流動阻力系數(shù)444

壓力損失

h1

L

1.82mh2

L

2

2h3

L

2h40.2(h1h2h3h5h6所需揚程HH1.15(h1h2h3h4h5h6 wbrH10236001927.83/430127010236000.75式中:1——鹽水泵的效率為2——電動機的功率為（3)Rbrde

1.80.4091270151049.8式中：d——br——鹽水動力粘滯系數(shù)br——干管內(nèi)鹽水流速。Rbrde151049.8Rbrde0.224(0.1180.075)1270151049.8

鹽水流動阻力系數(shù)444

444壓力損失

h1

L

1.65m

2h2

Ld

2h3

Ld

2h40.2(h1h2h3h5h6所需揚程HH1.15(h1h2h3h4h5h61.15(1.6514.391.383.484 wbrH10236001927.81/430.4127010236000.750.85式中：1——鹽水泵的功率為2——電動機的功率為12SH-6A6918m3h70m310KW，5臺工作，1冷卻水系統(tǒng)設(shè)基本25224℃28℃，30℃，中間溫度為-3.5℃；冷卻水需求(1)W =14944(18324180(25910m3/式中：W——m3Qc——t——5℃（新設(shè)備。W1ngcgw8864m3/1式中：W——m3h1ngc——wg——m3hw冷凝器實際需水量W2W846m3/2式中：W——m3h20WW(t2t10t2910(2828455m3/0式中：W——m3h0t1——冷凝器的進水溫度t2——t0——新鮮冷卻水進入循環(huán)水池的溫度，20℃水源井的設(shè)水源井的個數(shù)nnQ0.6455式中：Q——每個水源井的抽水量m3hn取為44200QJ/80-88/8（流量80m3h4低溫管路和設(shè)備的隔保溫材料（60mm）進行保溫。（2）鹽水系統(tǒng)包括：鹽水泵、鹽、鹽水干管、配集液圈等，分別用橡（60mm100mm等進行保溫。凍結(jié)質(zhì)量可靠性措認(rèn)真執(zhí)行國家現(xiàn)行頒布實施的《煤礦井巷工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)織編制技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、能夠確保工程質(zhì)量的施工組織設(shè)計和施工作業(yè)規(guī)程，實施。制點進行預(yù)控。堅持本道工序檢查驗收或驗收不合格，不得進入下一類比等科學(xué)設(shè)計安全可靠的凍結(jié)壁。認(rèn)真研究學(xué)習(xí)國外深井凍結(jié)工程富、國內(nèi)知名、享受津貼的凍結(jié)專家現(xiàn)場質(zhì)量把關(guān)。凍結(jié)管可靠性措1/3～2/3；各凍結(jié)管接頭應(yīng)盡量避免處于同一水平。鹽水系統(tǒng)可靠性措大鹽水流量，向井下輸送的冷量。提高設(shè)備運轉(zhuǎn)效率，加快鹽水降溫加強鹽水位觀測，并設(shè)置裝置，及時發(fā)現(xiàn)因凍結(jié)管斷副井凍結(jié)主要施工機械設(shè)備額定功（kw備1鉆TSJ-4石家2泥漿43陀JDT-24冷凍LG-8冷凍機250kw5冷凍LG-6冷凍機制冷量506蒸發(fā)LZ-78kw7冷凝EXV-Ⅱ-大冷凍機17.5kw冷面8冷卻ZL-69貯氨ZA-4大冷凍機熱虹貯氨HZA-2冷凍機集油1鹽水12sh-2錦水泵鹽水12sh-2錦水泵清水2水泵自動分ZKF-1大冷凍機施工技術(shù)要鉆孔施工的主要技術(shù)要開孔（10～20m）20～40mm；開孔是整15～20mm凍結(jié)孔在300m以上鉆孔偏斜率≤2.5‰；300m以下按靶域施工,靶域孔深比設(shè)計孔深誤差應(yīng)小于500mm，孔位偏值：徑向向外㎜，切向±259）嚴(yán)格控制凍結(jié)管材質(zhì)量，選用20#優(yōu)質(zhì)低碳鋼無縫(GB8163—1999)；選用大直徑凍結(jié)管，規(guī)格為φ159×7㎜及φ140×6㎜，確2/3不在同一3～5m，也可避免應(yīng)力集中。測溫管不（決不能灌水）焊接質(zhì)量要嚴(yán)格保證，不能滲漏15mm33.5mm12～143～5mm。200mm，并各用一個管卡放在大管之上，提出大管后，棕皮，外裹一層25目鐵紗網(wǎng)，每隔100㎜用18#鐵絲纏捆一道，再每隔1m10#鐵絲扎一道。50㎜的鉆頭擴孔、泥漿稍稀，沖洗干凈，3mm2mm，均勻超過3mm）和絲扣損壞者使用。凍結(jié)管安裝技術(shù)要凍結(jié)管連接采用外箍焊接，凍結(jié)管在地面兩兩對焊，增加節(jié)長（≤18m200mm，厚度≥8mm1～1.5mm1.5mm。電焊工持證上崗，在保證焊接質(zhì)量的前提下，加快焊接速度；下管時雙人施焊，減少中間試壓次數(shù)，嚴(yán)格檢查凍結(jié)管質(zhì)量，保證最后試壓成功。所有凍結(jié)管要嚴(yán)格檢查、丈量、編號、配組，丈量尺寸和試漏要專人凍結(jié)管的復(fù)用次數(shù)，一般壁厚5～6mm的為二次，厚7～8mm的為向孔內(nèi)至設(shè)計壓力，經(jīng)15分鐘壓力下降不超過49KPa，再延續(xù)15分1～240mm100～200mm8～12小時進行液面降落3～41mm為合格，否則應(yīng)進行處理。項目部組織對凍結(jié)孔進行逐孔二次復(fù)核試壓，試壓要求同初次，此時由公司組織有關(guān)人員對凍結(jié)孔驗收。凍結(jié)孔驗收的技術(shù)要砂子等沉淀物。充填物為鐵銹、砂子時，可用撈砂管將其撈凈，并用清水循環(huán)，充填物為泥漿時直接用清水循環(huán)，鉆孔不夠深，影響凍結(jié)時，應(yīng)該拔出重新打孔，重新下管。凍結(jié)站安裝技術(shù)要線路及廣場線路，避開砂、石、磚、水泥、木材等施工材料的堆放場50m左右，變(配)電室應(yīng)用防火材料建筑，在可能條件下盡量離開冷凍設(shè)備基礎(chǔ)布置時應(yīng)便于設(shè)備的操作和整齊美觀兩臺相鄰1m大部件卸裝的吊點，壓縮機上的壓力表、油壓表、排氣閥門等，應(yīng)面向主1.2～1.5m器應(yīng)位于冷凍站中間，但靠近高壓機。冷凝器設(shè)于室外，蒸發(fā)器應(yīng)面向井口，并盡量接近井口。油氨分離器基礎(chǔ)應(yīng)使冷凝器出液口高于油氨分離器200～250mm250～300mm修理間隙。7d100m25～6個直徑小洞。安放地腳螺栓，壓縮機就位，擰上螺帽，基礎(chǔ)麻面及地腳螺栓孔，應(yīng)用清水沖洗干凈。25～30mm，墊板至地分要抹光，7d0.1mm。4）7d后，電動機就位，操平找正。電動機應(yīng)能在跑道上口應(yīng)無損壞，安裝前應(yīng)干凈，多臺并聯(lián)時，進氣口、出液口應(yīng)在同一200～250mm，進液管凝器，向放油器端微傾斜，應(yīng)有液面指示器，多臺并聯(lián)使用時，桶徑方能編號順序入箱。蒸發(fā)器的排管應(yīng)垂直安放，相互間隔應(yīng)相等。多臺箱200～250mm的隔熱層間隙，用聯(lián)300～350mm要砌磚墻保護。氨液分離器要安裝垂直，蒸發(fā)器頂部應(yīng)加蓋隔熱，攪拌器方向和轉(zhuǎn)數(shù)應(yīng)符合設(shè)計要求，裝配部位不應(yīng)漏鹽水。供液閥組安裝高度，應(yīng)使浮球閥體所示水平標(biāo)線與中間冷卻器規(guī)定液面高度在同一水平面上，遠(yuǎn)距離液面指示器的安裝高度，應(yīng)使中冷器正常液面位于指示器上下標(biāo)線之間。安全閥安裝前，要做靈敏性試驗，限定壓1.2P油分離器及中間冷卻器應(yīng)用熱火堿水或四氯化碳內(nèi)部油脂及氨，至無油為止。0.4m，應(yīng)安裝液氨自動1/5～1/3。必須保證設(shè)備安全運轉(zhuǎn)，操作檢修方便，使管內(nèi)介質(zhì)流動阻力小，組裝前應(yīng)加工好彎頭、法蘭、接頭，按尺寸配好管，備好閥門。裝管時應(yīng)禁止強力拉緊和硬扭對中，如管道有偏差或長度不合適，應(yīng)拆下糾正，無法糾正的應(yīng)更換新管。每條管道的最后一節(jié)閉合管，應(yīng)根據(jù)實際尺寸使用樣板精確，采用厚墊圈補救管子過短的缺陷。安全閥的手輪朝下設(shè)置，壓縮機排氣管的水平管段應(yīng)向冷凝器方向傾斜，吸氣管應(yīng)向壓縮機方向適當(dāng)提高傾斜度一般為0.1%～0.5%氨管路部分應(yīng)予以定，支撐跨度必須小于允許跨度，冷凝器至調(diào)節(jié)站之間應(yīng)安設(shè)流量計，以測量氨液的循環(huán)量，充氨管上亦應(yīng)安裝流量計。心線與鹽出水口中心線要在一個水平面上。多臺泵并聯(lián)使用時，應(yīng)保電動機軸中心線與泵軸中心線必須在一條直線上，高差不超過0.1mm，中心度誤差不超過0.1mm。電動機與泵的兩半聯(lián)軸節(jié)之間，軸向泵的各種配件部分必須正常運轉(zhuǎn)，泵和電機的必須很小，軸承溫鹽水干管均采用無縫干管采用法蘭盤聯(lián)接連接嚴(yán)密不滲不漏，相鄰管路的法蘭盤要錯開布置。流量計前后都要裝閘板閥門，并裝有旁路。管路應(yīng)安設(shè)流量計，以測量鹽水循環(huán)量。根據(jù)管路跨度，用方木100mm以上。集、配液圈之間的距離，應(yīng)考慮處理凍結(jié)管故障時能順利的提起和下放供封閉端應(yīng)裝設(shè)放氣閥門，集、配液圈本身應(yīng)在同一水平面上，不得傾斜。81.5Pa均設(shè)溫度計插座，其開口必須向上，以便在插座內(nèi)充油。凍結(jié)管上的插座應(yīng)有一定的長度（200mm，以便測得流動鹽水的溫度。應(yīng)在供液管上安設(shè)流量計，以測量凍結(jié)器的鹽水循環(huán)量。深井泵的傳動和電動機要在同一直線上，并保持垂直，用手轉(zhuǎn)動不抗勁后將電動機固定牢靠。清水泵的泵體和電動機在同一出口及進口設(shè)，出口設(shè)壓力表。水泵上端放風(fēng)口標(biāo)高應(yīng)低于循環(huán)水池水面100mm。深井泵出口處應(yīng)裝設(shè)及壓力表。冷卻水管路包括水源井至循環(huán)水池、冷卻水泵至冷凝器和冷凍機的全部管路。水源井至冷卻水池的管道應(yīng)埋設(shè)在冰凍線以下，其余設(shè)在地面。管路可用普通，法蘭盤聯(lián)接。全部閥門采用閘板閥，管路通過主要道冷卻水泵出水口及冷凝器進、出水口處應(yīng)設(shè)有溫度計插座。來自深井泵的管和去冷凝器的管應(yīng)安設(shè)流量計，安裝質(zhì)量要求與鹽水管安格后對冷凍機低壓管路和鹽水系統(tǒng)管路、鹽、中冷器等低溫管道、設(shè)充氨、試運轉(zhuǎn)：試運轉(zhuǎn)前先按設(shè)計配置氯化鈣溶液（鹽水冷媒設(shè)專人進溫，凍結(jié)站開機前要對原始低溫、參考井水位、水文天進行一次，凍結(jié)期間每二天進行一次，所測資料階段性上報處有關(guān)凍結(jié)段井筒需放施工時在放前掘單位應(yīng)通知凍結(jié)站值班經(jīng)常下井觀測凍土發(fā)展情況及不同地層的井幫溫度，做好原始記錄，有異常情況雙方盡早發(fā)現(xiàn)，積極采取措施，確保井筒安全通過凍結(jié)段。運轉(zhuǎn)；監(jiān)測、；試挖；正式掘砌；凍結(jié)；停機；凍結(jié)驗收。制冷工藝流根據(jù)凍結(jié)站的總體設(shè)計，按照先設(shè)備后管路的安裝程序和施工圖的技大循環(huán)系統(tǒng)進行分別安裝。凍結(jié)站安裝完畢要按《井巷工程施工及驗收規(guī)凍結(jié)站設(shè)備、壓力容器及閥門在安裝前必須進行和壓力試驗，安路采用低碳無縫，鹽安設(shè)液面自動按照設(shè)計的配置鹽水，配置鹽水時，要防止異物混入，以免使凍正常運轉(zhuǎn)、設(shè)備檢修和檢測包括積極凍結(jié)期和凍結(jié)期。從開機到井筒掘砌至沖擊層底板的時間為積極凍結(jié)期，井筒基巖段掘砌和內(nèi)層井壁施工期間為凍結(jié)期。凍凍結(jié)壁位移的觀測等要進行嚴(yán)格的檢測，為井筒的掘進施工提供可靠 檢修施工工 檢修 凍結(jié)溝槽施工凍凍結(jié)溝槽施工凍施工進度計表5- 工期一覽序施工內(nèi)副備1造2溝3開機至4試挖安正式開挖至?？偣?4凍結(jié)施工技術(shù)保證措凍結(jié)工程的準(zhǔn)備工對重復(fù)使用的材料（如閥門等）表5- 凍結(jié)施工準(zhǔn)備工具電焊4無齒1離合1臺1空壓1彎管1電動試1砂輪1凍結(jié)技術(shù)壓力實驗凍結(jié)站制冷系統(tǒng)低壓部分以1.2Mpa試壓高壓部分以1.8Mpa241Mpa試水壓，1小保溫包裝：鹽用50mm聚苯乙烯板雙層保溫，鹽水干管河集配液圈50mm厚聚苯乙烯雙層保溫。1.26～1.27gcm380%為準(zhǔn)。凍結(jié)運度在-25～-28℃2/3左右停機。凍結(jié)站拆冷凍系統(tǒng)、凍結(jié)壁及井壁的溫度測溫度、凍結(jié)壁溫度場、工作面井幫溫度。通過對凍結(jié)壁溫度場監(jiān)測可以全面掌握整個凍結(jié)壁在凍結(jié)過程中的發(fā)展情況和施工過程中的溫度分布規(guī)水、凍土、融土和混凝土，大部分為承壓介質(zhì)，甚至深埋。通常采用部凍結(jié)管的平均散熱能力，在鹽水干管和凍結(jié)器的部位進行鹽水流量的檢測。鹽水干管的部位通常采用D150、200在凍結(jié)器的部位采用D50型電磁流量計。LSL-200型水井壁內(nèi)外力測凍結(jié)壓力和永久地壓的測變壓器和式等壓力盒。目前以鋼弦式應(yīng)用最為廣泛，使用效果較好。頻率，因鋼弦不會自動震蕩，可利用激大器不斷想鋼弦下部的電磁圈應(yīng)出與鋼弦自由震蕩頻率相等的交變信號，輸送到頻率計上，便可進或其它儀表上，便可以進量。鋼筋應(yīng)力的測2~3次，如果初頻變化不大，說明鋼筋計質(zhì)量良好。根用超聲波檢測凍結(jié)壁厚一介質(zhì)中的速度是不變的，聲波在介質(zhì)中時，如果遇到另外一種介質(zhì)，它會產(chǎn)生聲波反射。由于聲波在凍結(jié)土壤中的速度比在未凍結(jié)50%以上，所以我們可以利用這一特性來檢測凍結(jié)壁的厚度。凍結(jié)壁位移的測量方法及優(yōu)缺計算原凍實，這將給掘進工作帶來很大的。一般要求凍結(jié)壁交圈后，淺部凍開挖條件及估算時式中

TsT0Ts——T0——不同孔距的凍結(jié)壁交圈時間Z1——凍結(jié)壁交圈后至開始試挖時間，一般取10～20天計算得Ts=135TzT0Z2Tz——估算井筒正式開挖時間，天；T0不同孔距的凍結(jié)壁交圈時間；Z2——凍結(jié)壁交圈后至開始開挖時間，一般取20～40天計算得Tz=145四通一施地的平整度已能適應(yīng)井筒施工的需要臨時工業(yè)建鎖口、井口盤、固定盤和鑿井吊盤、穩(wěn)繩0.5米以上；0.5提升信號系壓風(fēng)混凝土攪拌系砂石堆放和場地施工完畢，系統(tǒng)安裝和試運轉(zhuǎn)正常砂、石、水泥過磅裝置及系統(tǒng)已施工和安裝完畢，試運轉(zhuǎn)正常試10～2020技術(shù)凍結(jié)段井筒掘砌的特井筒掘砌的要凍結(jié)段放時應(yīng)放小，防止崩斷凍結(jié)管。不放時可采用自然通風(fēng)，放段高的確影響掘進段高的主要因鈣質(zhì)粘土和鋁質(zhì)粘土中不易凍結(jié)的薄膜水，凍結(jié)后強度低，根據(jù)井幫穩(wěn)定性確定掘進15050米以內(nèi)，一般凍土未擴入荒徑，井幫穩(wěn)定性差，易引凍土進入荒徑前的挖掘方凍土進入荒徑的挖掘方壓風(fēng)過濾干燥降低冰點在壓風(fēng)管安裝一個盛有與冷凍機油混合溶液的容器，每隔一風(fēng)動工具直接消凍風(fēng)動工具內(nèi)直接注入化掉風(fēng)動工具內(nèi)的冰屑。井下設(shè)正溫容器，40℃左右正溫。將凍住的風(fēng)動工具放入容器內(nèi)消凍后再用。凍結(jié)鉆孔施工技術(shù)措主施工使用水源-20004臺。每臺鉆機各配備TBW-型泥漿泵一臺。鉆孔測斜采用JDT-5鋪設(shè)夯實三七灰土，厚350mm，三七灰土上部澆注混凝土厚300mm，并預(yù)鉆孔：鉆機采用Ф89mm鉆桿＋Ф159mm加重桿＋Ф190.5mm或Ф215mm牙輪鉆頭組成的加重鉆具，回轉(zhuǎn)式鉆進泥漿護壁的方法，分班連表7- 泥漿性能參數(shù)地層名粘度g/cm3）含砂量膠體率砂20-1.10-粘16-風(fēng)化18-基17-表7- 鉆進參數(shù)地層名鉆壓泵量轉(zhuǎn)速(轉(zhuǎn)砂500-500-粘600-400-風(fēng)化800-基凍結(jié)管斷斷管150基巖中斷管絕大多數(shù)是因所致；凍結(jié)管斷裂的原因當(dāng)膨脹力超過了外壁的抗壓強度時，勢必要造成變形破壞。煤科院建井進一步研究認(rèn)為:含水量25%液限55%塑性指數(shù)18%粘粒(粒徑0.005mm)含量60%，三高一大進過程中，井幫一，溫度必然會升高，再加之應(yīng)力狀態(tài)的改變，在開 管發(fā)生位移。另一方面，對偏斜的凍結(jié)孔采用導(dǎo)斜塞糾偏后出現(xiàn)拐點(6)使焊接質(zhì)量存在一定問題的凍結(jié)管在焊接頭薄弱處拉裂，導(dǎo)致凍結(jié)管泄漏鹽水。斷管預(yù)防300m以上鉆孔偏斜率≤2.5‰；300m以下按靶域施工,0.7m,防片孔向內(nèi)偏斜≤300mm，其它凍結(jié)孔向內(nèi)偏斜0～25㎜，切向±25㎜。鉆孔深度必須保證凍結(jié)管0.5m。采用小段高（＜2.5米、減少井幫時間的方式快速通過。加強凍結(jié)壁位移井幫位移監(jiān)測及時確定合理的掘砌段高和時50mm。2/33～5m，也可避免應(yīng)力集中。鹽水循環(huán)方式：深厚粘土層凍結(jié)的關(guān)鍵在中、下部凍結(jié)壁厚度、強度能否滿足施工要求，為此在施工中外圈、中圈、內(nèi)圈孔鹽水始終采用正防止凍結(jié)壁變形；防片孔采用反循環(huán)。鹽水流量，向井下輸送的冷量。提高設(shè)備運轉(zhuǎn)效率，加快鹽水降溫速加強鹽水位觀測，并設(shè)置裝置，及時發(fā)現(xiàn)因凍結(jié)管斷裂引2個孔的套管，以備急需。凍結(jié)段施工過程透水淹淹井出水部位及原防止凍結(jié)段施工過程透水淹井的措20#優(yōu)質(zhì)低碳鋼無縫(8163—1999)；選用大直徑凍結(jié)管，確保凍結(jié)管的韌性和強度。絕大部分凍結(jié)管采用內(nèi)襯管連接方式，水文管、測溫管采用外接箍連接方式。要無砂眼，無裂紋，確保焊接質(zhì)量，防止鹽水漏失和凍結(jié)管斷裂，所有內(nèi)襯150m。凍結(jié)段井壁透水淹凍結(jié)段井壁透水淹井的原拔出的凍結(jié)管大部分未充填密實部分凍結(jié)管拔出后就發(fā)生坍孔防止井壁透水淹井的措填充。凍結(jié)壁，發(fā)生井壁漏水時要及時進行注漿，防止井壁水量突液氨回收方0.05Mpa（2-9-1）0.5～0.6Mpa氨液回收注意事氨是無色、易燃、易爆氣體，回收時應(yīng)嚴(yán)格按操作規(guī)程作業(yè)30℃回收氨時，氨瓶應(yīng)放置在涼棚內(nèi)或用冷水淋氨瓶，防止回收過程中氨瓶壓力過高，發(fā)生。氨瓶在充氨時，應(yīng)防止進入空氣，否則易發(fā)生鹽水回收方鹽內(nèi)的鹽水可用鹽水泵直接排至池或裝入容器內(nèi)轉(zhuǎn)運5kw凍結(jié)管內(nèi)鹽水可用壓風(fēng)吹出或高壓頂出（拔管時進行鹽溶液法：將回收的鹽水在池，池可設(shè)在井口或供應(yīng)點，用鹽水或膠囊包運到各使用點。目前大都用此法，但費用較高，較復(fù)雜，適用于工地集中，轉(zhuǎn)運方便的地區(qū)。體，包裝。此法方便，但處理費用較貴，適用于工地分散、轉(zhuǎn)運鹽水回收注意事鹽水回收前應(yīng)準(zhǔn)備好池，水泵，容器和工具等冷凍設(shè)備和管路的拆除及注意事冷凍設(shè)備和管路的拆注意事管路內(nèi)要除銹，干凈，并涂油1～2遍，各類管路分組編號拆下的螺栓要除銹，涂油配帽，按規(guī)格裝箱蒸發(fā)器在拆除前應(yīng)保持正常鹽水面避免在空氣中銹蝕；拆除后應(yīng)及時用清水，除銹涂漆。拔封閉井口，準(zhǔn)備拔管場地：停止井筒作業(yè)，井拔管人員管理拆除拔管物。使用的拔管設(shè)備等要有防護措施人工鹽水加熱：向鹽水池或鹽通蒸汽加熱鹽水，也可直接用地爐加熱鹽中的鹽水。冬天，采用蒸汽加熱鹽水時，應(yīng)注意鹽的隔熱。5分鐘左右，然后循環(huán)60～80℃的鹽水達30分鐘左右。認(rèn)真測量去路鹽水10020～10030～50噸的試拔力，起拔500mm左右，便可停止熱鹽水，用壓風(fēng)將管內(nèi)鹽水排至鹽水池中。繼續(xù)將1～1.5m50～70噸仍起拔不動凍結(jié)凍結(jié)管起拔的原因及處理方凍結(jié)管充時進行，邊拔管邊充填，凍結(jié)管拔出，若不充填密實，凍結(jié)壁將給量，增大掘進的和井壁漏水的可能性；井壁漏水可能造成砂土流失，1.5～2米后，先將底錐掃掉，減小孔底負(fù)壓吸力。用鉆桿20～30或用鉆桿上下串動搗實。該法充填及時，防止出現(xiàn)孔洞和孔壁坍洛堵塞，充填質(zhì)量較好，適用于深凍結(jié)孔充填。凍結(jié)管基本拔出后，進行一次充填。管口與溜灰漏斗連接，由溜灰漏斗內(nèi)下一根泄壓管。泄壓管下部割有幾個進氣長孔，上部用調(diào)度小絞車提凍結(jié)管拔不出來時，可用此法充填，質(zhì)量可靠；用包等距布置在凍結(jié)管內(nèi)，后使各方向穿孔，然后注漿充填凍結(jié)管與土層之間環(huán)形空充填方法：在導(dǎo)線上固定包架，包等距放置，并設(shè)在不同方向包用電起爆后回收導(dǎo)線及架從地面凍結(jié)管口往下注水有二種可能，連續(xù)注入，說明水進入凍結(jié)管外的巖層中，甚至進入井筒，注漿到凍結(jié)管向外冒漿為止，通過不自由，則住不進漿為止，但注漿壓力要控制；注漿工作在每個凍結(jié)管的不同水平穿孔注漿；導(dǎo)線帶有深度指示器，指示包距地面的深度。第二篇本文對目前國內(nèi)外采用的圍巖松動圈測試技術(shù)進行了介紹和討論，并對今后圍巖松動圈測試技術(shù)的發(fā)展進行了探討。：新應(yīng)力平衡，產(chǎn)生一定的破壞松動范圍。1985年由中國礦業(yè)大學(xué)董方庭教圍巖內(nèi)部，不能直接進行觀測，需要依靠一定的技術(shù)，因此如何可靠動圈測試進行分析和探討十分必要。進步而發(fā)展，其中主要包括聲波法，多點位移計法，地質(zhì)法，波聲波法測試圍巖松動聲波法是圍巖松動圈測試技術(shù)中最常用的法且測試儀器簡便。20世紀(jì)70年代末長春煤炭開發(fā)的超聲波圍巖裂隙探測儀使聲波法得到廣泛的使用，成為一種簡便實用的圍巖松動圈的測試方法。聲波的波速隨介質(zhì)裂隙發(fā)育、密度降低、聲阻抗增大而降低，隨應(yīng)力增大、密度增大而增加。因此，測得的聲波波速高則說明圍巖完整性好，波速低說明圍巖存在裂縫，圍巖有破壞發(fā)生。測出距離圍巖表面不同深度的巖體波速值，作出深度和波速曲線，然后再根據(jù)有關(guān)地質(zhì)資料可推斷出被測試巷道的圍巖松動圈厚度。水以使探頭和孔壁有良好的聲耦合，孔口裝有堵水器，逐點進試，直圖 單孔測試儀器總作原理發(fā)射探頭F在鉆孔中發(fā)射聲波，在孔壁周圍產(chǎn)生滑行波沿著鉆孔壁傳播，在一發(fā)雙收的測試中，當(dāng)首波到接收探頭J1時，將聲波轉(zhuǎn)換成電J2時，控制器翻轉(zhuǎn)回來，將計數(shù)門關(guān)閉，計數(shù)器停止計數(shù)，顯示出聲波在J1與J2間巖體中的時間讀數(shù)t，用式（1）計算聲波波速：VL/t———

在軟巖和煤層中測試。一個煤礦的測試工作需要時間5～10d。采用多點位移計測量圍巖內(nèi)部不同深度點的巖石位移情況，根據(jù)位移計測試的位移量和時間曲線，可以看出圍巖中不同深度巖石向空間內(nèi)位移的情況，位移量隨時間變化大說明該點位置以內(nèi)的巖石有破裂，因此由不在實際施工和操作中，就是將多點位移計裝入鉆孔中的一些固定點，每個點安裝在不同的深度，然后通過多點位移計測出不同點隨時間變化的位移量，一般一天觀測一次，測出每個點向巷道內(nèi)的位移量，并將這些點的位移時間關(guān)系繪制在坐標(biāo)圖上，從而得出不同深度的巖層隨時間的位移量，20cm1100mm；50cm299mm；100cm310mm；150cm49mm。122～350～100cm間。測試的驗證數(shù)據(jù)。為提高精度，可以增加測點數(shù)目，如使測點間距5m，測試即有足夠的精度。目前，新型鉆孔多點位移計，管縫錨固式多點位移計，縫管式鉆孔式多點位移計，II都在圍巖松動圈測試中得到了應(yīng)用。儀器為消耗，費用高；精度較差；所需時間長，一般一個煤礦的測10d1～3個月。地質(zhì)法測試圍巖松動地質(zhì)法是一種新型非破損探測技術(shù)，用儀器從外表面發(fā)射高頻電2，地質(zhì)天線T發(fā)射高頻電磁波（一般500MHz）進入巷道圍巖內(nèi)，經(jīng)裂縫反射后返回巷道壁由天線R接收，得到波的時間t。圖 電磁波測試原（m，（2t2v2t2v2介質(zhì)電磁波的波速可以通過式（3）vc

c———r 因為界面兩側(cè)介質(zhì)的電磁波速度差異越大，反射能量越大，巖石與空氣或水的速度相差較大，所以可以得到很好的反射波。將圖像記錄下來，圖像的橫坐標(biāo)為測線位置，縱坐標(biāo)為圍巖內(nèi)部的深地質(zhì)法測試的優(yōu)點是不需鉆孔，精度、效率和分辨率高，靈活方波在不同性質(zhì)巖石或同一巖層中時由于巖石強度孔隙度密度的差異，具有不同的速度。其波速測試原理是直接利用總波的到時擬合直線，進行巖層速度對比與判斷。計算時根據(jù)全孔的波形數(shù)據(jù)，各斷層波波速值可由式（4）求出：Vdh/式中：dh———dt———

由不同直線斜率得各區(qū)帶速度，繪出t-V及ht在斷面不同位置上打孔孔深以松動厚度0.5m為宜孔中使用貼壁式速度或加速度檢波器，在孔邊用小錘或震源槍激發(fā)高頻波，得到一組孔中震波波形數(shù)據(jù)。波在松動層中時，波速低、頻率低，解析時將每孔單道波形記錄按由淺到深的順序解編，對縱波到時判讀而確定各層波速值，結(jié)合巖層巖性變化，進行松動圈分析。波法優(yōu)點是測試在巷道縱向進行，測試巷道范圍大，數(shù)據(jù)可靠、快速缺點是儀器較貴探頭布置儀器安裝較目前國內(nèi)應(yīng)用較少石英、云母等硅酸鹽類礦物）106·m以上，電阻率很高。電阻率觀測時，用一定的電極排列裝置向巖層供電，通過測量供電回路的電流強度I和兩測量電極之間的電位差V計算：k(V/I

滲透法測試圍巖松動其它測試技應(yīng)用。采用電鏡方法是 頭放入鉆孔，直接對裂縫觀測拍照，石具有放射性和會吸收放射性元素的特性對松動圈進試。如果巖石破發(fā)展基于這些的圍巖松動圈儀器，這樣不僅可以使儀器成本降低，而且可以使儀器更加小型化和具有自動化功能。器測試松動圈的數(shù)據(jù)處理軟件包，甚至于測試儀器，在儀器屏幕上直圍巖松動圈的動態(tài)監(jiān)測儀器的開發(fā)也將是一個很好的發(fā)展方向，用工程擴展，松動圈將用于20～47m大跨度工程的支護設(shè)計，相信新的測試和儀器會不斷出現(xiàn)，并將進一步加快測試技術(shù)的研究進展 法波法、電阻率法和滲透法等，建議在條件的條件下，采用地質(zhì)雷達和波的方法，以得到精確及時的測試數(shù)據(jù)。隨著土木工程領(lǐng)域和科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，必將出現(xiàn)先進的測試技術(shù)，為圍巖松動圈的測試提供簡便可靠的儀器設(shè)備和準(zhǔn)確數(shù)據(jù)。而小型化智能化松動圈測試儀[1]董芳庭等主編.《井巷設(shè)計與施工》.中國礦業(yè)大學(xué)，1994[3].《建井工程手冊（第四卷》.：煤炭工業(yè)，2003[6]《建井工程圖冊》.煤炭礦業(yè)19952（199-2000(3)[10].Pearse.G.,RockDrillBits,MiningMagazine,1984[11].NagahmaH，F(xiàn)ractalfragmentsizedistributionforbrittlerocks，Int.J.RockMech.Min.Sci．1993[12].J.C.Jaeger,N.G.W.Cook,FoundamensofRockMechanices,ThirdEditionChapmanandHall.Lodon,1979附TableLandofDeepFreezeofKeyTechnologiesofSinking(CivilEngineeringDepartmentofAnhuiUniversityofTechnologyinHuainanCity,Anhui232001):TableofthecurrentdeepfreezelandRapidSinkingofthecharacteristicsofthetechnicaldiscussionoftheissue,proposedtheestablishmentofdeep-frozenformoflandandnewideasonseveralissuesthatshouldbefocusedonstrengtheningbasictheoryandapplicationofinformationtechnologyresearch.Tableofthelandonthedeepfreezeofconstructionofthewellshavesomereference:TopsoildeepfreezeofInformationInthedeepfreezeofinstabilityintheminingareaoftheaquiferformationofaspecialSinkingofthemostcommonlyusedmethods.Inrecentyears,asChina'scoaltotheincreasingdemandforenergy,coalmineconstructionofnewwellsisveryarduoustask.Forexample:Huainan,Huaibei,eastChinaShthreemajorcoalbasesinthethreeyearstomorethan20newcoalmines,dozensofshaft.Forexample,HuainanMiningArea:LABBridgeMine,Mine-North,Dingjimine,PanNorthMine,GuNorthMine,Liuzhuangmine,theminingboard;Huaibeiareasare:NorthMinevortex,thesectorCoalMine,theWolongLakeMine,Sunpupilmine;ShJuyeminingareasare:LiangbaosiTempleMine,JejuWestMine,Mine-Long,TuenGuomine;Zhaosolidmineral,suchasNewbridgemine.Newmineisthebiggestcharacteristicoflandacrossthetableofthethicknessofagrowing,themajorityofabout300-650m,mostoftheseshaftofadrillingfreeze.Sinkingfreezingmethodthefirsttimesince1956inChina,KailuanofLinxiwindwellandsucceed,hasbeennearlyhalfacentury.China'sutilizationofthefreezingofthemineshaftdugafewhavereachedover450,freezingtotalofover70km,eitherintheoryorinpracticeintheprojecthasmaderemarkableachievements.Butwiththecurrentlawtofreezetheincreaseindrillingdepthoftheexistingtheory,design,specificationsandengineeringexperiencehavebeenunabletomeettherequirementsofdeepfreeze.Therefore,itcanbesaidthatthedeeplayerintheformoflandproductionwellstechnology,weareastrongchallenge,butalsoinurgentneedtotackletheproblem.Atpresent,China'stechnologyindeepfreeze,regardlessofthefreezewallthicknessisdesignedtofreezewallaveragetemperaturevalue,wellhelpdeterminethetemperature,orfreezetheprogrammedesign,thelackofbasictheoryandnormsasaguide.Butoftensimplyapplytheshallowwellstofreezethedesignparameters,itisveryharmfulanddangerous,shouldupdatetheirconcepts,thedeepfreezeofthefullattentionandanin-depthstudy.DeepfreezetheoreticalThefreezingtemperatureofthewallandSingle-rowtofreezetheprogrammeeitherfromthefreezingoftime,orfromthefrozenwallofstrength,stability,andotheraspectsofthepresentwellsprojectcannotmeettherequirementstoadoptthedualandmulti-pipefreezetheprogramme.Ordoublerowoffrozenunderthefreezingtemperaturefieldwallnotonlybythesamecircleadjacenttofreezetheeffectsoftemperature,butalsotheadjacentrowofthefreezingtemperatureoftheimpactofthefreezewalltemperatureofthecalculationisverycomplicated,include:Frozenwallofthecrosscircle,freezingtemperatureofthecalculationofthewall.temperaturefieldwallandtheysis,thedesignisfrozenwall,isfundamentaltofreezetheconstructionofthekey,wemustgraspclearlythemulti-freezefrozenwallundertheconditionsoftemperatureandthecalculationoftheMulti-freezingoftheprogrammedesignandMulti-freezingoftheprogramme,including:thepitch,rowspacing,withthefreezingofthesetsoflapsonthemethodsofdistribution,freezingsaltwatercoolingdesign,thefreezingofsaltwaterflowdesign,payfreezewalllaptime,opendugwellstohelpdesignsuchastemperatureAndsomanyfactors.Hence,weshouldseizethemainissues,thefreezingoftheprogrammetooptimizethedesign.Forexample:①considerbuildingwellsperiodofrequirements,design,layoutrowfreeze-diametercircle;②accordingtothefreezingtemperaturefieldwallinseveralregionsofthetemperaturedrop,andoptimizethefreezingofthemainholeandsupportingthefreeze-diametercircledesign;③considertheuseoftrafficControlofthefreezingtemperatureofthewall,theoptimaldesign.FreezethesystemdesignRapidbuilddeepfreezewells,thefreezeonthesystemrequirementsandtraditionalfreezeconstructionoftheideasareverydiff