（精選）二硫化碳-四氯化碳連續(xù)精餾塔設(shè)計

東北石油大學(xué)石化裝備設(shè)計綜合實訓(xùn)題目題目二硫化碳-四氯化碳連續(xù)精餾塔設(shè)計學(xué)院機械科學(xué)與工程學(xué)院專業(yè)班級過程裝備與控制工程11-2學(xué)生姓名學(xué)生學(xué)號指導(dǎo)教師2014年3月21日東北石油大學(xué)課程實訓(xùn)任務(wù)書課程石油裝備設(shè)計綜合實訓(xùn)題目二硫化碳-四氯化碳連續(xù)精餾塔設(shè)計專業(yè)過程裝備與控制工程姓名學(xué)號主要內(nèi)容：1設(shè)計方案的確定及工藝流程的說明和繪制；2.塔的工藝計算；3.塔和塔板主要工藝結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算；4.塔內(nèi)流體力學(xué)性能的設(shè)計計算、負荷性能圖的繪制；5.塔體的強度校核；6.繪制塔體裝配圖。設(shè)計條件在連續(xù)精餾塔中分離二硫化碳和四氯化碳混合液，原料液在泡點下進入塔內(nèi)，其流量為4000kg/h，組成為0.3（質(zhì)量分率），餾出液組成為0.90，釜液組成0.025，操作回流比取為最小回流比的1.8倍，操作壓強為1atm，全塔操作平均溫度為61℃，空塔速度取0.8m/s，板間距取0.4m，全塔效率取60%，試設(shè)計此連續(xù)精餾塔。主要參考資料：[1]GB150-2011，壓力容器[S].[2]鄭津洋，董其伍，桑芝富.過程設(shè)備設(shè)計[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2010.[3]JB4710－2005，鋼制塔式容器[S].[4]SH3098-2011，石油化工塔器設(shè)計規(guī)范[S].完成期限2014年3月21日指導(dǎo)教師專業(yè)負責(zé)人2014年2月24日目錄TOC\o"1-2"\h\z\u第1章工藝綜述11.1流程的設(shè)計及說明 11.2工藝流程圖 1第2章塔設(shè)備的工藝設(shè)計22.1已知參數(shù) 22.2選塔依據(jù) 22.3精餾流程的確定 32.4塔的物料衡算 32.5塔板數(shù)的確定 32.6塔工藝條件及物性數(shù)據(jù)計算 52.7精餾塔氣液負荷計算 8第3章塔設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計93.1塔和塔板的主要工藝尺寸的計算 93.2篩板的流體力學(xué)驗算 133.3塔板負荷性能圖 173.4接管設(shè)計 213.5塔總高度計算 21第4章塔設(shè)備的強度校核234.1按設(shè)計壓力初步確定塔體的厚度 234.2確定危險截面位置 234.3塔的質(zhì)量載荷計算 234.4塔的自振周期計算 254.5地震載荷計算 254.6風(fēng)載荷計算 264.7截面的最大彎矩組合 274.8筒體和裙座危險截面的強度與穩(wěn)定性校核 294.9筒體和裙座水壓試驗應(yīng)力校核 304.10基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計 314.11地腳螺栓計算 32第5章設(shè)計結(jié)果匯總34參考文獻36第1章工藝綜述1.1流程的設(shè)計及說明自罐區(qū)來的渣油、自預(yù)處理裝置的加氫尾油和自罐區(qū)來的加氫尾油經(jīng)過速度、溫度、壓力監(jiān)測裝置，經(jīng)過自動流量控制、通過管道混合器混合，進入原料油緩沖罐；自一段提升管近入返回線、二段提升管進料返回線、開工循環(huán)線、油漿返塔線來的油和開工循環(huán)油經(jīng)過截止閥之后分為兩部分，第一部分經(jīng)過102-100-P-2045-4.0A1-ST進入原料油緩沖罐，第二部分經(jīng)過102-100-P-2045A-4.0A1-ST進入回?zé)捰凸蓿谠嫌途彌_罐中緩沖，其緩沖過程中產(chǎn)生的油氣排至102-7-201，沉降后的油經(jīng)過原料升壓泵升壓。經(jīng)過流量自動控制之后作為原料油輸送至102-E-205。自102-T-201來的回?zé)捰瓦M入回?zé)捰凸薹磻?yīng)，回?zé)捰凸拗挟a(chǎn)生的油氣經(jīng)過截止閥的控制，其中一部分經(jīng)102-100-P-2046-4.0A1-HI流入102-T-201，另一部分經(jīng)102-100-P-2046A-4.0A1-PP至管P-2016其中產(chǎn)生的回?zé)捰屯ㄟ^溫度和速度的監(jiān)測，一部分通過截止閥至管P-2037，另一部分回?zé)捰屯ㄟ^回?zé)捰捅蒙龎褐蠓譃閮刹糠?，其中一部分通過流量自動控制系統(tǒng)輸送至102-T-201，另一部分回?zé)捰屯ㄟ^截止閥控制與來自FL0-5001的沖洗油混合后經(jīng)過換熱器降溫并通過溫度觀測裝置達到一定溫度標(biāo)準(zhǔn)之后分兩部分流出，第一部分經(jīng)過流量自動控制系統(tǒng)進入102-T-201，第二部分經(jīng)過流量控制裝置之后流入管P-2011，此時來自102-E-205的原料油進入換熱裝置作為冷凝液，被加熱之后與來自FL0-5001的沖洗油混合流入至102-E-206。在換熱過程中，被冷凝的回?zé)捰偷臏囟茸鳛閭魉土客ㄟ^溫度檢測控制系統(tǒng)影響原料油的流量，當(dāng)被冷凝的回?zé)捰偷臏囟雀哂跇?biāo)準(zhǔn)溫度，原料油經(jīng)過換熱器時回?zé)捰屠淠?，若被冷凝的回?zé)捰偷臏囟鹊陀跇?biāo)準(zhǔn)溫度，原料油不經(jīng)過換熱器直接被排至102-E-206.1.2工藝流程圖見分餾部分汽提塔及柴油冷卻部分工藝管道及儀表流程圖第2章塔設(shè)備的工藝設(shè)計2.1已知參數(shù)主要基礎(chǔ)數(shù)據(jù):表2-1二硫化碳和四氯化碳的物理性質(zhì)項目分子式分子量沸點密度二硫化碳7646.51.260四氯化碳15476.81.595表2-2液體的表面壓力(單位:)溫度46.55876二硫化碳28.526.824.5四氯化碳23.622.220.2表2-3常壓下的二硫化碳和四氯化碳的氣液平衡數(shù)據(jù)液相中二硫化碳摩爾分率氣相中二硫化碳摩爾分率液相中二硫化碳摩爾分率氣相中二硫化碳摩爾分率000.39080.63400.02960.08230.53180.74700.06150.15550.66300.82900.11060.26600.75740.87900.14350.33250.86040.93200.25800.49501.01.02.2選塔依據(jù)工業(yè)上，塔設(shè)備主要用于蒸餾和吸收傳質(zhì)單元操作過程。對于一個具體的分離過程，通常按以下五項標(biāo)準(zhǔn)進行綜合評價：(1)通過能力大，即單位塔截面能夠處理得氣液負荷高；(2)塔板效率高；(3)塔板壓降低；(4)操作彈性大；(5)結(jié)構(gòu)簡單，制造成本低。而篩板塔是現(xiàn)今應(yīng)用最廣泛的一種塔型，設(shè)計比較成熟，具體優(yōu)點如下：(1)結(jié)構(gòu)簡單、金屬耗量少、造價低廉。(2)氣體壓降小、板上液面落差也較小。(3)塔板效率較高，改進的大孔篩板能提高氣速和生產(chǎn)能力，且不易堵塞塞孔。2.3精餾流程的確定二硫化碳和四氯化碳的混合液體經(jīng)過預(yù)熱到一定的溫度時送入到精餾塔，塔頂上升蒸氣采用全凝器冷若冰霜凝后，一部分作為回流，其余的為塔頂產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送到貯中，塔釜采用間接蒸氣再沸器供熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入貯槽。2.4塔的物料衡算(1)料液及塔頂塔底產(chǎn)品含二硫化碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)(2)平均分子量(3)物料衡算每小時處理摩爾量總物料衡算易揮發(fā)組分物料衡算聯(lián)立以上三式可得：2.5塔板數(shù)的確定(1)根據(jù)二硫化碳和四氯化碳的氣液平衡數(shù)據(jù)作出x-y圖,如圖2-1所示(2)進料熱狀況參數(shù)q=1(3)q線方程(4)最小回流比及操作回流比R因為是泡點進料，對于二硫化碳與四氯化碳混合液，由相平衡數(shù)據(jù)可得到不同的相對揮發(fā)度取操作回流比精餾段操作線方程提餾段操作線方程利用圖解法求得理論板層數(shù)，理論10層，第6級為加料板，故精餾段理論版層數(shù)為5，因為再沸器相當(dāng)于一層理論板，故提餾段理論板層數(shù)為4。精餾段塔板數(shù)，即取為9層提餾段塔板數(shù)，即取為7層全塔實際板數(shù)，即取為16層圖2-1理論板層數(shù)的圖解法2.6塔工藝條件及物性數(shù)據(jù)計算(1)操作壓強的計算Pm塔頂壓強：PD=101.3取每層塔板壓降△P=0.9kPa則：進料板壓強：PF=101.3+90.9=109.4kPa 塔釜壓強：Pw=101.3+160.9=115.7kPa精餾段平均操作壓強：Pm=kPa提餾段平均操作壓強：kPa(2)操作溫度的計算近似取塔頂溫度為46.5℃，進料溫度為58℃，塔釜溫度為76℃精餾段平均溫度℃提餾段平均溫度℃(3)平均摩爾質(zhì)量計算塔頂摩爾質(zhì)量的計算：由，查平衡曲線，得=0.897；；進料摩爾質(zhì)量的計算：由平衡曲線查得，=0.46，=0.693；；；塔釜摩爾質(zhì)量的計算：由平衡曲線查得，=0.05，=0.13；精餾段平均摩爾質(zhì)量：；；提餾段平均摩爾質(zhì)量：；；(4)平均密度計算：m表2-4不同溫度下的密度及質(zhì)量分?jǐn)?shù)列表位置溫度塔頂46.512241543進料口5812061508塔釜7611771485①液相密度：Ⅰ塔頂部分依下式：（為質(zhì)量分率）(2-1)其中=0.9，=0.1；；Ⅱ進料板處由加料板液相組成其中=0.3得=0.7；；Ⅲ塔釜處液相組成其中=0.025，得=0.975；；故精餾段平均液相密度：；提餾段的平均液相密度：；②氣相密度：Ⅰ精餾段的平均氣相密度Ⅱ提餾段的平均氣相密度⑸液體平均表面張力的計算表2-5不同溫度下的表面張力位置溫度塔頂46.528.41623.669進料口5826.75922.286塔釜7624.08920.067液相平均表面張力依下式計算，(2-2)①塔頂液相平均表面張力的計算由=46.5℃查手冊得：；②進料液相平均表面張力的計算由=58℃查手冊得：；③塔釜液相平均表面張力的計算由=76℃查手冊得：；則精餾段液相平均表面張力為：提餾段液相平均表面張力為：⑹液體平均粘度的計算液相平均粘度依下式計算，(2-3)塔頂液相平均粘度的計算，由=46.5℃查手冊得：，；；進料板液相平均粘度的計算：由=58℃手冊得：，；；塔釜液相平均粘度的計算：由=76℃查手冊得：，；2.7精餾塔氣液負荷計算⑴精餾段⑵提餾段：第3章塔設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1塔和塔板的主要工藝尺寸的計算⑴塔徑D板間距=0.4m,取板上液層高度=0.07m故：①精餾段：已知全塔空塔氣速為0.8m/s按下式計算塔徑(3-1)所以塔徑D將塔徑圓整為0.8m則塔的橫截面積②提餾段：已知全塔空塔氣速為0.8m/s所以塔徑D將塔徑圓整為0.8m則塔的橫截面積為⑵溢流裝置采用單溢流、弓形降液管、平形受液盤及平形溢流堰，不設(shè)進流堰。各計算如下：①精餾段：Ⅰ溢流堰長：取堰長=0.7D，即Ⅱ出口堰高由/D=0.7,，查手冊知：E為1.02依下式得堰上液高度：(3-2)則有；堰高依下式計算(3-3)則有；Ⅲ降液管寬度與降液管面積由=0.7查手冊得(3-4)(3-5)故=0.15=0.150.8=0.12m；；降液管內(nèi)液體的停留時間依下式計算(3-6)，停留時間，故降液管尺寸符合要求Ⅳ降液管底隙高度取液體通過降液管底隙的流速=0.08m/s，降液管底隙高度依下式計算，(3-7)?、谔狃s段：Ⅰ溢流堰長：取，即：；Ⅱ出口堰高由，查手冊知E為1.03堰上液高度：；；Ⅲ降液管寬度與降液管面積有=0.7查手冊得；故：=0.15=0.150.8=0.12m;Ⅳ降液管底隙高度停留時間，故降液管尺寸合理取液體通過降液管底隙的流速=0.08m/s降液管底隙高度⑶塔板布置取邊緣區(qū)寬度=0.035m,安定區(qū)寬度=0.065m①精餾段：依下式計算開孔區(qū)面積(3-8)其中故:;②提餾段：依下式計算開孔區(qū)面積其中⑷塔板布置及浮閥數(shù)目與排列取閥孔動能因子,計算閥孔氣速閥孔氣速依下式計算(3-9)精餾段：提餾段：塔板上的篩孔數(shù)N篩孔數(shù)依下式計算(3-10)精餾段：提餾段：浮閥排列方式采用等邊三角叉排閥控中心距依下式計算(3-11)取t為75mm，排得閥數(shù)為57個。對精餾段，按N=57重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)，依式(2-12)和(2-13)計算閥孔動能因數(shù)扔在9~12范圍內(nèi)。塔板開孔率=對提餾段，按N=57重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)，依式(2-12)和(2-13)計算閥孔動能因數(shù)變化不大，仍在9~12范圍內(nèi)。塔板開孔率=圖3-1閥孔排布圖圖3-1閥孔排布圖⑸塔有效高度精餾段提餾段有效高度精餾塔的有效高度，3.2篩板的流體力學(xué)驗算⑴氣體通過浮閥塔板的壓力降：(3-12)①干板阻力：由下式計算干板阻力(3-13)精餾段：提餾段：精餾段：，用下式計算干板阻力(3-14)則有m液柱。提餾段：，用式(2-17)計算干板阻力，即有m液柱②板上充氣液層阻力由圖查得充氣系數(shù)為0.57，由下式計算(3-15)精餾段：液柱提餾段：液柱③液體表面張力所造成的阻力此阻力很小，忽略不計，由式(2-15)得到，與氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓力降所相當(dāng)?shù)囊褐叨葹榫s段：液柱提餾段：液柱則單板壓降依下式計算(3-16)精餾段：提餾段：⑵液泛為了防止液泛現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度(3-17)可用下式計算(3-18)①與氣體通過塔板的壓力降所相當(dāng)?shù)囊褐叨龋呵耙阉愠?。精餾段：液柱提餾段：液柱②液體通過降液管的壓頭損失，因不設(shè)進口堰，按下式計算(3-19)精餾段：液柱提餾段：液柱③板上液層高度：前已選定板上液層高度為，則由式(2-21)精餾段：提餾段：取又已選定由式(2-20)精餾段：，符合防止液泛的要求。提餾段：，符合防止液泛的要求。⑶霧沫夾帶按下式計算泛點率泛點率=(3-20)及泛點率=(3-21)精餾段：板上液體流經(jīng)長度由下式計算(3-22)則有板上液流面積由下式計算(3-23)則有取物性系數(shù)K=0.85，查得泛點負荷系數(shù),將以上數(shù)值代入兩式。泛點率=泛點率=兩式算出的泛點率均在70%以下，故知霧沫夾帶量能夠滿足的要求。提餾段：板上液體流經(jīng)長度板上液流面積取物性系數(shù)K=0.85，查得泛點負荷系數(shù),將以上數(shù)值代入兩式。泛點率=泛點率=兩式算出的泛點率均在70%以下，故知霧沫夾帶量能夠滿足的要求。3.3塔板負荷性能圖⑴霧沫夾帶線精餾段：由下式計算按泛點率為70%計算如下，整理得0.0515+0.762=0.0285(3-24)霧沫夾帶線為直線則在操作范圍內(nèi)任取兩個值，算出相應(yīng)的，可作霧沫夾帶線表3-1精餾段霧沫夾帶線數(shù)據(jù)0.0010.010.5380.405提餾段：由式(2-27)，按泛點率為70%計算如下，整理得0.0581+0.762=0.0283(3-25)霧沫夾帶線為直線則在操作范圍內(nèi)任取兩個值，算出相應(yīng)的，可作霧沫夾帶線表3-2提餾段霧沫夾帶線數(shù)據(jù)0.0010.010.4740.356⑵液泛線由上式確定液泛線，忽略式中，可得(3-26)因物系一定，塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定，則等均為定值，而與又有如下關(guān)系，即,式中閥孔數(shù)N與孔徑亦為定值，因此可將上式簡化，精餾段：整理得或 (3-27)在操作范圍內(nèi)取若干個值，算出相應(yīng)的值：表3-3精餾段液泛線數(shù)據(jù)0.0010.0040.0070.8600.6860.317提餾段：整理得或(3-28)在操作范圍內(nèi)取若干值，算出相應(yīng)的的值：表3-4提餾段液泛線數(shù)據(jù)0.0010.0040.0070.7890.6910.576⑶液相負荷上限線液體的最大流量應(yīng)保證在降液管中停留的時間不低于3~5s，液體在降液管內(nèi)停留的時間為以=5s作為液體在降液管中停留時間的下限，則精餾段：提餾段：求出上限液體流量值（常數(shù)），在圖上液相負荷上限線為與氣體流量無關(guān)的豎直線。⑷漏液線（氣相負荷下限線）對于型重閥，依計算，則已知則得以作為規(guī)定氣體最小負荷的標(biāo)準(zhǔn)，則：精餾段：提餾段：據(jù)此作出與液體流量無關(guān)的水平漏液線⑸液相負荷下限線取堰上液層高度=0.006m作為液相負荷下線條件，依的計算式計算出的下限值，依次作出液相下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直直線取E=1，則有精餾段：提餾段： 圖3-2精餾段塔板負荷性能圖圖3-3提餾段塔板負荷性能圖3.4接管設(shè)計接管尺寸由管內(nèi)蒸汽速度及體積、流量決定塔頂蒸汽出口管徑取u=15m/s查表選取管徑規(guī)格為⑵回流管管徑取u=0.4m/s,選取管徑規(guī)格為⑶塔底進氣管取u=15m/s，選取管徑規(guī)格為⑷加料管管徑取u=1.5m/s選取管徑規(guī)格為⑸料液排出管管徑取u=0.6m/s選取管徑規(guī)格為⑹其余儀表管徑其余儀表管徑選取管徑為3.5塔總高度計算⑴塔頂封頭采用橢圓封頭，公稱直徑800mm，總深度225mm，內(nèi)表面積0.7566，直邊段高度h為25mm封頭高度⑵塔頂空間塔頂間距安裝除沫器后選取塔頂空間1.1m⑶塔底空間釜液停留5min,塔底頁面至下一層塔板間距為1m。⑷進料板處板間距進料板處安裝防沖設(shè)施，取進料板處板間距⑸裙座考慮到再沸器，取裙座高度⑹人孔一般每隔6~8層塔板設(shè)一個人孔，取人孔直徑450mm，本塔中共有16塊塔板，需設(shè)置2個人孔，在設(shè)置人孔處的板間距設(shè)為⑺塔體總高度第4章塔設(shè)備的強度校核4.1按設(shè)計壓力初步確定塔體的厚度取它的設(shè)計壓力為0.2MPa，設(shè)計溫度小于100℃，圓筒內(nèi)徑，取圓筒材料為Q245，腐蝕余量取為2mm，焊接接頭系數(shù)。設(shè)計溫度下Q245的需用應(yīng)力，，同體積算厚度按下式計算(4-1)則有加上厚度附加量并圓整，還應(yīng)考慮多種載荷作用，以及制造運輸，安裝等等因素，取筒體，封頭和裙座的名義厚度均為8mm，4.2確定危險截面位置塔的危險截面為，裙座基底0-0截面；裙座人孔處1-1截面；裙座與塔體焊縫處2-2截面4.3塔的質(zhì)量載荷計算⑴塔殼和裙座的質(zhì)量①圓筒質(zhì)量塔體圓筒總高度為：②封頭質(zhì)量查得DN800mm，壁厚8mm的橢圓形封頭的質(zhì)量為47.11kg，則③裙座質(zhì)量選用的是圓筒形裙座，所以裙座質(zhì)量⑵塔內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量查表得浮閥塔盤單位質(zhì)量為⑶人孔、法蘭、接管與附屬物質(zhì)量⑷保溫材料質(zhì)量為封頭保溫層質(zhì)量，取塔體保溫層厚度為100mm式中為封頭保溫層質(zhì)量，，為不加保溫層的封頭容積，查表得，為加保溫層后的封頭容積，查表得⑸平臺、扶梯質(zhì)量式中，B為平臺寬度，取B=0.9m，為平臺單位質(zhì)量為；為12.3m；為籠式扶梯單位質(zhì)量，為，n為平臺數(shù)量⑹操作室塔內(nèi)物料質(zhì)量⑺充水質(zhì)量⑻全塔操作質(zhì)量⑼全塔最小質(zhì)量⑽全塔最大質(zhì)量4.4塔的自振周期計算塔的基本自振周期由下式計算(4-2)則有4.5地震載荷計算⑴地震影響系數(shù)一階振型地震影響系數(shù)：由表查得（設(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.1g），由表查得，取一階振型阻尼比，由式(4-3)得由式(4-4)得由式(4-5)得，所以⑵地震彎矩等直徑，等厚度塔式容器的任意截面1-1和底截面0-0的基本振型地震彎矩分別按式(4-6)及(4-7)則有4.6風(fēng)載荷計算將塔在高度方向上直接視為1段⑴風(fēng)力計算①風(fēng)振系數(shù)因為塔高H＜20m，所以風(fēng)振系數(shù)?、谟行е睆皆O(shè)籠式扶梯與塔頂管線呈90°，則取下式計算值中的較大者(4-8)(4-9)取式中塔和管線的保溫層厚度，塔頂管線外徑，，取，則有效直徑取較大者，所以有效直徑③水平風(fēng)力由式(4-10)計算塔的水平風(fēng)力。式中體型系數(shù)，取，，取為，為風(fēng)壓高度系數(shù)變化，查表得(10m，C類場地土），，，則⑵風(fēng)彎矩計算0-0截面：1-1截面：2-2截面：4.7截面的最大彎矩組合(4-11)⑴計算壓力引起的軸向拉應(yīng)力⑵重量載荷引起的軸向壓應(yīng)力0-0截面：1-1截面：：開孔處截面積(4-12)所以2-2截面：⑶各危險截面的計算如下：0-0截面：1-1截面：式中(4-13)所以式中，為裙座人孔處截面的抗彎截面系數(shù)，2-2截面：4.8筒體和裙座危險截面的強度與穩(wěn)定性校核⑴筒體的強度與穩(wěn)定性校核①強度校核：筒體危險截面2-2處的最大組合軸向拉應(yīng)力軸向許用應(yīng)力：因為，故滿足強度條件②穩(wěn)定性校核：筒體危險截面2-2處的最大組合軸向壓應(yīng)力許用軸向壓應(yīng)力：，取其中最小值按圓筒材料，查對應(yīng)的外壓應(yīng)力系數(shù)曲線圖得則，取⑵裙座的穩(wěn)定性校核裙座危險截面0-0及1-1處的最大組合軸向壓應(yīng)力按裙座材料，查對應(yīng)的外壓應(yīng)力系數(shù)曲線圖得則，取因為，，故滿足穩(wěn)定性條件4.9筒體和裙座水壓試驗應(yīng)力校核⑴筒體水壓試驗應(yīng)力校核①由試驗壓力引起的環(huán)向應(yīng)力試驗應(yīng)力(4-14)因為，故滿足要求②由試驗壓力引起的軸向應(yīng)力③水壓試驗時，重力引起的軸向應(yīng)力④由彎矩引起的軸向應(yīng)力⑤最大組合軸向拉應(yīng)力校核許用應(yīng)力：因為，故滿足要求⑥最大組合軸向壓應(yīng)力校核軸向許用壓應(yīng)力，取其中最小值，取因為，故滿足要求⑵裙座水壓試驗應(yīng)力校核①水壓試驗時，重力引起的軸向應(yīng)力②由彎矩引起的軸向應(yīng)力③最大組合軸向壓應(yīng)力校核軸向許用壓應(yīng)力，取其中較小值，取因為，，故滿足要求4.10基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計⑴基礎(chǔ)環(huán)尺寸?、苹A(chǔ)環(huán)的應(yīng)力校核，取其中較大值(4-15)①②取，選用75號混凝土，其許用應(yīng)力因為，故滿足要求⑶基礎(chǔ)環(huán)厚度按有筋板時計算基礎(chǔ)環(huán)的厚度設(shè)地腳螺栓直徑為M36，l=160mm，則，查表得矩形板計算力矩，按式，，計算取，基礎(chǔ)環(huán)材料的許用應(yīng)力，基礎(chǔ)環(huán)厚度由下式計算(4-16)取4.11地腳螺栓計算⑴地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力，取其中較大值(4-17)?、频啬_螺栓直徑因為，故此塔設(shè)備必須安裝地腳螺栓，取地腳螺栓個數(shù)n=20，地腳螺栓材料的許用應(yīng)力，地腳螺栓的螺紋小徑由下式計算