南通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計-土木工程計算書正式稿

南通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計PAGE236本科畢業(yè)設(shè)計題目上海商學(xué)院2#教教學(xué)樓設(shè)計作者：胡俊學(xué)科專業(yè)：土木工程指導(dǎo)教師：於昌榮完成日期：2012/5/22原創(chuàng)性聲明本人聲明：所呈交的論文是本人在導(dǎo)師指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作。除了文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，論文中不包含其他人已發(fā)表或撰寫過的研究成果。參與同一工作的其他同志對本研究所做的任何貢獻(xiàn)均已在論文中作了明確的說明并表示了謝意。簽名：日期：本論文使用授權(quán)說明本人完全了解南通大學(xué)有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，即：學(xué)校有權(quán)保留論文及送交論文復(fù)印件，允許論文被查閱和借閱；學(xué)?？梢怨颊撐牡娜炕虿糠謨?nèi)容。（保密的論文在解密后應(yīng)遵守此規(guī)定）學(xué)生簽名：指導(dǎo)教師簽名：日期：南通大學(xué)南通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計題目題目：上海商學(xué)院2#教學(xué)樓設(shè)計姓姓名：胡俊指導(dǎo)教師於昌榮學(xué)科專業(yè)：土木工程南通大學(xué)建筑工程學(xué)院2012年6月目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l_Toc10406摘要 6HYPERLINK\l_Toc31135ABSTRACT 7HYPERLINK\l_Toc52551建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計說明 8HYPERLINK2.1設(shè)計概況 102.2氣象條件 112.3工程地質(zhì)條件 112.4結(jié)構(gòu)計算及結(jié)構(gòu)選型 112.5結(jié)構(gòu)布置 122.6確定框架的計算簡圖 122.7恒荷載和活荷載計算 122.8風(fēng)荷載計算 212.9豎向荷載作用框架內(nèi)力計算 242.10橫向框架在在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算 402.11框架梁柱內(nèi)力組合 482.12框架梁非抗震截面設(shè)計 652.13框架柱非抗震截面設(shè)計 772.14樓梯設(shè)計 922.15樓板（蓋）設(shè)計 962.16基礎(chǔ)設(shè)計 102HYPERLINK\l_Toc94833施工組織設(shè)計 111HYPERLINK\l_Toc228263.1編制依據(jù) 111HYPERLINK\l_Toc298773.2編制原則 111HYPERLINK\l_Toc154383.3工程概況 111HYPERLINK\l_Toc43613.4施工部署 112HYPERLINK\l_Toc250133.5主要分布分項工程施工方法 113HYPERLINK\l_Toc201653.6主要施工機(jī)械設(shè)備 116HYPERLINK\l_Toc201653.7確保工程質(zhì)量的技術(shù)組織措施 123HYPERLINK\l_Toc201653.8工期計劃及工期保證措施 1254HYPERLINK\l_Toc18252參考文獻(xiàn) 127HYPERLINK\l_Toc183665HYPERLINK\l_Toc24964原文及譯文 1286HYPERLINK\l_Toc31244畢業(yè)設(shè)計小結(jié) 1427HYPERLINK\l_Toc31244致謝 144摘要本畢業(yè)設(shè)計課題為上海商學(xué)院二號教學(xué)樓設(shè)計，該建筑的總建筑面積大約為5500平方米，共7層。本建筑采用鋼筋混凝土全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。兩邊基礎(chǔ)采用天然地基上獨立基礎(chǔ)，中間采用聯(lián)合基礎(chǔ)。本設(shè)計內(nèi)容包括手算和電算兩部分。其中手算部分分計算書的主要內(nèi)容為:設(shè)計的總說明、構(gòu)件尺寸的初步確定、框架的計算簡圖、荷載計算、框架橫向側(cè)移計算、框架在水平及豎向荷載作用下的內(nèi)力計算分析和計算、內(nèi)力組合、截面設(shè)計及基礎(chǔ)設(shè)計。按照設(shè)計資料，在梁柱截面設(shè)計時要采用“強柱弱梁”原則。圖紙12張包括，圖紙目錄及結(jié)構(gòu)設(shè)計總說明、基礎(chǔ)平面布置圖、梁配筋詳圖、結(jié)構(gòu)平面布置圖、柱平法施工圖、樓板配筋圖、樓面梁平面整體配筋圖等。

電算時，先用PMCAD軟件進(jìn)行結(jié)構(gòu)平面布置，檢查平面數(shù)據(jù)，輸入次梁樓板，輸入荷載數(shù)據(jù)，形成PK文件，畫結(jié)構(gòu)平面圖，然后使用PK進(jìn)行框架計算；最后用SAT-8軟件進(jìn)行框架的空間結(jié)構(gòu)計算，輸出框架梁柱配筋梁。柱配筋圖及內(nèi)力計算結(jié)果。在設(shè)計過程中采用了手算和電算兩種方式，對計算結(jié)果進(jìn)行校核，及時發(fā)現(xiàn)設(shè)計中的錯誤以及與電算不同的部分，找出原因。關(guān)鍵詞：畢業(yè)設(shè)計，框架結(jié)構(gòu)，內(nèi)力組合，截面設(shè)計ABSTRACTThegraduationdesigntaskforShanghaibusinessschoolnumbertwoteachingbuildingdesign.Thebuildingofatotalconstructionareaofabout5500squaremeters.Theteachingbuildingall7layer.Thisbuildinguseesthecast-in-situreinforcedconcreteframestructure.Theteachingbuildinguseesofnaturalfoundationofthereinforcedconcreteindependentfoundation.Thisdesigncontentincludethehandcountandavailableintwoparts.Amongthemispartofthehandthemaincontentoftheaccountsofthepointsforthetotaldesignthatthesizeofthecomponent,preliminarydetermination,thecalculationofframediagram,theloadcalculation,frametransverselateralcalculation,frameworkinhorizontalandverticalloadcalculationofinternalforceanalysisandcalculation,internalforcecombination,sectiondesignandbasicdesign.Accordingtothedesignmaterial,inthecolumnsectiondesignshouldbeusedwhen"strongcolumnweakbeam"principle.Thedrawingsandzhangincluding,drawinglistsandstructuredesignalwaysinstructions,floorplan,beamfoundationreinforcementmap,structurelayout,columnflatslabreinforcementmethodconstructiondrawing,figure,floorliangpingsurfaceintegralreinforcementfigure,etc.Whenavailable,usefirstPMCADsoftwarestructurelayout,checktheplanardata,inputsecondbeamfloor,inputloaddata,formPKfiles,paintingstructureplan,thenusetoPKframeworkcomputing;FinallyitSAT-8softwareframeworkofthespacestructurecalculation,theoutputframebeam-columnreinforcementbeam.Columnreinforcementdiagramandinternalforcecalculationresults.Inthedesignprocessisbyhandandavailableintwoways,theresultscalculated,checkthetimelydiscoveryerrorsinthedesignanddifferentpartsofthecomputer,andfindoutthereason.Keywords:thegraduationdesign,theframestructure,internalforcecombination,sectiondesign,theconstructionorganization1建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計說明1.1設(shè)計理念教學(xué)樓是為人們學(xué)習(xí)提供最為良好環(huán)境的建筑。縱觀教學(xué)建筑的發(fā)展史無不體現(xiàn)著人類文化、文明的歷史進(jìn)程和時代特征。教學(xué)樓建筑設(shè)計同設(shè)計他類型建筑一樣有許多共同點，也有許多不同的特點和要求。隨著時代的發(fā)展教學(xué)樓的內(nèi)容和形式都在不斷發(fā)生變化。因此，我對教學(xué)樓的設(shè)計過程和設(shè)計法進(jìn)行了詳細(xì)研究，經(jīng)過一番思考，我認(rèn)為本設(shè)計應(yīng)該具有以下特點：（1）彈性從設(shè)計、結(jié)構(gòu)到服務(wù)功能都應(yīng)做到開放性，以適應(yīng)時空的變化。（2）緊湊性以及其它輔助用房的空間布置要做到緊湊合理。（3）易接近性。從樓外到樓內(nèi)從入口到各個部門，要規(guī)劃得合理，要設(shè)計一個良好的導(dǎo)引系統(tǒng)。（4）可擴(kuò)展性在未來擴(kuò)展時可靈活延伸，將損失減小到低程度。（5）舒適性。在環(huán)境、通風(fēng)溫濕度、光線等方面要柔和、協(xié)調(diào)，盡量借用外部的自然環(huán)境。（6）環(huán)境的定性。（7）安全性。建筑安全防護(hù)措施做到不僅滿足規(guī)范要求而且更加人性化（8）經(jīng)濟(jì)性。把建設(shè)和維護(hù)一座教學(xué)樓所需要的經(jīng)費和人員控制在最低限度。在整個設(shè)計過程中，我本著“安全，適用，經(jīng)濟(jì)，美觀”的原則，在滿設(shè)計任務(wù)書提出的功能要求前提下，完成了建筑設(shè)計這一環(huán)節(jié)，合理的選擇框架，并為以后的結(jié)構(gòu)設(shè)計打下了良好的基礎(chǔ)。1.2工程概況及特點本設(shè)計教學(xué)樓位于上海市，建筑面積5500左右。該地段地勢平坦，環(huán)境較好，在選址和環(huán)境營造方面，注意自然景色的優(yōu)美，也重學(xué)習(xí)環(huán)境各交通條件的因素，更強調(diào)人與自然環(huán)境的協(xié)調(diào)統(tǒng)一，比較適合教學(xué)樓功能的充分利用。該工程名為：上海商學(xué)院二號教學(xué)樓，內(nèi)設(shè)有：衛(wèi)生間，普通教室，階梯教室，教師休息室等。工程結(jié)構(gòu)形式為全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)七層三跨結(jié)構(gòu)，總高度為28.500m，首層（基礎(chǔ)頂面算起）為5.00m和各層層高均為3.90m。該教學(xué)樓正南北朝向，平面形狀為規(guī)則的矩形。東西長為47m，南北寬16.5m，合理使用年限為50年。1.3設(shè)計依據(jù)(1)南通大學(xué)土木工程教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書(2)南通大學(xué)土木工程教學(xué)樓畢業(yè)論文開題報告(3)相關(guān)建筑設(shè)計規(guī)范1.4建筑平面設(shè)計結(jié)合考慮教學(xué)樓的特點、使用要求、建筑面積、美觀大方等，該教學(xué)樓采用矩形布置，1.5建筑立面設(shè)計結(jié)構(gòu)韻律和虛實對比，是使建筑立面富有表現(xiàn)力的重要設(shè)計手法。建筑立面上結(jié)構(gòu)構(gòu)件或門窗作用有規(guī)律的重復(fù)和變化，給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節(jié)奏韻律變化的感受效果。所以在本設(shè)計中，正立面中所有的窗尺寸都是一樣的，給人以特別整齊的感覺。房屋外部形象反映建筑類型內(nèi)部空間的組合特點，美觀問題緊密地結(jié)合功能要求，同時，建筑物所在地區(qū)的氣候、地形、道路、原有的建筑物以及綠化等基地環(huán)境，也是影響建筑物立面設(shè)計的重要因素。1.6建筑剖面設(shè)計為防止室外雨水流入室內(nèi)，并防止墻身受潮，將室內(nèi)地坪提高到室外地坪450mm。首層（從室內(nèi)算起）、標(biāo)準(zhǔn)層與頂層層高均為3.9m。1.7建筑設(shè)計參考資料1.建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009--2006）2.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010--2010）3.建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007--2002）4.建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（JGJ79--2002）5建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50108--2001）6.砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50003-2001）7.建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2001）8.建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)（GB50223-2008）1.8主要構(gòu)造措施及特殊部位處理1.屋面及樓面板采用120厚C30混凝土，配縱橫雙向鋼筋網(wǎng)，以加強樓面屋面整體性。2.層頂處結(jié)構(gòu)剛度、強度減弱，故此處采用沿柱高加密布箍筋、加強節(jié)點等措施，以提高其延性。1.9主要構(gòu)件截面尺寸及材料1.框架梁AB跨、CD跨（各層）截面尺寸（b×h）：梁250mm×600mm。2.框架梁BC跨（各層）截面尺寸（b×h）：梁250mm×400mm。3.框架柱（各層）截面尺寸（b×h）：500mm×500mm。4.框架梁混凝土采用C30（fc=14.3N/mm,ft=1.43N/mm2）；縱向受力鋼筋選用HRB400級（fy=360N/mm2）；構(gòu)造鋼筋及箍筋用HPB300級鋼筋（fy=270N/mm2）。5.基礎(chǔ)混凝土用C30，基礎(chǔ)墊層用C10；縱筋選用HRB400級，（fy=360N/mm2）；箍筋用HPB300級鋼筋，（fy=260N/mm2）。2結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1設(shè)計概況1.建設(shè)項目名稱：上海商學(xué)院二號教學(xué)樓2.建設(shè)地點：上海3.設(shè)計資料1.設(shè)計標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高5m，室內(nèi)外高差450mm。2.屋面做法：剛性防水屋面3.樓地面做法：水磨石樓地面4.基本風(fēng)壓：W。=0.55kN/㎡5.基本雪壓：S。=0.20kN/㎡,最大積雪深度11cm6.建筑安全等級：建筑結(jié)構(gòu)的安全等級為二級2.2.氣象條件1.冬季主導(dǎo)風(fēng)向西北風(fēng),夏季主導(dǎo)風(fēng)向東南風(fēng)2.基本風(fēng)壓W0=0.55KN/㎡3.基本雪壓：S0=0.20KN/㎡，最大積雪深度：11cm4.最高氣溫：40.60C，最低氣溫：-9.30C5.最冷月平均溫度：4.50C（1—2月）6.最熱月平均溫度：29.70C（7—9月）7.最大降雨量：50.4mm/小時8.月最大降雨量：184.3mm（4—6月）2.3工程地質(zhì)條件1.天然地面以下6.5M厚以下為粉質(zhì)粘土，地基承載力為230KN/M2，粘土以下為淤泥質(zhì)土，地基承載力為100KN/M2。2.地下水位：天然地面以下2.5M外3.地震設(shè)防烈度：6度2.4結(jié)構(gòu)計算及結(jié)構(gòu)選型2.4.1結(jié)構(gòu)體系選型鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)是由梁，柱通過節(jié)點連接組成的承受豎向荷載和水平荷載的結(jié)構(gòu)體系。墻體只給圍護(hù)和隔斷作用?？蚣芙Y(jié)構(gòu)具有建筑平面布置靈活，室內(nèi)空間大等優(yōu)點，廣泛應(yīng)用于電子、輕工、食品、化工等多層廠房和住宅、辦公、商業(yè)、旅館等民用建筑。因此這次設(shè)計的成集中學(xué)教學(xué)樓采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。按結(jié)構(gòu)布置不同，框架結(jié)構(gòu)可以分為橫向承重，縱向承重和縱橫向承重三種布置方案。本次設(shè)計的教學(xué)樓采用橫向承重方案，豎向荷載主要由橫向框架承擔(dān)。2.4.2其他結(jié)構(gòu)選型1.屋面結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板為承重結(jié)構(gòu),屋面按不上人屋面的荷載設(shè)計。2.樓層結(jié)構(gòu)：全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。3.樓梯結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆混凝土板式樓梯。4.天溝：采用現(xiàn)澆天溝。5.過梁：窗過過梁以及帶雨雨篷的門過梁梁均采用鋼筋筋混凝土過梁梁。6.基礎(chǔ)：因荷荷載不是很大大,地基承載力力較大,故采用鋼筋筋混凝土柱下下獨立基礎(chǔ)。7.外墻：采用用240mmm厚灰砂磚和M7.5水泥砂漿。8.內(nèi)墻：采用用240mm厚灰砂磚和M7.5水泥砂漿。2.5結(jié)構(gòu)布置根據(jù)建筑的要求，確確定本工程的的柱網(wǎng)尺寸，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)樓層結(jié)構(gòu)構(gòu)布置如圖1所示圖1標(biāo)準(zhǔn)樓層結(jié)構(gòu)布置置圖2.6確定框架架的計算簡圖圖假定框架柱嵌固于于基礎(chǔ)頂面，框框架梁與柱剛剛接，由于各各層柱的截面面尺寸不變，故故梁跨等于柱柱截面形心軸軸之間的距離離，底層柱高高從基礎(chǔ)頂面面算至二層樓樓面，基頂標(biāo)標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)質(zhì)條件、室內(nèi)內(nèi)外高差等定定為-0.455m,二樓樓面標(biāo)標(biāo)高為3.990m，故底層標(biāo)高為為5.0m。其余各層層的柱高從樓樓面算至上一一層樓面（即即層高為：33.90m）由此可以以繪出框架的的計算簡圖如如圖2所示：圖22框架的計算算簡圖2.6.1梁柱的的截面尺寸多層框架為超靜定定結(jié)構(gòu)，在內(nèi)內(nèi)力計算之前前要與下預(yù)先先估算梁柱的的截面尺寸及及該工程結(jié)構(gòu)構(gòu)采用材料的的強度等級，以以求得框架中中各桿的線剛剛度:1.混凝土強度度等級梁采用C30(EEc=3.0010^7kN/㎡)；柱采用C40(EEC=3.2510^7kNN/㎡）。2.橫向框架梁梁：A~B邊跨梁：h=L/12~LL/8=7000/112~70000/8=583~8875mm。取h=600mm；b=h(1/3--1/2)hh=(1/33-1/2))600=(200~~300)mmm。取b=250mm。B~C中跨梁：h=L/12~LL/8=2500/112~25000/8=208~3312mm。取h=400mm；b=h(1/3--1/2)==(1/3--1/2)4400=(1333~200))mm。最終確定BC跨bbh=2500mm4000mmCD跨同AB跨。3.縱向框架梁梁:主要考慮縱縱梁和橫梁的的高度不能相相差太大且兼兼做門窗過梁梁，故縱向框框架梁也承受受一定的荷載載確定梁高為為400mm.外縱墻厚度度為240mm，故確定梁梁寬為250mm,即縱梁截面面尺寸為2550400mm。4.框架柱截面面尺寸估算 本教學(xué)樓抗震等級級為四級，柱柱的軸壓比應(yīng)應(yīng)小于軸壓比比限值的要求求，查規(guī)范得得軸壓比限值值為n=0..85（1）1軸于A軸角柱 =1.25××14×2×3.55×7×1.15×1.0×1.0 =986KN==60733mmm2取mm2所以以，角柱截面面選取500mmm×500mmm（2）2軸于B軸角柱=1.255×14×4×4.81×7×1.15×1.0×1.0=2710KNN==166923mm2取mm2所以以，中柱截面面選取500mmm×500mmm（3）2軸于A軸角柱=1.255×14×4×3.5×7×1.15×1.0×1.0=1972KN==121466mm2取mm2所以以，邊柱截面面選取500mmm×500mmm2.6.2框架架梁柱的線剛剛度為對于中跨梁?。毫海篍c=3×kn/m柱：Ec=3.225×kn//m)橫向框架梁:AB、CD跨梁:i=22.0Ec×××0.25×0.63/7=3.86×KN/mBC跨7梁：i==2.0Ecc××0.25×0.43/2.5=3.2×KN/m上部各層柱:i=Ec××00.5×0.53/3.9=4.34×KN/m底層柱:ii=Ec×××0.5×0.53/5=3.38×KN/m框架梁柱的相對線線剛度如圖3所示，作為為計算各節(jié)點點桿端彎矩分分配系數(shù)的依依據(jù)。令二～七層柱子線線剛度為1，則其余各各桿件相對線線剛度為:i邊梁=3.86/4..34=0..89i中梁=3.2/4.334=0.774i底柱=3.38/4..34=0..78圖3框架梁、柱線相對對線剛度示意意圖2.7豎向恒荷荷載和活荷載載計算2.7.1恒荷荷載計算1.屋面均布荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值：：20mm厚水泥砂砂漿抹面保護(hù)護(hù)層：00.02200=0.2kkN/m240mmC20細(xì)細(xì)石混凝土防防水：1..0kN//m210mm厚混合砂砂漿0..17kN//m220mm厚1:33水泥砂漿找找平：0.02×20=0..4kN/mm2120mm厚現(xiàn)澆澆鋼筋混凝土土樓板：0.12×25=3..0kN/mm240mm水泥石灰灰焦渣砂漿33‰找坡0.04114=0.556kN/mm210mm混合砂漿漿抹灰0.00117=00.17kNN/m2合計：5.833kN/mm22.各層樓面、走走廊荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：20mm厚水泥砂砂漿，10mm厚水磨石面面層： 0.65kkN/m2120mm厚現(xiàn)澆澆鋼筋混凝土土樓板：0.112×25=3..0kN/mm210mm厚混合砂砂漿 0.17kkN/m2V型輕鋼龍骨吊頂 0.25kNN/m2合計： 4.07kNN/m2梁自重邊梁b×h=2500mm×6000mm自重25××0.25××(0.6--0.12))=3.0kkN/m10mm厚混合砂砂漿0..01×177×（（0.6-00.12）×2+0..25）=0.211kN/m合計3.221kN/mm中梁b×h=2550mm×4400mm自重25××0.25××(0.4--0.12))=1.755kN/m10mm厚混合砂砂漿0.011×17×（（0.4-00.12）×2+0..25）=0.144kN/m合計 1.89kN/m4.柱自重b×h=5000mm×5000mm自重255×0.5××0.5=66.25kNN/m抹灰層10mmm厚混合砂漿：0.001×4×00.5×177=0.344kN/m合計 6.59kNN/m標(biāo)準(zhǔn)層外縱墻自重重：縱墻（240厚灰灰砂磚）（3.9-22.4-0..4）×0.244×18=44.75kkN/m鋁合金窗0..35×2..4=0.884kN//m水刷石外墻面（3.9-22.4-0..4）×0.5==0.55kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面（3.9-22.4-0..4）×0.366=0.4kN/m合計 6.54kNN/m底層外縱墻自重縱墻（240厚灰灰砂磚）（5.00--2.4-00.4-0..4）×0.244×18=77.78kkN/m鋁合金窗00.35×22.4=0..84kN//m水刷石外墻面（3.9-22.4-0..4）×0.5==0.55kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面（3.9-22.4-0..4）×0.366=0.4kN/m合計 9.57kNN/m標(biāo)準(zhǔn)層內(nèi)縱墻自重重縱墻（240厚灰灰砂磚）((3.9-00.6-0..4)×0..24×188=12.553kN//m水泥粉刷內(nèi)墻面22×(3.99-0.6--0.4)××0.36==2.09kN/m鋁合金窗0.6×00.35=00.21kkN/m合計 14.833kN/m2底層內(nèi)縱墻自重縱墻（240厚灰灰砂磚）((5-0.66-0.4))×0.244×18=117.28kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面22×(5.00-0.6--0.4)××0.36==2.09kN/m鋁合金窗0.35××0.6=00.21kkN/m合計 20.377kN/m2.7.2活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值計計算屋面和樓面活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)《荷載規(guī)范》查查得:不上人屋面活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5kN//m2衛(wèi)生間樓面活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：2.0KN//m2教室樓面活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：2.0kNN/m2走廊、樓梯、門廳廳活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：2.5kN//m2（2）屋面雪荷載屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值值：0.20kkN/m2SK=1.0×0.220kN/mm2=0.200kN/m2屋面活荷載與雪荷荷載不同時不不同考慮兩者者中取大值。（3）豎向荷載作用如如圖4所示圖4雙向板傳力示意圖圖1.A-B軸間間框架梁屋面板傳荷載:等效均布荷載為::恒載：5.83××（1-（2.25//7）2×2+(22.25/77)3）×2.255×2=211.69kNN/m活載：0.5×（1-（2.25//7）2×2+(22.25/77)3）×2.255×2=1..86kNN/m樓面板傳給梁的荷荷載:等效均布荷載:恒載：4.07××（1-（2.25//7）2×2+(22.25/77)3）×2.255×2=155.14kNN/m活載：2.0×（1-（2.25//7）2×2+(22.25/77)3）×2.255×2=7..44KN//m橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：：33.21kNN/m A-B軸間框架梁梁均布荷載為為屋面梁:恒載：梁自重+板板傳荷載=3.211kN/m++21.699kN/m=24.990kN/mm活載=板傳荷載=1.886KN/mm樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載載+墻自重=3.211+15.114+14..83×（7-0.5）/7=332.12kkN/m活載：板傳荷載==7.44kkN/m2.B-C軸間框框架梁屋面板傳荷載:等效均布荷載:恒載：5.83××5/8×22.25×22=16.440kN/mm活載：0.5×55/8×2..25×2==1.41kkN/m樓面板傳給梁的荷荷載:等效均布荷載:恒載：4.07××5/8×22.25×22=11.445kN/mm活載：2.5×55/8×2..25×2==7.03KKN/m橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：：1.89kkN/m B-C軸間框架梁梁均布荷載為為屋面梁恒載：梁自重+板板傳荷載=1.899+16.440=18..29kN//m活載：板傳荷載==1.41KKN/m樓面梁恒載：梁自重+板板傳荷載+墻體重=1.899+11.445=13..34kN//m活載：板傳荷載==7.03kkN/m3.C-D軸間間框架梁(同AB)4.A軸柱縱向向集中荷載的的計算頂層柱女兒墻自重 （做做法:墻高1100mmm,1000mm的混凝土壓壓頂）0.24×1.11×18+225×0.11×0.244＋（1.2×2＋0.24）×0.5==6.6722kN/m頂層柱荷載=女兒兒墻自重+梁自重+板傳荷載=6.672×44.5＋1.89×（4.5-00.5）＋5.83××2.25××5/8×44.5=744.48kNN頂層柱活載=板傳傳荷載=0.5×5/88×2.255×4.5==3.16kkN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻墻自重+梁自重+板傳荷載=6.54×（44.5-0..5）+1.899×（4.5-00.5）＋4.07××2.25××5/8×44.5=599.48kNN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板板傳活載=2.0××4.5×22.25×55/8=122.66kNN基礎(chǔ)頂面恒載=底底層外縱墻自自重+基礎(chǔ)梁自重重=9.57×（44.5-0..5）＋2.5×((4.5-00.5)=448.28kkN5.B軸柱縱向向集中荷載的的計算頂層柱恒恒載=梁自重+板傳荷載=1.89×（44.5-0..5）＋5.83××4.5＋｛1－（1.25//4.5）2×2＋（1.25//4.5）3｝×1.255×5.833×4.5==62.233kN頂層柱活活載=板傳活載=0.5××5/8×22.25×44.5＋｛1－（1.25//4.5）2×2＋（1.25//4.5）3｝×0.5××1.25××4.5=55.60kNN標(biāo)準(zhǔn)層柱柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=1.89×（44.5－0.5）＋14.833×(4.55-0.5))＋4.07×｛1－（1.25//4.5）2×2＋（1.25//4.5）3｝×1.255×4.5++4.07××5/8×22.25×44.5=1112.49kkN標(biāo)準(zhǔn)層柱柱活載=板傳活載=2.5×5/88×2.255×4.5++2.5×｛1－（1.25//4.5）2×2＋（1.25//4.5）3｝×1.255×4.5==28.011kN基礎(chǔ)頂面恒載=基基礎(chǔ)梁自重=2.5×（4.5-00.5）=10kNN由于對稱,CDD軸柱縱向集集中荷載的計計算與以上相相同。結(jié)構(gòu)在進(jìn)行梁柱的的布置時柱軸軸線與梁的軸軸線不重合，因因此柱的豎向向荷載對柱存存在偏心?？蚩蚣艿呢Q向荷荷載及偏心距距如下圖所示示。豎向受荷總圖（單單位：KN）2.8風(fēng)荷載計算算2.6.1風(fēng)荷載載作用下的層層間剪力計算算為了簡化計計算，作用在在外墻面上的的風(fēng)荷載可近近似用作用在在屋面梁和樓樓面和樓面梁梁處的等效集集中荷載替代代。作用在屋屋面梁和樓面面梁結(jié)點處的的集中風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值式中基本風(fēng)壓WO=00.55KNN/㎡風(fēng)荷載高度度變化系數(shù)，因因為建設(shè)地點點位于某大城城市郊區(qū)，所所以地面粗糙糙度為B類風(fēng)荷載體型型系數(shù)風(fēng)振系數(shù)HI下層柱高HJ上層柱高,,對頂層為女女兒墻高度的的兩倍迎風(fēng)面的寬寬度，B取4.5m各層集中風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值離地高度/mWO/kN/m2HI/mHJ/mWK/kN27.751.381.4361.30.553.92.420.0823.851.321.3481.30.553.93.922.3319.951.251.3121.30.553.93.920.5816.051.161.2151.30.553.93.917.6912.151.061.1661.30.553.93.915.518.251.01.0911.30.553.93.913.694.351.01.0301.30.554.353.913.672.8.2風(fēng)荷載載作用下的側(cè)側(cè)移驗算風(fēng)荷載作用下框架架的層間側(cè)移移可按下式計計算，即:式中 ——第J層層的總剪力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值； ——第J層所有柱的抗側(cè)剛剛度之和； ——第J層的的層間側(cè)移。各層樓板標(biāo)高處的的側(cè)移值是該該層以下各層層層間側(cè)移之之和。頂點側(cè)側(cè)移是所有各各層層間側(cè)移移之和，即第J層側(cè)移頂點側(cè)移水平荷載作用下框框架的層間側(cè)側(cè)移可按以下下方法計算：：橫向二七層D值計計算構(gòu)件名稱/(KN/m)eq\o\acc(○,A)軸柱10546eq\o\acc(○,B)軸柱15374eq\o\acc(○,C)軸柱15374eq\o\acc(○,D)軸柱10546∑D=10546××2+153374×2==518400(KN/mm)橫向底層D值計算算構(gòu)件名稱/(KN/m)eq\o\acc(○,A)軸柱8469eq\o\acc(○,B)軸柱10270eq\o\acc(○,C)軸柱10270eq\o\acc(○,D)軸柱8469∑D=8469×22+102770×2=337478((KN/m))風(fēng)荷載作用下的框框架側(cè)移計算算層次WJ/KNVJ/KN/(KN/M)720.0820.08518400.00041.026×100-4622.3342.41518400.00082.051×100-4520.5862.99518400.00123.077×100-4417.6980.68518400.00153.846×100-4315.5196.19518400.00184.615×100-4213.69109.88518400.00215.385×100-4113.67123.55374780.00336.600×100-4側(cè)移驗算:層間最最大值(框架側(cè)移滿滿足規(guī)范要求求)。2.9.豎向荷載載作用下框架架內(nèi)力計算 豎向荷載作用下的的內(nèi)力一般可可采用近似法法，分層法，彎彎矩二次分配配法和迭代法法。當(dāng)框架為為少層少跨時時，采用彎矩矩二次分配法法較為理想。這這里豎向荷載載作用下的內(nèi)內(nèi)力采用彎矩矩二次分配法法。計算內(nèi)力分配系數(shù)數(shù)節(jié)點由組組成節(jié)點由組成節(jié)點由組組成節(jié)點由組組成節(jié)點由組組成節(jié)點由組組成節(jié)點由組成節(jié)點由組成節(jié)點由組成節(jié)點由組成節(jié)點由組成節(jié)點由組成節(jié)點由組成節(jié)點由組組成計算桿端的固端彎彎矩M從框架的受載總圖圖可知，梁受受載情況如圖圖6。圖6均布荷載作用簡圖圖其中:2.9.1橫向框框架在恒荷載載作用下的內(nèi)內(nèi)力計算圖7橫向框架恒荷載作作用簡圖（單單位:KN/mm）(1)屋面固端彎彎矩圖8屋面恒載受力圖（2）．標(biāo)準(zhǔn)層固端彎彎矩圖9標(biāo)準(zhǔn)層恒載受力圖圖（3）.彎矩二次分配過程程采用彎矩二次分配配法計算框架架在恒荷載作作用下的彎矩矩，分配過程程如下圖:由于結(jié)構(gòu)對對稱，這里只只顯示一半的的分配過程。AB上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.5290.4710.3380.380.282-104.13104.13-9.537層55.08549.045-31.975-35.948-26.67722.691-15.98724.523-17.07913.339-3.546-3.157-7.024-7.897-5.86174.229-74.22989.653-60.924-28.7290.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-131.16131.16-6.956層45.38145.38140.397-30.431-34.158-34.158-25.46327.54222.691-15.21620.199-17.974-17.07912.732-12.116-12.116-10.7850.5200.5840.5840.43560.80855.956-116.7644121.447-51.548-50.653-19.2460.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-131.16131.16-6.955層45.38145.38140.397-30.431-34.158-34.158-25.46322.69122.691-15.2220.199-17.079-17.07912.732-10.437-10.437-9.2910.3010.3380.3380.25257.63557.635-115.2699121.228-50.899-50.899-19.4300.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-131.16131.16-6.954層45.38145.38140.397-30.431-34.158-34.158-25.46322.69122.691-15.21620.199-17.079-17.07912.732-10.437-10.437-9.2910.3010.3380.3380.25257.63557.635-115.2699121.228-50.899-50.899-19.4300.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-131.16131.16-6.953層45.38145.38140.397-30.431-34.158-34.158-25.46322.69122.691-15.21620.199-17.079-17.07912.732-10.437-10.437-9.2910.3010.3380.3380.25257.63557.635-115.2699121.228-50.899-50.899-19.4300.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-131.16131.16-6.952層45.38145.38140.40-30.431-34.158-34.158-25.46322.69124.593-15.21620.199-17.079-18.19712.732-11.095-11.095-9.8770.5750.6450.6450.48156.97758.879-115.8555121.502-50.592-51.710-19.2010.3750.2920.3330.2610.2930.2290.217-131.16131.16-6.951層49.18538.29943.676-32.419-36.394-28.444-26.95422.6910.000-16.20921.838-17.0790.00013.477-2.430-1.893-2.158-4.760-5.343-4.176-3.95769.44536.406-105.8511115.820-58.816-32.62-24.38418.203-16.310（4）.繪制內(nèi)力圖1.彎矩圖根據(jù)彎矩二次分配配法的計算結(jié)結(jié)果，畫出恒恒載作用下的的框架梁柱彎彎矩圖，如圖圖10所示:圖10恒載作用下的彎矩矩圖（單位:KN.m）2.剪力圖梁端剪力柱軸力計計算梁端剪力V=Vq（荷載引起剪力）++Vm（彎矩引起剪力力）=0.55ql+(MM左-M右)/L柱子軸力N=V(梁端剪剪力)+P(節(jié)點集中力)圖11恒載作用下的剪力力圖（單位:KN）3.軸力圖 依據(jù)剪力圖，根據(jù)據(jù)節(jié)點的平衡衡條件，求出出軸力，并畫畫出恒荷載作作用下的框架架柱軸力圖，如如圖12所示:圖12恒載作用下的軸力力圖（單位:KN）2.9.2橫向框框架在活荷載載作用下的內(nèi)內(nèi)力計算圖13橫向框架在活荷載載作用下的受受荷總圖(1)屋面固端彎彎矩受荷載情況如圖所所示:圖14屋面活載受力圖(2)標(biāo)準(zhǔn)層固端端彎矩受荷載情況如圖所所示:圖15標(biāo)準(zhǔn)層活載受力圖圖（3）.彎矩二次分配過程程采用彎矩二次分配配法計算框架架在活荷載作作用下的彎矩矩，分配過程程如下圖:由于結(jié)構(gòu)對對稱，這里只只顯示一半的的分配過程。AB上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.5290.4710.3380.380.282-7.607.60-0.737層4.0203.580-2.322-2.611-1.9375.256-1.1611.790-3.6740.969-2.166-1.9290.3090.3480.2587.110-7.1107.377-5.937-1.4400.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-30.3830.38-3.666層10.51110.5119.357-6.546-7.348-7.348-5.4782.0105.256-3.2734.679-1.305-3.6742.739-1.381-1.381-1.230-0.597-0.670-0.670-0.50011.14014.386-25.52627.915-9.324-11.692-6.8990.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-30.3830.38-3.665層10.51110.5119.357-6.546-7.348-7.348-5.4785.2565.256-3.274.679-3.674-3.6742.739-2.504-2.504-2.229-0.017-0.019-0.019-0.01413.26313.263-26.52628.495-11.041-11.041-6.4130.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-30.3830.38-3.664層10.51110.5119.357-6.546-7.348-7.348-5.4785.2565.256-3.2734.679-3.674-3.6742.739-2.504-2.504-2.229-0.017-0.019-0.019-0.01413.26313.263-26.52628.495-11.041-11.041-6.4130.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-30.3830.38-3.663層10.51110.5119.357-6.546-7.348-7.348-5.4785.2565.256-3.2734.679-3.674-3.6742.739-2.504-2.504-2.229-0.017-0.019-0.019-0.01413.26313.263-26.52628.495-11.041-11.041-6.4130.3460.3460.3080.2450.2750.2750.205-30.3830.38-3.662層10.51110.5119.36-6.546-7.348-7.348-5.4785.2565.696-3.2734.679-3.674-3.9142.739-2.657-2.657-2.3650.0420.0470.0470.03513.11013.551-26.66128.554-10.975-11.215-6.3640.3750.2920.3330.2610.2930.2290.217-30.3830.38-3.661層11.3938.87110.117-6.974-7.829-7.829-5.7985.2560.000-3.4875.058-3.6740.0002.899-0.663-0.516-0.589-1.118-1.255-0.981-0.92915.9858.354-24.33927.346-12.758-8.810-7.4894.177-4.405（4）.繪制內(nèi)力圖1.彎矩圖根據(jù)彎矩二次分配配法的計算結(jié)結(jié)果，畫出恒恒載作用下的的框架梁柱彎彎矩圖，如圖圖16所示:圖16活載作用下的彎矩矩圖（單位:KN.m）2.剪力圖圖17活載作用下的剪力力圖（單位:KN）3.軸力圖依據(jù)剪力圖，根據(jù)據(jù)節(jié)點的平衡衡條件，求出出軸力，并畫畫出活荷載作作用下的框架架柱軸力圖，如如圖所示:圖18活載作用下的軸力力圖（單位:KN）2.10框架在水水平風(fēng)荷載作作用下的內(nèi)力力計算 框架在風(fēng)荷載作用用下的內(nèi)力采采用D值法（改進(jìn)進(jìn)的反彎點法法）。計算時時首先將框架架各樓層的層層間總剪力，按按各層柱的側(cè)側(cè)移剛度（D值）在該層層總側(cè)移剛度度所占比例分分配到各柱，即即可求得第J層第I柱的層間剪剪力；根據(jù)求求得的各柱層層間剪力和修修正后的反彎彎點位置Y，即可確定定柱端彎矩和和；由節(jié)點平平衡條件，梁梁端彎矩之和和等于柱端彎彎矩之和，將將節(jié)點左右梁梁端彎矩之和和按線剛度比比例分配，可可求出各梁端端彎矩；進(jìn)而而由梁的平衡衡條件求出梁梁端剪力；最最后，第J層第I柱的軸力即即為其上各層層節(jié)點左右梁梁端剪力代數(shù)數(shù)和。1.反彎點高度計算 反彎點高度比按下下公式計算，即:式中 ——標(biāo)準(zhǔn)反反彎點高度比比； ——因上、下層梁剛度度比變化的修修正值； ——因上層層高變化的的修正值； ——因下層層高變化的的修正值。反彎點高度比計算算見下表1表1柱7層6層5層4層3層2層1層邊柱A=0.89Y0=0.35Y1=Y3=0Y=Y0=0.335=0.89Y0=0.40Y1=Y2=Y3=0Y=Y0=0.440=0.89Y0=0.45Y1=Y2=Y3=0Y=Y0=0.445=0.89Y0=0.45Y1=0Y2=0Y3=0Y=Y0=0.445=0.89Y0=0.45Y2=0Y1=Y3=0Y=Y0=0.445=0.89Y0=0.50Y1=0Y2=Y3=0Y=Y0=0.55=1.14Y0=0.64Y2=0Y1=0Y=Y0=0.664中柱B=1.63Y0=0.38Y1=Y3=0Y=Y0=0.338=1.63Y0=0.43Y1=Y2=Y3=0Y=Y0=0.443=1.63Y0=0.48Y1=Y2=Y3=0Y=Y0=0.448=1.63Y0=0.48Y1=0Y2=0Y3=0Y=Y0=0.448=1.63Y0=0.48Y2=0Y1=Y3=0Y=Y0=0.448=1.63Y0=0.50Y1=0Y2=Y3=0Y=Y0=0.55=2.09Y0=0.55Y2=0Y1=0Y=Y0=0.5552.柱端彎矩及剪力計計算 風(fēng)荷載作用下的柱柱端剪力按下下公式計算,即式中 ——第J層層第I柱的層間剪剪力； ——第J層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值值； ——第J層所所有柱的抗側(cè)側(cè)剛度之和；； ——第J層層第I柱的抗側(cè)剛剛度。 風(fēng)荷載作用下的柱柱端彎矩按下下公式（1）和公式（2）計算，即即（1）（2）風(fēng)荷載作用下的柱柱端剪力和柱柱端彎矩計算算列于下表2:表2風(fēng)荷載作用下eqq\o\aac(○,A)軸和eq\\o\ac((○,B)軸框架各層柱柱端彎矩和剪剪力計算邊柱A層次Yh720.0810546518400.2034.0760.351.3610.3535.543642.4110546518400.2038.6090.401.5620.14513.430562.9910546518400.20312.7870.451.7627.36422.505480.6810546518400.20316.3780.451.7635.04928.825396.1910546518400.20319.5270.451.7641.78834.3682109.8810546518400.20322.3060.501.9543.49743.4971123.558469374780.22627.9220.643.2050.26089.350中柱B層次Yh720.0815374518400.2975.9640.381.4814.4338.827642.4115374518400.29712.5960.431.6827.96321.161562.9915374518400.29718.7080.481.8737.97734.984480.6815374518400.29723.9620.481.8748.64344.809396.1915374518400.29728.5680.481.8757.99353.4222109.8815374518400.29732.6340.501.9563.63663.6361123.5510270374780.27433.8530.552.7576.16993.0963.梁端彎矩及剪力計計算由節(jié)點平衡條件，梁梁端彎矩之和和等于柱端彎彎矩之和，將將節(jié)點左右梁梁端彎矩之和和按左右梁的的線剛度比例例分配，可求求出各梁端彎彎矩，進(jìn)而由由梁的平衡條條件求出梁端端剪力。風(fēng)荷載作用下的梁梁端彎矩按下下公式計算，即即中柱:邊柱:式中、———表示第J層第I節(jié)點左端梁梁的彎矩和第第J層第I節(jié)點右端梁梁的彎矩； 、——表示第J層第I節(jié)點左端梁梁的線剛度和和第J層第I節(jié)點右端梁梁的線剛度；；、——表示第J層第I節(jié)節(jié)點上層柱的的下部彎矩和和下層柱的上上部彎矩。 （1）風(fēng)荷載作用下的的梁端彎矩計計算見表3和表4:表3梁端彎矩、計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和柱端彎矩柱端彎矩之和710.35310.35310.35310.35310.35310.35365.54325.68825.6885.54325.68825.68820.14520.145513.43040.79440.79413.43040.79440.79427.36427.364422.50557.55457.55422.50557.55457.55435.04935.049328.82570.61370.61328.82570.61370.61341.78841.788234.36877.86577.86534.36877.86577.86543.49743.497143.49793.75793.75743.49793.75793.75750.26050.260表4梁端彎矩、、計算算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和=714.4337.8916.54214.43368.82736.79020.12416.66627.963521.16159.13832.34826.79037.977434.98483.62745.74437.88348.643344.809102.80256.23346.56957.993253.422117.05864.03153.02763.636163.636139.80576.43763.36876.169（2）風(fēng)荷載作用下的的梁端剪力計計算見表5:表5梁端剪力計算樓層MAB(KN.m)MBA(KN.m)VAB=VBA(KN)MBC(KN.m)MCB(KN.m)VCB=VBC(KN.m)MCD(KN.m)MDC(KN.m)VCD=VDC(KN.m)710.3537.8912.6066.5426.5425.2347.89110.3532.606625.68820.1246.54516.66616.66613.33320.12425.6886.545540.79432.34810.44926.79026.79021.43232.34840.79410.449457.55445.74414.75737.88337.88330.30645.74457.55414.757370.61356.23318.12146.56946.56937.25556.23370.61318.121277.86564.03120.27153.02753.02742.42264.03177.86520.271193.75776.43724.31363.36863.36850.69476.43793.75724.3134.柱軸力計算由梁柱節(jié)點的平衡衡條件計算風(fēng)風(fēng)荷載作用下下的柱軸力，計計算中要注意意剪力的實際際方向，計算算過程見表6:表6柱軸力計算樓層VAB(KN)NA(KN)VBA(KN)VBC(KN)NB(KN)VCB(KN)VCD(KN)NC(KN)VDC(KN)ND(KN)72.606-2.6062.6065.234-2.6285.2342.6062.6282.6062.60666.545-9.1516.54513.333-9.41613.3336.5459.4166.5459.151510.449-19.60010.44921.432-20.29921.43210.44920.29910.44919.600414.757-34.35714.75730.306-35.84830.30614.75735.84814.75734.357318.121-52.47818.12137.255-54.98237.25518.12154.98218.12152.478220.271-72.74920.27142.422-77.13342.42220.27177.13320.27172.749124.313-97.06224.31350.694-103.514450.69424.313103.51424.31397.0625.繪制內(nèi)力圖（1）彎矩圖圖19框架在風(fēng)荷載作用用下的彎矩圖圖（單位:KN.m）（2）剪力圖圖20框架在風(fēng)荷載作用用下的剪力圖圖（單位:KN）（3）軸力圖圖21框架在風(fēng)荷載作用用下的軸力圖圖（單位:KN）2.11框架梁和和框架柱的內(nèi)內(nèi)力組合2.11.1一般般規(guī)定 求出各種荷載作用用下的框架內(nèi)內(nèi)力后，應(yīng)根根據(jù)最不利又又是可能的原原則進(jìn)行內(nèi)力力組合。1.梁端負(fù)彎矩調(diào)幅當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)內(nèi)力重分布的的有利影響時時，應(yīng)在內(nèi)力力組合之前對對豎向作用下下的內(nèi)力進(jìn)行行調(diào)幅，梁端端負(fù)彎矩調(diào)幅幅系數(shù)取0.85，水平荷載載作用下的彎彎矩不能調(diào)幅幅。2.控制截面 框架梁的控制截面面通常是梁端端支座截面和和跨中截面，而而框架柱的控控制截面通常常是柱上、下下兩端截面。3.內(nèi)力換算 結(jié)構(gòu)受力分析所得得的內(nèi)力構(gòu)件件軸線處內(nèi)力力，而控制截截面是支座邊邊緣處的內(nèi)力力，所以應(yīng)將將軸線處的內(nèi)內(nèi)力換算成支支座邊緣處的的內(nèi)力，用以以下公式:梁支座邊緣處的內(nèi)內(nèi)力值:式中 ——支座邊邊緣截面的彎彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；； ——支座邊緣截面的剪剪力標(biāo)準(zhǔn)值；； ——梁柱中線交點處的的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值值； ——與M相應(yīng)的梁柱中線交交點處的剪力力標(biāo)準(zhǔn)值； ——梁單位長度的均布布荷載標(biāo)準(zhǔn)值值； ——梁端支座寬度4.非抗震設(shè)計時荷載載效應(yīng)組合（1）以永久荷載效應(yīng)應(yīng)控制的組合合:1.355×恒載+0.7××1.4×活載；（2）以可變荷載效應(yīng)應(yīng)控制的組合合:1.2×恒載+1.4×活載；（3）考慮恒載、活載載和風(fēng)荷載組組合時，采用用簡化規(guī)則:1.2×恒載+1.4××0.9（活載+風(fēng)載）。2.11.2框架架梁內(nèi)力組合合1.內(nèi)力換算和梁端負(fù)負(fù)彎矩調(diào)幅根據(jù)上式將框架梁梁軸線處的內(nèi)內(nèi)力換算為梁梁支座邊緣處處的內(nèi)力值，詳詳細(xì)過程見下下表7(梁端負(fù)彎矩矩調(diào)幅系數(shù)取取0.85)):表7AB跨梁軸線處內(nèi)力換換算成支座邊邊緣處的內(nèi)力力樓層截面位置內(nèi)力荷載類型恒荷載活荷載風(fēng)荷載左風(fēng)右風(fēng)七層軸線處內(nèi)力左端M-74.230-7.11010.353-10.353V89.3536.548-2.6062.606跨中M70.5714.1491.231-1.231V右端M-89.6547.377-7.8917.891V-84.947-6.472-2.6062.606梁支座邊緣處內(nèi)力力左端M-51.892-5.4739.702-9.702V83.1286.083-2.6062.606跨中M70.5714.1491.231-1.231V右端M-68.417-5.759-7.2407.240V-78.722-6.007-2.6062.606梁支座邊緣處調(diào)幅幅后內(nèi)力左端M-44.108-4.6529.702-9.702V83.1286.083-2.6062.606跨中M79.5944.9911.231-1.231V右端M-58.154-4.900-7.2407.240V-78.722-6.007-2.6062.606六層軸線處內(nèi)力左端M-166.7655-25.52625.688-25.688V112.94026.552-6.5456.545跨中M78.14918.2522.782-2.782V右端M-120.4088-29.110-20.12420.124V-111.9000-25.528-6.5456.545梁支座邊緣處內(nèi)力力左端M-88.530-18.88824.052-24.052V104.91024.692-6.5456.545跨中M78.14918.2522.782-2.782V右端M-92.433-22.728-18.48818.488V-103.8700-23.668-6.5456.545梁支座邊緣處調(diào)幅幅后內(nèi)力左端M-75.251-16.05524.050-24.050V104.91024.6925.973-5.973跨中M91.72121.3732.782-2.782V右端M-78.568-19.319-18.48818.488V-103.8700-23.668-6.5456.545五層軸線處內(nèi)力左端M-115.2700-26.52640.794-40.794V113.18526.326-2.6062.606跨中M98.78718.0424.223-4.223V右端M-120.6277-28.530-32.34832.348V-111.6555-25.7544.223-4.223梁支座邊緣處內(nèi)力力左端M-86.949-19.94540.143-40.143V105.15524.466-2.6062.606跨中M78.78718.0424.223-4.223V右端M-92.713-22.092-31.29231.292V-103.6255-23.8944.223-4.223梁支座邊緣處調(diào)幅幅后內(nèi)力左端M-73.907-16.95340.143-40.143V105.15524.466-2.6062.606跨中M92.26221.1954.223-4.223V右端M-78.806-18.778-31.29231.292V-103.6255-23.8944.223-4.223四層軸線處內(nèi)力左端M-155.2700-26.52657.554-57.554V113.18526.326-14.75714.757跨中M78.78718.0425.905-5.905V右端M-120.6277-28.530-45.74445.744V-111.6555-25.754-14.75714.757梁支座邊緣處內(nèi)力力左端M-86.974-19.94553.865-53.865V105.15524.466-14.75714.757跨中M78.78718.0425.905-5.905V右端M-92.713-22.092-42.05542.055V-103.6255-23.894-14.75714.757梁支座邊緣處調(diào)幅幅后內(nèi)力左端M-73.928-16.95353.865-53.865V105.15524.466-14.75714.757跨中M92.26421.1955.905-5.905V右端M-78.806-18.778-42.05542.055V-103.6255-23.894-14.75714.757三層軸線處內(nèi)力左端M-115.2700-26.52670.613-70.613V113.18526.326-18.12118.121跨中M78.78718.0427.190-7.190V右端M-120.6277-28.530-56.23356.233V-111.6555-25.754-18.12118.121梁支座邊緣處內(nèi)力力左端M-86.974-19.94566.083-66.083V105.15524.466-18.12118.121跨中M78.78718.0427.190-7.190V右端M-92.711-22.092-51.70351.703V-103.6255-23.894-18.12118.121梁支座邊緣處調(diào)幅幅后內(nèi)力左端M-73.928-16.95366.083-66.083V105.15524.466-18.12118.121跨中M92.26321.1957.190-7.190V右端M-78.804-18.778-51.70351.703V-103.6255-23.894-18.12118.121二層軸線處內(nèi)力左端M-115.8566-26.66177.865-77.865V113.06226.311-20.27120.271跨中M78.63917.9626.917-6.917V右端M-120.3533-28.555-64.03164.031V-111.