第三章-內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)與性能課件

第三章

內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)與性能分析§3－1內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)§3－2內(nèi)燃機(jī)的指示參數(shù)§3－3內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失及機(jī)械效率§3－4內(nèi)燃機(jī)的有效參數(shù)§3－5內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化指標(biāo)與強(qiáng)化分析§3－6內(nèi)燃機(jī)的熱平衡§3－7內(nèi)燃機(jī)的熱計(jì)算2022/12/191第三章

內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)與性能分析§3－1內(nèi)燃機(jī)的工作指§3－1內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)是內(nèi)燃機(jī)處于正常運(yùn)行狀態(tài)下，描述和表征內(nèi)燃機(jī)性能和工作狀態(tài)的一組參數(shù)或指標(biāo)，可以定性或定量地比較、分析內(nèi)燃機(jī)的工作性能，是評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)性能高低的有效尺度。2022/12/192§3－1內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)是內(nèi)燃機(jī)內(nèi)燃機(jī)的主要工作指標(biāo)：（1）動(dòng)力性指標(biāo)－功率、轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速；（2）經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)－燃料與潤(rùn)滑油消耗率；（3）強(qiáng)化指標(biāo)－升功率、活塞功率和強(qiáng)化系數(shù)；（4）運(yùn)轉(zhuǎn)性能指標(biāo)－冷起動(dòng)性能、噪聲和排氣品質(zhì)；（5）耐久可靠性指標(biāo)－大修或更換零件之間的最長(zhǎng)運(yùn)行時(shí)間與無故障長(zhǎng)期工作能力。2022/12/193內(nèi)燃機(jī)的主要工作指標(biāo)：（1）動(dòng)力性指標(biāo)－功率、轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速；（一、內(nèi)燃機(jī)標(biāo)定性能的主要指標(biāo)標(biāo)定性能指標(biāo)－在標(biāo)定工況下表征內(nèi)燃機(jī)工作性能的主要指標(biāo)，是介紹內(nèi)燃機(jī)及其性能的主要參數(shù)。標(biāo)定工況－內(nèi)燃機(jī)在標(biāo)準(zhǔn)大氣條件下，其動(dòng)力性能和經(jīng)濟(jì)性能達(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)時(shí)所處的運(yùn)行狀態(tài)。2022/12/194一、內(nèi)燃機(jī)標(biāo)定性能的主要指標(biāo)標(biāo)定性能指標(biāo)－在標(biāo)定標(biāo)定功率－在標(biāo)定工況下，內(nèi)燃機(jī)連續(xù)運(yùn)行時(shí)允許發(fā)出的最大功率。標(biāo)定轉(zhuǎn)速－在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)相應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)速。標(biāo)定油耗率－在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)所具有的有效油耗率。2022/12/195標(biāo)定功率－在標(biāo)定工況下，內(nèi)燃機(jī)連續(xù)運(yùn)行時(shí)允許

比質(zhì)量和比容積－在單位標(biāo)定功率下內(nèi)燃機(jī)所具有的質(zhì)量和容積，是用來評(píng)價(jià)、比較內(nèi)燃機(jī)輕重、緊湊、設(shè)計(jì)合理性的重要指標(biāo)。大修期－從新機(jī)到進(jìn)行第一次大修或者兩次大修間內(nèi)燃機(jī)累計(jì)運(yùn)行的時(shí)間，是表征內(nèi)燃機(jī)可靠性與壽命的重要指標(biāo)。2022/12/196比質(zhì)量和比容積－在單位標(biāo)定功率下內(nèi)燃機(jī)所具有的二、示功圖通常利用示功器或數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)來觀察或記錄相對(duì)于不同活塞位置或曲軸轉(zhuǎn)角時(shí)氣缸內(nèi)工質(zhì)壓力的變化，所得結(jié)果即為p－φ示功圖或p－v示功圖。2022/12/197二、示功圖通常利用示功器或數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)來觀察或記2022/12/1982022/12/188三、指示功指示功－內(nèi)燃機(jī)完成一個(gè)工作循環(huán)所得到的有用功Wi。說明：指示功反映了內(nèi)燃機(jī)在一個(gè)工作循環(huán)中所獲得的有用功的數(shù)量，與熱功轉(zhuǎn)換的有效程度和氣缸容積大小有關(guān)。2022/12/199三、指示功指示功－內(nèi)燃機(jī)完成一個(gè)工作循環(huán)所得到的計(jì)算方法：每缸每循環(huán)的指示功Wi可沿p－v圖中封閉曲線進(jìn)行積分獲得，即2022/12/1910計(jì)算方法：每缸每循環(huán)的指示功Wi可沿p－v圖中封（1）對(duì)于四沖程非增壓內(nèi)燃機(jī)，指示功面積Fi＝F1－F2；（2）對(duì)于四沖程增壓內(nèi)燃機(jī)，指示功面積Fi＝F1＋F2；（3）對(duì)于二沖程內(nèi)燃機(jī)，面積Fi就表示指示功；2022/12/1911（1）對(duì)于四沖程非增壓內(nèi)燃機(jī)，指示功面積Fi＝F1－F2；（在求得Fi后，可根據(jù)下式計(jì)算指示功：式中，F(xiàn)i－示功圖面積，cm2；

a－示功圖縱坐標(biāo)比例尺，Pa/cm；b－示功圖橫坐標(biāo)比例尺，cm3/cm；2022/12/1912在求得Fi后，可根據(jù)下式計(jì)算指示功：式中，F(xiàn)i－四、空燃比和過量空氣系數(shù)2022/12/1913四、空燃比和過量空氣系數(shù)2022/12/1813§3－2內(nèi)燃機(jī)的指示參數(shù)指示參數(shù)是以工質(zhì)在氣缸內(nèi)對(duì)活塞做功為基礎(chǔ)的性能指標(biāo)，用來評(píng)定工作循環(huán)進(jìn)行的好壞。包括：平均指示壓力pi、指示功率Ni

指示熱效率ηi、指示油耗率gi注意：只考慮了熱量損失，并未考慮摩擦損失。2022/12/1914§3－2內(nèi)燃機(jī)的指示參數(shù)指示參數(shù)是以工質(zhì)在氣一、平均指示壓力pi1、定義2、分析3、標(biāo)定工況下的Pi值4、影響Pi的主要因素2022/12/1915一、平均指示壓力pi1、定義2022/12/18151、定義平均指示壓力就是內(nèi)燃機(jī)在一個(gè)工作循環(huán)中單位氣缸工作容積，活塞所獲得的指示功，即式中，Wi－指示功，KJ；

Vs－氣缸工作容積，m3。2022/12/19161、定義平均指示壓力就是內(nèi)燃機(jī)在一個(gè)工作循環(huán)2、分析（1）一個(gè)假想的數(shù)值不變的氣體壓力；（2）與氣缸容積大小無關(guān)，是衡量氣缸工作容積利用率高低的一個(gè)參數(shù)；

如：piWi利用率（3）在標(biāo)定功率及轉(zhuǎn)速下，基本上表征了內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化程度和工作循環(huán)各階段進(jìn)行的完善程度。2022/12/19172、分析（1）一個(gè)假想的數(shù)值不變的氣體壓力；（2）與氣缸容積3、標(biāo)定工況下的pi值類型Pi（MPa）非增壓汽油機(jī)0.4～1.2增壓汽油機(jī)0.9～1.5非增壓四沖程柴油機(jī)0.75～1.2增壓四沖程柴油機(jī)1.2～3.0非增壓二沖程柴油機(jī)0.5～0.9增壓二沖程柴油機(jī)1.0～2.2煤氣機(jī)0.6～1.42022/12/19183、標(biāo)定工況下的pi值類型Pi（MPa）非增壓汽油4、影響pi的主要因素（1）增壓度（2）過量空氣系數(shù)（3）換氣質(zhì)量（4）油氣混合的完善程度（5）燃燒完善的程度2022/12/19194、影響pi的主要因素（1）增壓度（2）過量空氣系數(shù)（3）換二、指示功率Ni1、定義2、影響Ni的主要因素3、提高Ni的有效途徑2022/12/1920二、指示功率Ni1、定義2022/12/18201、定義指示功率－內(nèi)燃機(jī)單位時(shí)間作用于活塞上的指示功，即式中，Z－動(dòng)作系數(shù)（沖程數(shù)）；對(duì)于四沖程內(nèi)燃機(jī)，Z＝4；對(duì)于二沖程內(nèi)燃機(jī)，Z＝2。2022/12/19211、定義指示功率－內(nèi)燃機(jī)單位時(shí)間作用于活塞上的指2、影響Ni的主要因素建立指示功率與工作循環(huán)各參數(shù)間的數(shù)學(xué)關(guān)系式：式中，Hu－燃料的低熱值，KJ；

L0′－燃燒1kg燃料所需要的理論空氣量，kg；ηv－充氣效率；ηi－指示效率；

ρs－外界狀態(tài)下空氣密度，kg/m3。2022/12/19222、影響Ni的主要因素建立指示功率與工作循環(huán)各參可見，指示功率與下列四個(gè)因素有關(guān)：（1）與一個(gè)循環(huán)內(nèi)進(jìn)入氣缸的空氣量iVsηvρs成正比；（2）與燃燒時(shí)燃料熱能利用的完善程度ηi成正比；（3）與單位時(shí)間內(nèi)工作循環(huán)的重復(fù)頻率成正比；（4）與過量空氣系數(shù)成反比。2022/12/1923可見，指示功率與下列四個(gè)因素有關(guān)：2022/13、提高Ni的有效途徑提高指示功率Ni的有效途徑:提高增壓度，增加進(jìn)缸充量；提高換氣質(zhì)量，減少?gòu)U氣殘存量；完善油氣混合；保證良好的燃燒過程。2022/12/19243、提高Ni的有效途徑提高指示功率Ni的有效途徑:2022/三、指示熱效率ηi與指示油耗率gi1、指示熱效率ηi2、指示油耗率gi3、影響ηi的主要因素2022/12/1925三、指示熱效率ηi與指示油耗率gi1、指示熱效率ηi20221、指示熱效率ηi指示熱效率ηi－內(nèi)燃機(jī)一個(gè)工作循環(huán)的指示功與所消耗的燃料熱量之比，即式中，Q1－得到指示功Wi所消耗的熱量；mfcyc－每一工作循環(huán)向氣缸內(nèi)噴入的燃油量；L0－燃燒1kg燃料所需要的理論空氣量，kmol；Ts－進(jìn)氣溫度；ps－進(jìn)氣壓力。返回2022/12/19261、指示熱效率ηi指示熱效率ηi－內(nèi)燃機(jī)一個(gè)工作說明：（1）評(píng)價(jià)工作循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性參數(shù)；（2）衡量熱能轉(zhuǎn)換成指示功有效程度的一個(gè)尺度。2022/12/1927說明：（1）評(píng)價(jià)工作循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性參數(shù)；（2）衡量熱能轉(zhuǎn)換成指2、指示油耗率gi指示油耗率gi－內(nèi)燃機(jī)每小時(shí)發(fā)出1kW指示功率時(shí)所消耗的燃料量，即返回2022/12/19282、指示油耗率gi指示油耗率gi－內(nèi)燃機(jī)每小時(shí)發(fā)將式（3-24）代入（3-25b），可得指示油耗率計(jì)算式：返回2022/12/1929將式（3-24）代入（3-25b），可得指示說明：（1）ηi高則gi小，反之，ηi低則gi大；（2）可由實(shí)測(cè)示功圖求出Ni，并測(cè)出每小時(shí)的耗油量mf，由式（3-25a）求出gi，再由式（3-25b）求出ηi。2022/12/1930說明：（1）ηi高則gi小，反之，ηi低則gi大；（2）可3、影響ηi的主要因素從燃料燃燒可以釋放出的熱量和能夠轉(zhuǎn)換成指示功的有效程度兩方面分析：（1）燃料熱能釋放的好壞（2）熱量損失的大?。?）熱能轉(zhuǎn)換的有效程度2022/12/19313、影響ηi的主要因素從燃料燃燒可以釋放出的熱量§3-3內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失及機(jī)械效率一、機(jī)械損失功率二、機(jī)械損失功率的測(cè)定三、影響機(jī)械損失功率及機(jī)械效率的因素2022/12/1932§3-3內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失及機(jī)械效率一、機(jī)械損失功率2022/一、機(jī)械損失功率Nm在內(nèi)燃機(jī)工作過程中，不可避免地?fù)p失一部分功或功率，這些功或功率的總和稱為機(jī)械損失功或機(jī)械損失功率?？朔C(jī)械摩擦、流體阻力驅(qū)動(dòng)輔助設(shè)備2022/12/1933一、機(jī)械損失功率Nm在內(nèi)燃機(jī)工作過程中，不可避免機(jī)械效率－內(nèi)燃機(jī)提供的有效功率與指示功率之比，即說明：1）衡量?jī)?nèi)燃機(jī)機(jī)械損失的重要指標(biāo)；2）研究機(jī)械損失，尋求提高機(jī)械效率的途徑；3）現(xiàn)代內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械效率P45。2022/12/1934機(jī)械效率－內(nèi)燃機(jī)提供的有效功率與指示功率之比，即（一）摩擦損失功率Nmf摩擦損失功率－內(nèi)燃機(jī)為克服運(yùn)動(dòng)部件之間的摩擦而消耗的功率，約為指示功率Ni的10～15％。注意：在機(jī)械損失中，摩擦損失所占的比例很大。2022/12/1935（一）摩擦損失功率Nmf摩擦損失功率－內(nèi)燃機(jī)為采取措施減少摩擦損失是提高內(nèi)燃機(jī)有效功率的重要途徑：降低最高爆發(fā)壓力；提高加工精度；減輕重量；降低活塞平均速度；保證良好潤(rùn)滑性能等。2022/12/1936采取措施減少摩擦損失是提高內(nèi)燃機(jī)有效功率的重要途（1）活塞、活塞環(huán)與氣缸套之間的摩擦損失功率，約占全部摩擦損失功率的55～65％；（2）主軸承、連桿軸承、凸輪軸軸承等的摩擦損失功率，約占全部摩擦損失功率的35～45％。2022/12/1937（1）活塞、活塞環(huán)與氣缸套之間的摩擦損失功率，約占全部摩擦損（二）泵氣損失功率Np泵氣功－四沖程內(nèi)燃機(jī)在進(jìn)氣行程和排氣行程中，氣體對(duì)活塞做功的代數(shù)和。泵氣損失功率－非增壓四沖程內(nèi)燃機(jī)在換氣過程中消耗的功率。2022/12/1938（二）泵氣損失功率Np泵氣功－四沖程內(nèi)燃機(jī)在進(jìn)氣說明：在增壓四沖程內(nèi)燃機(jī)中，泵氣功率是正值，應(yīng)從機(jī)械損失功率中除去；在二沖程內(nèi)燃機(jī)中，沒有單獨(dú)的進(jìn)排氣行程，所以泵氣功率為零。習(xí)慣將泵氣損失功率作為機(jī)械損失功率的一部分加以考慮。2022/12/1939說明：在增壓四沖程內(nèi)燃機(jī)中，泵氣功率是正值，應(yīng)從（三）輔助機(jī)械損失功率Nau輔助機(jī)械損失功率－內(nèi)燃機(jī)曲軸驅(qū)動(dòng)冷卻水泵、風(fēng)扇、機(jī)油泵、燃油泵等而消耗的功率。說明：1）機(jī)油泵和冷卻水泵消耗的功率較大；2）二沖程柴油機(jī)的掃氣泵和機(jī)械增壓內(nèi)燃機(jī)的壓氣機(jī)也消耗相當(dāng)數(shù)量的驅(qū)動(dòng)功率；3）輔助機(jī)械損失功率隨轉(zhuǎn)速的增加而增加。2022/12/1940（三）輔助機(jī)械損失功率Nau輔助機(jī)械損失功率－（四）流體的摩擦損失功率Nk流體的摩擦損失功率－連桿、曲軸在曲軸箱內(nèi)高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，克服油霧阻力和曲軸箱通風(fēng)等而消耗的功率。2022/12/1941（四）流體的摩擦損失功率Nk流體的摩擦損失功（五）平均機(jī)械損失壓力pm平均機(jī)械損失壓力－表示內(nèi)燃機(jī)單位氣缸工作容積在一個(gè)循環(huán)中損失的功，即2022/12/1942（五）平均機(jī)械損失壓力pm平均機(jī)械損失壓力－二、機(jī)械損失功率的測(cè)定目前常用的測(cè)量方法主要有倒拖法、滅缸法、油耗線和示功圖法。這些方法只能近似地求出其數(shù)值，并各有其局限性與不足之處。2022/12/1943二、機(jī)械損失功率的測(cè)定目前常用的測(cè)量方法主要有倒(一)倒拖法（1）內(nèi)燃機(jī)與電力測(cè)功器連接，（2）在給定工況下穩(wěn)定運(yùn)行，（3）先測(cè)定Ne，求出pe。（4）切斷供油，以原轉(zhuǎn)速倒拖內(nèi)燃機(jī)空轉(zhuǎn)，（5）倒拖功率，即為機(jī)械損失功率Nm

（6）求出pm，（7）根據(jù)pe+pm

=pi，求出pi值。2022/12/1944(一)倒拖法（1）內(nèi)燃機(jī)與電力測(cè)功器連接，2022/12/1說明：1）在有電力測(cè)功器的條件下，倒拖法是求Nm最迅速、最簡(jiǎn)便的方法。2）適用于多缸高速小型內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失功率。3）不適用于大功率內(nèi)燃機(jī)和渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)。4）不能精確地測(cè)定pm或pi，數(shù)值比實(shí)際高出很多。原因：內(nèi)燃機(jī)在著火運(yùn)轉(zhuǎn)和不著火倒拖情況下，其Nm和Np二者存在較大差別。2022/12/1945說明：1）在有電力測(cè)功器的條件下，倒拖法是求Nm最迅速、最簡(jiǎn)（二）滅缸法（各缸輪流斷油法）首先，測(cè)定在給定況下內(nèi)燃機(jī)的有效功率Ne。如此，各缸依次順序斷油，求出各缸的指示功率，其總和就是整機(jī)的指示功率Ni，即然后，停止向某一氣缸供油或點(diǎn)火，測(cè)量這缸停止工作后的有效功率Ne′，即2022/12/1946（二）滅缸法（各缸輪流斷油法）首先，測(cè)定在給定況下說明：1）造成倒拖法測(cè)量誤差的原因，在滅缸法中同樣存在；2）滅缸法不適用于排氣渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)；3）滅缸法不適用于單缸機(jī)。2022/12/1947說明：1）造成倒拖法測(cè)量誤差的原因，在滅缸法中同樣存在；2）（三）油耗線法（負(fù)荷特性法）根據(jù)內(nèi)燃機(jī)負(fù)荷特性試驗(yàn)所取得的數(shù)據(jù)，繪出每單位時(shí)間的整機(jī)油耗量與有效功率或平均有效壓力的關(guān)系曲線。從坐標(biāo)零點(diǎn)到交點(diǎn)的長(zhǎng)度，即近似地代表Nm或pm。2022/12/1948（三）油耗線法（負(fù)荷特性法）根據(jù)內(nèi)燃機(jī)負(fù)荷特性試說明：1）油耗線不完全是直線是油耗線法的弱點(diǎn)；2）油耗線法對(duì)單缸、多缸、增壓、非增壓內(nèi)燃機(jī)都適用。2022/12/1949說明：1）油耗線不完全是直線是油耗線法的弱點(diǎn)；2）油耗線法對(duì)（四）示功圖法用示功器錄取內(nèi)燃機(jī)的示功圖，從中計(jì)算出Ni值，用測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)測(cè)取內(nèi)燃機(jī)的Ne，從而可以計(jì)算出Nm、ηm及pm值。2022/12/1950（四）示功圖法用示功器錄取內(nèi)燃機(jī)的示功圖，從中計(jì)說明：1)示功圖法是在真實(shí)的試驗(yàn)工況下進(jìn)行的，理論上完全符合機(jī)械損失的定義；2）試驗(yàn)結(jié)果的正確程度取決于示功圖測(cè)錄的正確程度，其中最大的誤差來源于上止點(diǎn)位置不易正確地確定。2022/12/1951說明：1)示功圖法是在真實(shí)的試驗(yàn)工況下進(jìn)行的，理論上完全符合（五）總結(jié)1）倒拖法只能用于配有電力測(cè)功器的情況，不適用于測(cè)定大功率柴油機(jī)的Nm，而適用于測(cè)定汽油機(jī)的Nm；2）倒拖法和滅缸法破壞了增壓系統(tǒng)的正常工作，只能用油耗線法、示功圖法來測(cè)定排氣渦輪增壓柴油機(jī)（pb＜0.15MPa）的Nm；3）對(duì)于排氣渦輪中增壓、高增壓柴油機(jī)，只能采用示功圖法測(cè)定Nm。§3－4內(nèi)燃機(jī)的有效參數(shù)2022/12/1952（五）總結(jié)1）倒拖法只能用于配有電力測(cè)功器的情況，不適用于測(cè)三、影響機(jī)械損失功率及機(jī)械效率的因素1、增壓2、轉(zhuǎn)速及平均活塞速度3、負(fù)荷4、潤(rùn)滑油溫度及冷卻水溫度5、氣缸尺寸及數(shù)目6、工藝水平2022/12/1953三、影響機(jī)械損失功率及機(jī)械效率的因素1、增壓2022/12/1、增壓若內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速不變，則機(jī)械損失功率與非增壓時(shí)大致相當(dāng)；但是，指示功率隨增壓度增加成正比增加；所以渦輪增壓及低壓比的機(jī)械增壓內(nèi)燃機(jī)ηm提高。2022/12/19541、增壓若內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速不變，則機(jī)械損失功率與非增壓2、轉(zhuǎn)速及平均活塞速度轉(zhuǎn)速及平均活塞速度的提高使機(jī)械損失功率Nm或機(jī)械損失壓力pm大大增加。可見，pm隨轉(zhuǎn)速增加而迅速增加；ηm隨轉(zhuǎn)速增加而下降，低負(fù)荷比全負(fù)荷時(shí)下降的厲害。2022/12/19552、轉(zhuǎn)速及平均活塞速度轉(zhuǎn)速及平均活塞速度的提高使3、負(fù)荷負(fù)荷大小對(duì)pm的影響不太大；而負(fù)荷增大必然增加供油量，使pi成正比地增加；這樣，機(jī)械效率也隨之提高。平均指示壓力的增加導(dǎo)致機(jī)械效率的提高是ηm隨負(fù)荷增加而提高的主要因素。2022/12/19563、負(fù)荷負(fù)荷大小對(duì)pm的影響不太大；而負(fù)荷增大必4、潤(rùn)滑油溫度及冷卻水溫度潤(rùn)滑油溫度升高，其粘度下降，粘性阻力減小，Nm或pm也減小。而潤(rùn)滑油溫度取決于冷卻水溫度，所以提高冷卻水溫度使Nm或pm下降。冷車起動(dòng)時(shí)，水溫、油溫皆低，故Nm較大；在熱穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，Nm較小。故內(nèi)燃機(jī)都規(guī)定了正常運(yùn)轉(zhuǎn)的水溫和油溫，以保證Nm不致過大。2022/12/19574、潤(rùn)滑油溫度及冷卻水溫度潤(rùn)滑油溫度升高，其粘度5、氣缸尺寸及數(shù)目在pz、cm保持不變的前提下，若缸徑加大或者行程加長(zhǎng)，則氣缸面積與容積比相對(duì)減小，Ni增加的幅度大于Nmf，ηm相對(duì)提高。

當(dāng)氣缸尺寸和轉(zhuǎn)速都相同時(shí)，多缸機(jī)比單缸機(jī)的ηm大，這是因?yàn)閱胃讬C(jī)帶動(dòng)輔助機(jī)械所需的功率相對(duì)偏大，Nm相對(duì)增加。2022/12/19585、氣缸尺寸及數(shù)目在pz、cm保持不變的前提下§3－4內(nèi)燃機(jī)的有效參數(shù)有效參數(shù)是以內(nèi)燃機(jī)功率輸出軸上得到的凈功率為基礎(chǔ)的性能指標(biāo)，用來評(píng)定整個(gè)內(nèi)燃機(jī)性能的好壞。包括：平均有效壓力pe及有效功率Ne

有效熱效率ηe及有效油耗率ge注意：考慮了內(nèi)燃機(jī)的熱力損失和機(jī)械損失。2022/12/1959§3－4內(nèi)燃機(jī)的有效參數(shù)有效參數(shù)是以內(nèi)燃機(jī)功率輸一、平均有效壓力pe及有效功率Ne1、平均有效壓力pe2、有效功率Ne2022/12/1960一、平均有效壓力pe及有效功率Ne1、平均有效壓力pe2021、平均有效壓力pe平均有效壓力是內(nèi)燃機(jī)在一個(gè)循環(huán)中每個(gè)單位氣缸工作容積在內(nèi)燃機(jī)曲軸上所輸出的有效功，即2022/12/19611、平均有效壓力pe平均有效壓力是內(nèi)燃機(jī)在一分析：（1）一個(gè)假想的數(shù)值不變的氣體壓力；（2）反應(yīng)了內(nèi)燃機(jī)單位氣缸工作容積輸出轉(zhuǎn)矩的大小。2022/12/1962分析：（1）一個(gè)假想的數(shù)值不變的氣體壓力；（2）反應(yīng)了內(nèi)燃機(jī)

一般內(nèi)燃機(jī)平均有效壓力的大致范圍：機(jī)型MPa非增壓四沖程柴油機(jī)0.6～1.0增壓四沖程柴油機(jī)1.0～2.5二級(jí)增壓可達(dá)2.5MPa非增壓二沖程柴油機(jī)0.4～0.65增壓二沖程柴油機(jī)0.7～1.5二級(jí)增壓可達(dá)1.5MPa四沖程汽油機(jī)0.6～1.0煤氣機(jī)0.5～0.62022/12/1963一般內(nèi)燃機(jī)平均有效壓力的大致范圍：機(jī)型MPa2、有效功率Ne有效功率是內(nèi)燃機(jī)實(shí)際輸出的功率，即2022/12/19642、有效功率Ne有效功率是內(nèi)燃機(jī)實(shí)際輸出的功由式（3-15），得由式（3-21），得2022/12/1965由式（3-15），得由式（3-21），得2022/12/18試驗(yàn)計(jì)算公式：有效功率可以利用測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)進(jìn)行測(cè)量計(jì)算，即2022/12/1966試驗(yàn)計(jì)算公式：有效功率可以利用測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)二、有效熱效率ηe及有效油耗率ge1、有效熱效率ηe2、有效油耗率ge2022/12/1967二、有效熱效率ηe及有效油耗率ge1、有效熱效率ηe20221、有效熱效率ηe有效熱效率－內(nèi)燃機(jī)曲軸上輸出的有效功與消耗相應(yīng)的燃料熱能的比，即式中，We－內(nèi)燃機(jī)曲軸上輸出的有效功；ηt－理想循環(huán)的熱效率；

ηg－循環(huán)相對(duì)效率。2022/12/19681、有效熱效率ηe有效熱效率－內(nèi)燃機(jī)曲軸上輸說明：1）ηe是內(nèi)燃機(jī)輸出功的總效率，包括一切熱力損失和機(jī)械損失；2）將ηi的一切表達(dá)公式乘以ηm就可得出ηe的表達(dá)公式；3）因?yàn)棣莈＝ηiηm，所以影響ηi及ηm的因素也是影響ηe的因素。2022/12/1969說明：1）ηe是內(nèi)燃機(jī)輸出功的總效率，包括一切熱力損失和機(jī)2、有效油耗率ge有效油耗率－在內(nèi)燃機(jī)曲軸上輸出1kW·h有效功所消耗的燃料量，即2022/12/19702、有效油耗率ge有效油耗率－在內(nèi)燃機(jī)曲軸上說明：1）有效油耗率是包括了內(nèi)燃機(jī)一切損失在內(nèi)的油耗率；2）將gi的一切表達(dá)公式除以ηm就可得出ge的表達(dá)公式；例1：由（3－25a），得2022/12/1971說明：1）有效油耗率是包括了內(nèi)燃機(jī)一切損失在內(nèi)的油耗率；2）例2：由（3－25b），得例3：由（3－26），得2022/12/1972例2：由（3－25b），得例3：由（3－26），得2022/3）ge與ηe成反比，ge小則ηe高，ge大則ηe低；4）影響ge的因素與影響ηe的因素相同，但效果相反。2022/12/19733）ge與ηe成反比，ge小則ηe高，ge大則ηe低；4一般內(nèi)燃機(jī)ηe及ge的大致范圍：機(jī)型ge（g/(kW·h)）ηe四沖程非增壓柴油機(jī)228～2680.30～0.40二沖程非增壓柴油機(jī)241～2950.30～0.38四沖程增壓柴油機(jī)194～2280.35～0.45二沖程增壓柴油機(jī)194～2140.35～0.50汽油機(jī)270～3800.22～0.302022/12/1974一般內(nèi)燃機(jī)ηe及ge的大致范圍：機(jī)型ge（§3－5

內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化指標(biāo)與強(qiáng)化分析內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化指標(biāo)－評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)的承載能力、熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷的應(yīng)力水平以及工作容積的利用率的一組參數(shù)。說明：1）可以對(duì)各種內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行對(duì)比；2）把氣缸基本尺寸作為標(biāo)定內(nèi)燃機(jī)承載或強(qiáng)化的基準(zhǔn)；3）用升功率、活塞功率來評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)的承載或強(qiáng)化程度。2022/12/1975§3－5

內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化指標(biāo)與強(qiáng)化分析內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化一、升功率NeL1、定義升功率－單位氣缸工作容積內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。注意：升功率是從內(nèi)燃機(jī)有效功率的角度對(duì)氣缸工作容積的利用率作總的評(píng)價(jià)。2022/12/1976一、升功率NeL1、定義升功率－單位氣缸工作容積2、計(jì)算公式1）定義式2）用工作過程參數(shù)表示的計(jì)算式2022/12/19772、計(jì)算公式1）定義式2）用工作過程參數(shù)表示的計(jì)算式2022二、活塞功率Nek1、定義活塞功率－單位活塞面積上內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。2022/12/1978二、活塞功率Nek1、定義活塞功率－單位活塞面積2、計(jì)算公式1）定義式把活塞平均速度代入上式，得注意：參數(shù)KΦ=pecm稱為強(qiáng)化系數(shù)。2022/12/19792、計(jì)算公式1）定義式把活塞平均速度代入上式，得注意：參數(shù)K2）用工作過程參數(shù)表示的計(jì)算式：2022/12/19802）用工作過程參數(shù)表示的計(jì)算式：2022/12/1880三、升功率和活塞功率另一種表達(dá)形式將ps/Ts＝ρsR、L0＝l0R/RA＝l0/28.85代入式（3－47）和（3－50），得2022/12/1981三、升功率和活塞功率另一種表達(dá)形式將ps/Ts＝ρ考慮到ηvφs＝φk，而αφs＝α∑，把式（3-51）和式（3-52）右邊分別乘以并除以φs之后，得式中，φk－相應(yīng)于增壓條件下的掃氣過量空氣系數(shù)；α∑－總過量空氣系數(shù)。2022/12/1982考慮到ηvφs＝φk，而αφs＝α∑，把式（3四、按升功率強(qiáng)化內(nèi)燃機(jī)的分析性能良好的內(nèi)燃機(jī)應(yīng)滿足，較小的尺度和重量獲得較大的功率，因此，有必要對(duì)內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行強(qiáng)化分析。2022/12/1983四、按升功率強(qiáng)化內(nèi)燃機(jī)的分析性能良好的內(nèi)燃機(jī)應(yīng)滿分析決定升功率的因素：可用來提高升功率的有：動(dòng)作系數(shù)Z、比值ηi/α、轉(zhuǎn)速n以及乘積ηvρs。2022/12/1984分析決定升功率的因素：可用來提高升功率的有：2022/12/為了提高升功率可以采用下列七種基本方法：1）采用二沖程循環(huán)2）增大壓縮比3）減小過量空氣系數(shù)4）提高內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速5）化油器式內(nèi)燃機(jī)改用燃油直接噴射6）利用進(jìn)排氣系統(tǒng)中的氣動(dòng)效應(yīng)提高ηvρs和ηm7）采用強(qiáng)制進(jìn)氣的增壓措施增大ηvρs乘積值2022/12/1985為了提高升功率可以采用下列七種基本方法：1）采用二沖程循環(huán)2五、采用增壓強(qiáng)化內(nèi)燃機(jī)的分析增壓是提高升功率的有效措施。但是，增壓會(huì)使內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械應(yīng)力和熱應(yīng)力增大。2022/12/1986五、采用增壓強(qiáng)化內(nèi)燃機(jī)的分析增壓是提高升功率的有（一）增壓壓力與機(jī)械負(fù)荷隨著增壓度的提高，最大燃燒壓力隨之增加，內(nèi)燃機(jī)零件的機(jī)械負(fù)荷增大，為了保證零件可靠工作，必須增加結(jié)構(gòu)質(zhì)量，這種方法對(duì)于任何類型的內(nèi)燃機(jī)都是不可取的。為了減小內(nèi)燃機(jī)機(jī)械應(yīng)力，通常采用降低壓縮比、減小噴油提前角、選用適當(dāng)?shù)膰娪吞匦约盎旌蠚庑纬煞绞降取?022/12/1987（一）增壓壓力與機(jī)械負(fù)荷隨著增壓度的提高，最大燃（二）熱負(fù)荷與降低熱負(fù)荷的措施1）單位氣缸工作容積所放出的熱量增加；2）壁面?zhèn)鞒龅臒崃恳苍黾?；溫度提高及溫度梯度增大?dǎo)致熱應(yīng)力增大，并使?jié)櫥瑮l件惡化，對(duì)內(nèi)燃機(jī)的工作不利。2022/12/1988（二）熱負(fù)荷與降低熱負(fù)荷的措施1）單位氣缸工作容積所放結(jié)論：內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械應(yīng)力和熱應(yīng)力增大是限制提高進(jìn)氣壓力的主要原因。措施：為了提高升功率，而提高進(jìn)氣壓力的同時(shí)，必須限止氣缸中的最高氣體壓力及其增長(zhǎng)速度、最高溫度及零件間壁中的溫度梯度。2022/12/1989結(jié)論：措施：2022/12/1889方法：可用結(jié)構(gòu)和工藝的完善、以及合理組織增壓內(nèi)燃機(jī)的工作過程來實(shí)現(xiàn)。1）合理組織掃氣及掃氣持續(xù)時(shí)間，冷卻受熱零部件，增大充氣系數(shù)注意：適用于增壓柴油機(jī)，不適用于增壓汽油機(jī)2）對(duì)壓氣機(jī)之后的空氣進(jìn)行冷卻，降低增壓內(nèi)燃機(jī)零件溫度2022/12/1990方法：1）合理組織掃氣及掃氣持續(xù)時(shí)間，冷卻受熱零部件，增大充（三）供油與燃燒過程的組織隨著循環(huán)粗暴度因子增大，最高燃燒壓力pz及燃燒過程的粗暴度Δp/Δφ都增加，使柴油機(jī)主要零件的機(jī)械應(yīng)力和磨損增加。為了降低pz和Δp/Δφ的最大值，應(yīng)該采用分級(jí)噴射的供油規(guī)律。2022/12/1991（三）供油與燃燒過程的組織隨著循環(huán)粗暴度因子增大（四）增壓壓力pk的最佳化2022/12/1992（四）增壓壓力pk的最佳化2022/12/1892§3－6內(nèi)燃機(jī)的熱平衡內(nèi)燃機(jī)的熱平衡－研究燃料的總發(fā)熱量轉(zhuǎn)換為有效功和其他各項(xiàng)熱損失的分配比例。作用：了解熱損失情況，判斷內(nèi)燃機(jī)零件的熱負(fù)荷和設(shè)計(jì)冷卻系統(tǒng)，為改善內(nèi)燃機(jī)的性能指明方向。2022/12/1993§3－6內(nèi)燃機(jī)的熱平衡內(nèi)燃機(jī)的熱平衡－研究燃料的一、熱平衡方程式內(nèi)燃機(jī)的熱平衡可用方程式表達(dá)如下：式中，QT－燃料在氣缸中完全燃燒發(fā)出的總熱量；

Qe－轉(zhuǎn)變?yōu)橛行ЧΦ臒崃?；Qw－被冷卻介質(zhì)帶走的熱量；Qr－被排氣帶走的熱量；Qb－燃料不完全燃燒損失的熱量；Qs－其他損失的熱量；2022/12/1994一、熱平衡方程式內(nèi)燃機(jī)的熱平衡可用方程式表達(dá)如下：式中，QT熱平衡可以用各組成部分占總發(fā)熱量的百分比來表示，即式中，qe＝ηe－內(nèi)燃機(jī)的有效熱效率2022/12/1995熱平衡可以用各組成部分占總發(fā)熱量的百分比來表示，二、熱平衡方程式中各項(xiàng)熱量的確定1）燃料的發(fā)熱量QT式中，Hu－燃料的低熱值，kJ/kg；

mf－單位時(shí)間的燃料消耗量，kg/h；2）轉(zhuǎn)變?yōu)橛行ЧΦ臒崃縌e2022/12/1996二、熱平衡方程式中各項(xiàng)熱量的確定1）燃料的發(fā)熱量QT式中，H3）冷卻介質(zhì)帶走的熱量Qw冷卻介質(zhì)包括冷卻水、冷卻空氣和潤(rùn)滑油等。式中，mw－流經(jīng)內(nèi)燃機(jī)的冷卻介質(zhì)流量，kg/h；cw－冷卻介質(zhì)的比熱容，kJ/(kg·K)；

t1、t2－進(jìn)出口溫度，K；2022/12/19973）冷卻介質(zhì)帶走的熱量Qw冷卻介質(zhì)包括冷卻水、冷卻空氣和潤(rùn)滑4）排氣帶走的熱量Qr式中，mfh－燃料消耗量，kg/h；mLh－進(jìn)氣流量，kg/h；

t1、t2－進(jìn)、排氣溫度，K；

cpr－排氣比定壓熱容，kJ/(kg·K)；

cpa－空氣比定壓熱容，kJ/(kg·K)；2022/12/19984）排氣帶走的熱量Qr式中，mfh－燃料消耗量，kg/h；25）燃料不完全燃燒損失的熱量Qb式中，ηr－燃燒效率6）其他熱量損失Qs2022/12/19995）燃料不完全燃燒損失的熱量Qb式中，ηr－燃燒效率6）其他三、內(nèi)燃機(jī)的熱平衡圖2022/12/19100三、內(nèi)燃機(jī)的熱平衡圖2022/12/18100燃料在氣缸中燃燒所發(fā)出的熱量主要有三個(gè)流向：轉(zhuǎn)化為指示功的熱量排氣帶走的熱量冷卻損失的熱量注意：排氣渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)排氣中的部分能量回收后重新得到利用，可以提高內(nèi)燃機(jī)的功率，改善燃料經(jīng)濟(jì)性。2022/12/19101燃料在氣缸中燃燒所發(fā)出的熱量主要有三個(gè)流向：注意§3－7內(nèi)燃機(jī)的熱計(jì)算內(nèi)燃機(jī)的熱計(jì)算－根據(jù)熱力循環(huán)的計(jì)算公式，計(jì)算內(nèi)燃機(jī)各熱力參數(shù)、指示參數(shù)和有效參數(shù)。2022/12/19102§3－7內(nèi)燃機(jī)的熱計(jì)算內(nèi)燃機(jī)的熱計(jì)算－根據(jù)熱力循一、熱計(jì)算的作用1）預(yù)先繪制理論示功圖，進(jìn)行內(nèi)燃機(jī)的動(dòng)力和強(qiáng)度計(jì)算；2）確定應(yīng)選取的氣缸尺寸和氣缸數(shù)目；3）驗(yàn)證在內(nèi)燃機(jī)調(diào)試中所測(cè)出的各項(xiàng)參數(shù)與熱計(jì)算得出的參數(shù)相符合的程度，再對(duì)不合理的參數(shù)進(jìn)行調(diào)整，提供可比較的依據(jù)。2022/12/19103一、熱計(jì)算的作用1）預(yù)先繪制理論示功圖，進(jìn)行內(nèi)燃機(jī)的動(dòng)力和強(qiáng)二、熱計(jì)算的局限性1）內(nèi)燃機(jī)學(xué)還是一門半經(jīng)驗(yàn)性的科學(xué)。2）熱計(jì)算的結(jié)果與實(shí)際情況常有很大的差別。2022/12/19104二、熱計(jì)算的局限性1）內(nèi)燃機(jī)學(xué)還是一門半經(jīng)驗(yàn)性的科學(xué)。2）熱三、用分析法求平均指示壓力pi在進(jìn)行新設(shè)計(jì)內(nèi)燃機(jī)的熱力計(jì)算時(shí)，無法量取其示功圖，常用分析法來求pi。第一步，先求出理論示功圖的平均指示壓力pi′的值；第二步，將理論平均指示壓力pi′的值乘以示功圖的豐滿系數(shù)，得出近似實(shí)際的pi

值。2022/12/19105三、用分析法求平均指示壓力pi在進(jìn)行新設(shè)計(jì)內(nèi)燃機(jī)（一）pi′值的計(jì)算方法

在上圖外框?qū)嵕€所示的理論示功圖中，一個(gè)循環(huán)的理論指示功：2022/12/19106（一）pi′值的計(jì)算方法在上圖外框?qū)嵕€所示的根據(jù)熱力學(xué)知識(shí)，得上式等號(hào)兩邊同除以Vs，得2022/12/19107根據(jù)熱力學(xué)知識(shí)，得上式等號(hào)兩邊同除以Vs，得2022/12/說明：1）式（3-67）是四沖程混合理想循環(huán)的理論平均指示壓力的計(jì)算式，對(duì)增壓柴油機(jī)和非增壓柴油機(jī)都適用。2）式（3-67）與循環(huán)各點(diǎn)的壓力及溫度相聯(lián)系的另兩種形式：2022/12/19108說明：1）式（3-67）是四沖程混合理想循環(huán)的理論平均指示壓3）將ρ＝1、δ＝ε代入式（3-67），得等容理想循環(huán)pi′的計(jì)算式：4）將λ＝1代入式（3-67），得等壓理想循環(huán)pi′的計(jì)算式：2022/12/191093）將ρ＝1、δ＝ε代入式（3-67），得等容理想循環(huán)pi5）二沖程內(nèi)燃機(jī)的pi′計(jì)算式：在二沖程內(nèi)燃機(jī)中，以全行程為準(zhǔn)的理論平均指示壓力式中，ψs－二沖程內(nèi)燃機(jī)的沖程失效系數(shù)2022/12/191105）二沖程內(nèi)燃機(jī)的pi′計(jì)算式：在二沖程內(nèi)燃機(jī)中對(duì)式3-67、3-68、3-70、3-71分析：可見，提高pi′值的有效措施是提高pa值，也就是對(duì)內(nèi)燃機(jī)增壓?？梢?，λ大則pi′大；ρ大則pi′大；n1大則壓縮功變大，使pi′值變小，n2大則膨脹功變小，也使pi′變小。理論平均指示壓力是便于各種氣缸尺寸的內(nèi)燃機(jī)相互間進(jìn)行比較的依據(jù)。2022/12/19111對(duì)式3-67、3-68、3-70、3-71分析（二）示功圖的豐滿系數(shù)Φ及pi值由圖3-16可以看出，理論示功圖大于實(shí)際示功圖，其原因主要是：（1）cyz部分圓整所損失的面積（2）ba部分圓整所損失的面積示功圖豐滿系數(shù)Φ－實(shí)際示功圖面積Fp與理論示功圖面積FT之比，即2022/12/19112（二）示功圖的豐滿系數(shù)Φ及pi值由圖3-16可以1、四沖程非增壓內(nèi)燃機(jī)的pi值式中，Φ＝0.92～0.96

pi′－理論平均指示壓力2022/12/191131、四沖程非增壓內(nèi)燃機(jī)的pi值式中，Φ＝0.92～0.962、四沖程增壓內(nèi)燃機(jī)的pi值1）其理論示功圖cyz部分圓整和四沖程非增壓內(nèi)燃機(jī)一樣；2）示功圖尾部要單獨(dú)加以考慮。2022/12/191142、四沖程增壓內(nèi)燃機(jī)的pi值1）其理論示功圖cy對(duì)應(yīng)全行程，四沖程增壓內(nèi)燃機(jī)的理論平均指示壓力：以全行程為準(zhǔn)的四沖程增壓內(nèi)燃機(jī)的平均指示壓力：式中，Φ＝0.96～0.982022/12/19115對(duì)應(yīng)全行程，四沖程增壓內(nèi)燃機(jī)的理論平均指示壓力：3、二沖程內(nèi)燃機(jī)的pi值其理論示功圖cyz部分的圓整與四沖程內(nèi)燃機(jī)相同，但其尾部則有所不同。2022/12/191163、二沖程內(nèi)燃機(jī)的pi值其理論示功圖cyz部分的1）氣口－氣口彎流掃氣式二沖程柴油機(jī)的平均指示壓力：式中，示功圖豐滿系數(shù)Φ＝1。2022/12/191171）氣口－氣口彎流掃氣式二沖程柴油機(jī)的平均指示壓力：式中，示2）氣口－氣門直流掃氣式二沖程柴油機(jī)的平均指示壓力式中，示功圖豐滿系數(shù)Φ＝0.94～0.98。2022/12/191182）氣口－氣門直流掃氣式二沖程柴油機(jī)的平均指示壓力式中，示功4、具有分隔式燃燒室的非增壓柴油機(jī)的pi值

引入一個(gè)系數(shù)Φ′，校正分隔式燃燒室多出的損失，即式中，Φ′＝0.85～0.95，較小值應(yīng)用于渦流室。2022/12/191194、具有分隔式燃燒室的非增壓柴油機(jī)的pi值

引入一四、熱計(jì)算舉例機(jī)械增壓柴油機(jī)12V180，額定功率為746kW，轉(zhuǎn)速為1700r/min，試進(jìn)行工作過程的熱計(jì)算，并決定氣缸的基本尺寸和氣缸數(shù)目。給定條件：環(huán)境壓力p0=0.1013Mpa環(huán)境溫度T0=293K幾何壓縮比ε＝13.5有效壓縮比ε`＝11.82022/12/19120四、熱計(jì)算舉例機(jī)械增壓柴油機(jī)12V180，額定功率為74過量空氣系數(shù)α＝1.65殘余廢氣系數(shù)γr＝0.02殘余廢氣溫度Tr=720K增壓空氣壓力pk＝0.1618MPa最大燃燒壓力pz=8.6302Mpaz點(diǎn)熱利用系數(shù)ξz=0.70b點(diǎn)熱利用系數(shù)ξb=0.85燃燒室掃氣系數(shù)φs＝1.15燃料質(zhì)量分?jǐn)?shù)C=0.87H=0.126O=0.004燃料低熱值Hu=42286.68kJ/kg

2022/12/19121過量空氣系數(shù)（一）熱力過程計(jì)算充氣過程參數(shù)：（1）增壓器后空氣溫度式中，取增壓器內(nèi)平均多變壓縮指數(shù)nk＝1.82022/12/19122（一）熱力過程計(jì)算充氣過程參數(shù)：（1）增壓器后空氣溫度式中，（2）壓縮始點(diǎn)溫度式中，新氣預(yù)熱度ΔTk=5K；比熱修正系數(shù)ξc=1.11。（3）壓縮始點(diǎn)壓力2022/12/19123（2）壓縮始點(diǎn)溫度式中，新氣預(yù)熱度ΔTk=5K；（3）壓縮始（4）充氣系數(shù)2022/12/19124（4）充氣系數(shù)2022/12/18124壓縮過程參數(shù)：（5）平均多變壓縮指數(shù)式中，a、b－常數(shù)，對(duì)于空氣（忽略殘余廢氣），a＝19.26，b＝0.0025。第一次試算，式（1）等號(hào)右端代入n1＝1.37，得n1－1＝0.369；第二次試算，式（1）等號(hào)右端代入n1＝1.369，得n1－1＝0.369；最后得n1＝1.369。2022/12/19125壓縮過程參數(shù)：（5）平均多變壓縮指數(shù)式中，a、b－常數(shù)，對(duì)于（6）壓縮終點(diǎn)溫度（7）壓縮終點(diǎn)壓力2022/12/19126（6）壓縮終點(diǎn)溫度（7）壓縮終點(diǎn)壓力2022/12/1812燃燒過程參數(shù)：（8）燃料燃燒所需理論空氣量（9）燃燒所需得實(shí)際空氣量2022/12/19127燃燒過程參數(shù)：（8）燃料燃燒所需理論空氣量（9）燃燒所需得實(shí)（10）理論分子變化系數(shù)（11）實(shí)際分子變化系數(shù)（12）z點(diǎn)燒去的燃料質(zhì)量2022/12/19128（10）理論分子變化系數(shù)（11）實(shí)際分子變化系數(shù)（12）z點(diǎn)（13）z點(diǎn)處分子變化系數(shù)（14）z點(diǎn)燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定容熱容2022/12/19129（13）z點(diǎn)處分子變化系數(shù)（14）z點(diǎn)燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定（15）b點(diǎn)燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定容熱容2022/12/19130（15）b點(diǎn)燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定容熱容2022/12/18（16）z點(diǎn)燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定壓熱容（17）燃料發(fā)熱量（18）壓力升高比2022/12/19131（16）z點(diǎn)燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定壓熱容（17）燃料發(fā)熱量（（19）cyz段的燃燒公式及求最大燃燒溫度第一次試算，取式（2）等號(hào)右端的Tz＝2000K，得Tz＝17020/8.52=1998K第二次試算，取式（2）等號(hào)右端的Tz＝1998K，得Tz＝17020/8.52=1998K最后取Tz＝1998K2022/12/19132（19）cyz段的燃燒公式及求最大燃燒溫度第膨脹過程參數(shù)：（20）初始膨脹比（21）后膨脹比2022/12/19133膨脹過程參數(shù)：（20）初始膨脹比（21）后膨脹比2022/1（22）求多變膨脹指數(shù)n2及膨脹終點(diǎn)溫度Tb、zb膨脹線上的后燃公式第一次試算，取Tb＝1220K，得n2－1＝1533/7100＝0.216，Tb＝1227K第二次試算，取Tb＝1227K，得n2－1＝1515/7070＝0.216，Tb＝1227K最后取Tb＝1227K，n2＝1.2162022/12/19134（22）求多變膨脹指數(shù)n2及膨脹終點(diǎn)溫度Tb、zb膨脹線上的（23）膨脹終點(diǎn)壓力2022/12/19135（23）膨脹終點(diǎn)壓力2022/12/18135（二）柴油機(jī)的指示參數(shù)（24）理論平均指示壓力（有效行程為準(zhǔn)）2022/12/19136（二）柴油機(jī)的指示參數(shù)（24）理論平均指示壓力（有效行程為準(zhǔn)（25）實(shí)際平均指示壓力（全行程為準(zhǔn)）2022/12/19137（25）實(shí)際平均指示壓力（全行程為準(zhǔn)）2022/12/181（26）指示油耗率（27）指示熱效率2022/12/19138（26）指示油耗率（27）指示熱效率2022/12/1813（28）增壓器中絕熱壓縮功（29）增壓器中絕熱效率2022/12/19139（28）增壓器中絕熱壓縮功（29）增壓器中絕熱效率2022/（30）增壓器實(shí)際壓縮功（31）增壓器的相對(duì)作功率2022/12/19140（30）增壓器實(shí)際壓縮功（31）增壓器的相對(duì)作功率2022/（三）柴油機(jī)的有效參數(shù)（32）柴油機(jī)總機(jī)械效率（33）柴油機(jī)平均有效壓力2022/12/19141（三）柴油機(jī)的有效參數(shù)（32）柴油機(jī)總機(jī)械效率（33）柴油機(jī)（34）柴油機(jī)有效油耗率（35）有效效率2022/12/19142（34）柴油機(jī)有效油耗率（35）有效效率2022/12/18（四）柴油機(jī)氣缸基本尺寸取兩種氣缸缸數(shù)i＝12，i＝16，列表統(tǒng)計(jì)如下：cm/(m/s)S=0.0177cmS0.5i=12i=16D=0.082/S0.5S/DD=0.082/S0.5S/D1010.51111.51212.50.1770.1860.1950.2030.2120.2210.4210.4310.4410.4510.4610.4700.1950.1910.1860.1820.1780.1740.9080.9741.0481.1341.2111.270.1690.1650.1610.1570.1540.1511.051.131.211.291.381.462022/12/19143（四）柴油機(jī)氣缸基本尺寸取兩種氣缸缸數(shù)i＝12，i＝16比較各組數(shù)據(jù)后，取i＝12，cm＝11.5m/s，S＝0.203m，D＝0.182m及S/D＝1.134一組數(shù)據(jù)。

將氣缸直徑圓整，取D＝0.180m，得2022/12/19144比較各組數(shù)據(jù)后，取i＝12，cm＝11.5m/s，S（五）計(jì)算示功圖得繪制計(jì)算出壓縮曲線和膨脹曲線各點(diǎn)坐標(biāo)并列表，根據(jù)坐標(biāo)數(shù)據(jù)繪出示功圖：2022/12/19145（五）計(jì)算示功圖得繪制計(jì)算出壓縮曲線和膨脹曲線各點(diǎn)作業(yè)思考題：42022/12/19146作業(yè)思考題：42022/12/1814計(jì)算題：一臺(tái)6135Q-1柴油機(jī)，S=140mm，在2200r/min時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出的有效功率為154kW，ge=217g/kW·h。11）求發(fā)動(dòng)機(jī)的pe，Me和ηe。22）當(dāng)ηm=0.75時(shí)，試求gi、ηi、Ni和Nm的值。3）當(dāng)ηi、ηv、α均未變，ηm由0.75提高到0.8，此時(shí)NeL、Ne和ge的值。4）通過提高ηv使Ne提高到160kW，而ηi、Nm均未變化，則Ni、ηm、ge值是多大？

2022/12/19147計(jì)算題：2022/12/181472022/12/191482022/12/18148第三章

內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)與性能分析§3－1內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)§3－2內(nèi)燃機(jī)的指示參數(shù)§3－3內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失及機(jī)械效率§3－4內(nèi)燃機(jī)的有效參數(shù)§3－5內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化指標(biāo)與強(qiáng)化分析§3－6內(nèi)燃機(jī)的熱平衡§3－7內(nèi)燃機(jī)的熱計(jì)算2022/12/19149第三章

內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)與性能分析§3－1內(nèi)燃機(jī)的工作指§3－1內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)是內(nèi)燃機(jī)處于正常運(yùn)行狀態(tài)下，描述和表征內(nèi)燃機(jī)性能和工作狀態(tài)的一組參數(shù)或指標(biāo)，可以定性或定量地比較、分析內(nèi)燃機(jī)的工作性能，是評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)性能高低的有效尺度。2022/12/19150§3－1內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)內(nèi)燃機(jī)的工作指標(biāo)是內(nèi)燃機(jī)內(nèi)燃機(jī)的主要工作指標(biāo)：（1）動(dòng)力性指標(biāo)－功率、轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速；（2）經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)－燃料與潤(rùn)滑油消耗率；（3）強(qiáng)化指標(biāo)－升功率、活塞功率和強(qiáng)化系數(shù)；（4）運(yùn)轉(zhuǎn)性能指標(biāo)－冷起動(dòng)性能、噪聲和排氣品質(zhì)；（5）耐久可靠性指標(biāo)－大修或更換零件之間的最長(zhǎng)運(yùn)行時(shí)間與無故障長(zhǎng)期工作能力。2022/12/19151內(nèi)燃機(jī)的主要工作指標(biāo)：（1）動(dòng)力性指標(biāo)－功率、轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速；（一、內(nèi)燃機(jī)標(biāo)定性能的主要指標(biāo)標(biāo)定性能指標(biāo)－在標(biāo)定工況下表征內(nèi)燃機(jī)工作性能的主要指標(biāo)，是介紹內(nèi)燃機(jī)及其性能的主要參數(shù)。標(biāo)定工況－內(nèi)燃機(jī)在標(biāo)準(zhǔn)大氣條件下，其動(dòng)力性能和經(jīng)濟(jì)性能達(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)時(shí)所處的運(yùn)行狀態(tài)。2022/12/19152一、內(nèi)燃機(jī)標(biāo)定性能的主要指標(biāo)標(biāo)定性能指標(biāo)－在標(biāo)定標(biāo)定功率－在標(biāo)定工況下，內(nèi)燃機(jī)連續(xù)運(yùn)行時(shí)允許發(fā)出的最大功率。標(biāo)定轉(zhuǎn)速－在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)相應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)速。標(biāo)定油耗率－在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)所具有的有效油耗率。2022/12/19153標(biāo)定功率－在標(biāo)定工況下，內(nèi)燃機(jī)連續(xù)運(yùn)行時(shí)允許

比質(zhì)量和比容積－在單位標(biāo)定功率下內(nèi)燃機(jī)所具有的質(zhì)量和容積，是用來評(píng)價(jià)、比較內(nèi)燃機(jī)輕重、緊湊、設(shè)計(jì)合理性的重要指標(biāo)。大修期－從新機(jī)到進(jìn)行第一次大修或者兩次大修間內(nèi)燃機(jī)累計(jì)運(yùn)行的時(shí)間，是表征內(nèi)燃機(jī)可靠性與壽命的重要指標(biāo)。2022/12/19154比質(zhì)量和比容積－在單位標(biāo)定功率下內(nèi)燃機(jī)所具有的二、示功圖通常利用示功器或數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)來觀察或記錄相對(duì)于不同活塞位置或曲軸轉(zhuǎn)角時(shí)氣缸內(nèi)工質(zhì)壓力的變化，所得結(jié)果即為p－φ示功圖或p－v示功圖。2022/12/19155二、示功圖通常利用示功器或數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)來觀察或記2022/12/191562022/12/188三、指示功指示功－內(nèi)燃機(jī)完成一個(gè)工作循環(huán)所得到的有用功Wi。說明：指示功反映了內(nèi)燃機(jī)在一個(gè)工作循環(huán)中所獲得的有用功的數(shù)量，與熱功轉(zhuǎn)換的有效程度和氣缸容積大小有關(guān)。2022/12/19157三、指示功指示功－內(nèi)燃機(jī)完成一個(gè)工作循環(huán)所得到的計(jì)算方法：每缸每循環(huán)的指示功Wi可沿p－v圖中封閉曲線進(jìn)行積分獲得，即2022/12/19158計(jì)算方法：每缸每循環(huán)的指示功Wi可沿p－v圖中封（1）對(duì)于四沖程非增壓內(nèi)燃機(jī)，指示功面積Fi＝F1－F2；（2）對(duì)于四沖程增壓內(nèi)燃機(jī)，指示功面積Fi＝F1＋F2；（3）對(duì)于二沖程內(nèi)燃機(jī)，面積Fi就表示指示功；2022/12/19159（1）對(duì)于四沖程非增壓內(nèi)燃機(jī)，指示功面積Fi＝F1－F2；（在求得Fi后，可根據(jù)下式計(jì)算指示功：式中，F(xiàn)i－示功圖面積，cm2；

a－示功圖縱坐標(biāo)比例尺，Pa/cm；b－示功圖橫坐標(biāo)比例尺，cm3/cm；2022/12/19160在求得Fi后，可根據(jù)下式計(jì)算指示功：式中，F(xiàn)i－四、空燃比和過量空氣系數(shù)2022/12/19161四、空燃比和過量空氣系數(shù)2022/12/1813§3－2內(nèi)燃機(jī)的指示參數(shù)指示參數(shù)是以工質(zhì)在氣缸內(nèi)對(duì)活塞做功為基礎(chǔ)的性能指標(biāo)，用來評(píng)定工作循環(huán)進(jìn)行的好壞。包括：平均指示壓力pi、指示功率Ni

指示熱效率ηi、指示油耗率gi注意：只考慮了熱量損失，并未考慮摩擦損失。2022/12/19162§3－2內(nèi)燃機(jī)的指示參數(shù)指示參數(shù)是以工質(zhì)在氣一、平均指示壓力pi1、定義2、分析3、標(biāo)定工況下的Pi值4、影響Pi的主要因素2022/12/19163一、平均指示壓力pi1、定義2022/12/18151、定義平均指示壓力就是內(nèi)燃機(jī)在一個(gè)工作循環(huán)中單位氣缸工作容積，活塞所獲得的指示功，即式中，Wi－指示功，KJ；

Vs－氣缸工作容積，m3。2022/12/191641、定義平均指示壓力就是內(nèi)燃機(jī)在一個(gè)工作循環(huán)2、分析（1）一個(gè)假想的數(shù)值不變的氣體壓力；（2）與氣缸容積大小無關(guān)，是衡量氣缸工作容積利用率高低的一個(gè)參數(shù)；

如：piWi利用率（3）在標(biāo)定功率及轉(zhuǎn)速下，基本上表征了內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化程度和工作循環(huán)各階段進(jìn)行的完善程度。2022/12/191652、分析（1）一個(gè)假想的數(shù)值不變的氣體壓力；（2）與氣缸容積3、標(biāo)定工況下的pi值類型Pi（MPa）非增壓汽油機(jī)0.4～1.2增壓汽油機(jī)0.9～1.5非增壓四沖程柴油機(jī)0.75～1.2增壓四沖程柴油機(jī)1.2～3.0非增壓二沖程柴油機(jī)0.5～0.9增壓二沖程柴油機(jī)1.0～2.2煤氣機(jī)0.6～1.42022/12/191663、標(biāo)定工況下的pi值類型Pi（MPa）非增壓汽油4、影響pi的主要因素（1）增壓度（2）過量空氣系數(shù)（3）換氣質(zhì)量（4）油氣混合的完善程度（5）燃燒完善的程度2022/12/191674、影響pi的主要因素（1）增壓度（2）過量空氣系數(shù)（3）換二、指示功率Ni1、定義2、影響Ni的主要因素3、提高Ni的有效途徑2022/12/19168二、指示功率Ni1、定義2022/12/18201、定義指示功率－內(nèi)燃機(jī)單位時(shí)間作用于活塞上的指示功，即式中，Z－動(dòng)作系數(shù)（沖程數(shù)）；對(duì)于四沖程內(nèi)燃機(jī)，Z＝4；對(duì)于二沖程內(nèi)燃機(jī)，Z＝2。2022/12/191691、定義指示功率－內(nèi)燃機(jī)單位時(shí)間作用于活塞上的指2、影響Ni的主要因素建立指示功率與工作循環(huán)各參數(shù)間的數(shù)學(xué)關(guān)系式：式中，Hu－燃料的低熱值，KJ；

L0′－燃燒1kg燃料所需要的理論空氣量，kg；ηv－充氣效率；ηi－指示效率；

ρs－外界狀態(tài)下空氣密度，kg/m3。2022/12/191702、影響Ni的主要因素建立指示功率與工作循環(huán)各參可見，指示功率與下列四個(gè)因素有關(guān)：（1）與一個(gè)循環(huán)內(nèi)進(jìn)入氣缸的空氣量iVsηvρs成正比；（2）與燃燒時(shí)燃料熱能利用的完善程度ηi成正比；（3）與單位時(shí)間內(nèi)工作循環(huán)的重復(fù)頻率成正比；（4）與過量空氣系數(shù)成反比。2022/12/19171可見，指示功率與下列四個(gè)因素有關(guān)：2022/13、提高Ni的有效途徑提高指示功率Ni的有效途徑:提高增壓度，增加進(jìn)缸充量；提高換氣質(zhì)量，減少?gòu)U氣殘存量；完善油氣混合；保證良好的燃燒過程。2022/12/191723、提高Ni的有效途徑提高指示功率Ni的有效途徑:2022/三、指示熱效率ηi與指示油耗率gi1、指示熱效率ηi2、指示油耗率gi3、影響ηi的主要因素2022/12/19173三、指示熱效率ηi與指示油耗率gi1、指示熱效率ηi20221、指示熱效率ηi指示熱效率ηi－內(nèi)燃機(jī)一個(gè)工作循環(huán)的指示功與所消耗的燃料熱量之比，即式中，Q1－得到指示功Wi所消耗的熱量；mfcyc－每一工作循環(huán)向氣缸內(nèi)噴入的燃油量；L0－燃燒1kg燃料所需要的理論空氣量，kmol；Ts－進(jìn)氣溫度；ps－進(jìn)氣壓力。返回2022/12/191741、指示熱效率ηi指示熱效率ηi－內(nèi)燃機(jī)一個(gè)工作說明：（1）評(píng)價(jià)工作循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性參數(shù)；（2）衡量熱能轉(zhuǎn)換成指示功有效程度的一個(gè)尺度。2022/12/19175說明：（1）評(píng)價(jià)工作循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性參數(shù)；（2）衡量熱能轉(zhuǎn)換成指2、指示油耗率gi指示油耗率gi－內(nèi)燃機(jī)每小時(shí)發(fā)出1kW指示功率時(shí)所消耗的燃料量，即返回2022/12/191762、指示油耗率gi指示油耗率gi－內(nèi)燃機(jī)每小時(shí)發(fā)將式（3-24）代入（3-25b），可得指示油耗率計(jì)算式：返回2022/12/19177將式（3-24）代入（3-25b），可得指示說明：（1）ηi高則gi小，反之，ηi低則gi大；（2）可由實(shí)測(cè)示功圖求出Ni，并測(cè)出每小時(shí)的耗油量mf，由式（3-25a）求出gi，再由式（3-25b）求出ηi。2022/12/19178說明：（1）ηi高則gi小，反之，ηi低則gi大；（2）可3、影響ηi的主要因素從燃料燃燒可以釋放出的熱量和能夠轉(zhuǎn)換成指示功的有效程度兩方面分析：（1）燃料熱能釋放的好壞（2）熱量損失的大小（3）熱能轉(zhuǎn)換的有效程度2022/12/191793、影響ηi的主要因素從燃料燃燒可以釋放出的熱量§3-3內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失及機(jī)械效率一、機(jī)械損失功率二、機(jī)械損失功率的測(cè)定三、影響機(jī)械損失功率及機(jī)械效率的因素2022/12/19180§3-3內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失及機(jī)械效率一、機(jī)械損失功率2022/一、機(jī)械損失功率Nm在內(nèi)燃機(jī)工作過程中，不可避免地?fù)p失一部分功或功率，這些功或功率的總和稱為機(jī)械損失功或機(jī)械損失功率?？朔C(jī)械摩擦、流體阻力驅(qū)動(dòng)輔助設(shè)備2022/12/19181一、機(jī)械損失功率Nm在內(nèi)燃機(jī)工作過程中，不可避免機(jī)械效率－內(nèi)燃機(jī)提供的有效功率與指示功率之比，即說明：1）衡量?jī)?nèi)燃機(jī)機(jī)械損失的重要指標(biāo)；2）研究機(jī)械損失，尋求提高機(jī)械效率的途徑；3）現(xiàn)代內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械效率P45。2022/12/19182機(jī)械效率－內(nèi)燃機(jī)提供的有效功率與指示功率之比，即（一）摩擦損失功率Nmf摩擦損失功率－內(nèi)燃機(jī)為克服運(yùn)動(dòng)部件之間的摩擦而消耗的功率，約為指示功率Ni的10～15％。注意：在機(jī)械損失中，摩擦損失所占的比例很大。2022/12/19183（一）摩擦損失功率Nmf摩擦損失功率－內(nèi)燃機(jī)為采取措施減少摩擦損失是提高內(nèi)燃機(jī)有效功率的重要途徑：降低最高爆發(fā)壓力；提高加工精度；減輕重量；降低活塞平均速度；保證良好潤(rùn)滑性能等。2022/12/19184采取措施減少摩擦損失是提高內(nèi)燃機(jī)有效功率的重要途（1）活塞、活塞環(huán)與氣缸套之間的摩擦損失功率，約占全部摩擦損失功率的55～65％；（2）主軸承、連桿軸承、凸輪軸軸承等的摩擦損失功率，約占全部摩擦損失功率的35～45％。2022/12/19185（1）活塞、活塞環(huán)與氣缸套之間的摩擦損失功率，約占全部摩擦損（二）泵氣損失功率Np泵氣功－四沖程內(nèi)燃機(jī)在進(jìn)氣行程和排氣行程中，氣體對(duì)活塞做功的代數(shù)和。泵氣損失功率－非增壓四沖程內(nèi)燃機(jī)在換氣過程中消耗的功率。2022/12/19186（二）泵氣損失功率Np泵氣功－四沖程內(nèi)燃機(jī)在進(jìn)氣說明：在增壓四沖程內(nèi)燃機(jī)中，泵氣功率是正值，應(yīng)從機(jī)械損失功率中除去；在二沖程內(nèi)燃機(jī)中，沒有單獨(dú)的進(jìn)排氣行程，所以泵氣功率為零。習(xí)慣將泵氣損失功率作為機(jī)械損失功率的一部分加以考慮。2022/12/19187說明：在增壓四沖程內(nèi)燃機(jī)中，泵氣功率是正值，應(yīng)從（三）輔助機(jī)械損失功率Nau輔助機(jī)械損失功率－內(nèi)燃機(jī)曲軸驅(qū)動(dòng)冷卻水泵、風(fēng)扇、機(jī)油泵、燃油泵等而消耗的功率。說明：1）機(jī)油泵和冷卻水泵消耗的功率較大；2）二沖程柴油機(jī)的掃氣泵和機(jī)械增壓內(nèi)燃機(jī)的壓氣機(jī)也消耗相當(dāng)數(shù)量的驅(qū)動(dòng)功率；3）輔助機(jī)械損失功率隨轉(zhuǎn)速的增加而增加。2022/12/19188（三）輔助機(jī)械損失功率Nau輔助機(jī)械損失功率－（四）流體的摩擦損失功率Nk流體的摩擦損失功率－連桿、曲軸在曲軸箱內(nèi)高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，克服油霧阻力和曲軸箱通風(fēng)等而消耗的功率。2022/12/19189（四）流體的摩擦損失功率Nk流體的摩擦損失功（五）平均機(jī)械損失壓力pm平均機(jī)械損失壓力－表示內(nèi)燃機(jī)單位氣缸工作容積在一個(gè)循環(huán)中損失的功，即2022/12/19190（五）平均機(jī)械損失壓力pm平均機(jī)械損失壓力－二、機(jī)械損失功率的測(cè)定目前常用的測(cè)量方法主要有倒拖法、滅缸法、油耗線和示功圖法。這些方法只能近似地求出其數(shù)值，并各有其局限性與不足之處。2022/12/19191二、機(jī)械損失功率的測(cè)定目前常用的測(cè)量方法主要有倒(一)倒拖法（1）內(nèi)燃機(jī)與電力測(cè)功器連接，（2）在給定工況下穩(wěn)定運(yùn)行，（3）先測(cè)定Ne，求出pe。（4）切斷供油，以原轉(zhuǎn)速倒拖內(nèi)燃機(jī)空轉(zhuǎn)，（5）倒拖功率，即為機(jī)械損失功率Nm

（6）求出pm，（7）根據(jù)pe+pm

=pi，求出pi值。2022/12/19192(一)倒拖法（1）內(nèi)燃機(jī)與電力測(cè)功器連接，2022/12/1說明：1）在有電力測(cè)功器的條件下，倒拖法是求Nm最迅速、最簡(jiǎn)便的方法。2）適用于多缸高速小型內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失功率。3）不適用于大功率內(nèi)燃機(jī)和渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)。4）不能精確地測(cè)定pm或pi，數(shù)值比實(shí)際高出很多。原因：內(nèi)燃機(jī)在著火運(yùn)轉(zhuǎn)和不著火倒拖情況下，其