DBJ52∕T 106-2021 橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)技術(shù)規(guī)程

標(biāo)準(zhǔn)分享口巴標(biāo)準(zhǔn)分享口巴2標(biāo)準(zhǔn)分享口巴2標(biāo)準(zhǔn)分享口巴標(biāo)準(zhǔn)分享口巴標(biāo)準(zhǔn)分享口巴標(biāo)準(zhǔn)分享口巴標(biāo)準(zhǔn)分享口巴中華人民共和國(guó)工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn) DBDBJ52/T106-2021備案號(hào)：橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)技術(shù)規(guī)程TechnicalspecificationfordetectingprestressunderanchorsofBridges2021—05—18發(fā)布 2021—09—01實(shí)施貴州省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳發(fā)布

中華人民共和國(guó)工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)技術(shù)規(guī)程TechnicalspecificationfordetectingprestressunderanchorsofBridgesDBJ52/T106-2021主編單位:批準(zhǔn)部門:主編單位:批準(zhǔn)部門:施行日期:貴州省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳2 0 2 1年09月01日2021貴陽(yáng)標(biāo)準(zhǔn)分享口巴標(biāo)準(zhǔn)分享口巴附錄B應(yīng)變法檢測(cè)異常數(shù)據(jù)剔除(B.0.3-2)(B.0.3-2)B.0.1檢測(cè)過程因粘貼表面的應(yīng)變片或應(yīng)變計(jì)不牢固，粘貼部位或附近出現(xiàn)異常造成有效應(yīng)變值發(fā)生明顯偏大或偏小，應(yīng)予以剔除。B.0.2應(yīng)變異常值計(jì)算1計(jì)算所有測(cè)點(diǎn)應(yīng)變平均值及標(biāo)準(zhǔn)差。1N1=1(B.0.3-1)式中：——應(yīng)變平均值;S—應(yīng)變標(biāo)準(zhǔn)方差。2某測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值與平均值之差的絕對(duì)值大于標(biāo)準(zhǔn)偏差與肖維勒系數(shù)之積，則該測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值異常，應(yīng)予以剔除。|A^.-A^|>/fS B.0.3-3)K——肖維勒系數(shù)，見表B.0.2。表B.0.2肖維勒系數(shù)表N3456789K1.381.531.651.731.81.861.92N10111213141520K1.962.002.032.04

附錄C反拉法檢測(cè)過程相關(guān)損失計(jì)算c.i反拉法檢測(cè)過程的孔道摩阻損失△aAC.1.1本條給出反拉法檢測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋與管壁之間的摩阻損失的理論計(jì)算方法。c.1.2反拉法檢測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋與管壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失Acrn,可按下式進(jìn)行計(jì)(C.1.2)式中：△Al 反拉檢測(cè)預(yù)應(yīng)力筋與管壁之間的孔道摩擦損失，MPa；——設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力，MPa；x——預(yù)應(yīng)力筋反拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度，m；——預(yù)應(yīng)力筋反拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，rad;長(zhǎng)——孔道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)；——預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。C.2反拉法檢測(cè)過程的錨具及夾片變形、接縫壓縮損失C.2.1本條給出反拉法檢測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，錨具及夾片變形、接縫壓縮損失A<7/2,的理論計(jì)算方法。C.2.2反拉過程引起的錨具變形、鋼筋回縮、接縫壓縮損失AaA的計(jì)算，應(yīng)考慮反拉過程中反摩擦的影響。C.2.3反拉過程引起的錨具及夾片變形、接縫壓縮損失的計(jì)算方法1反摩擦影響長(zhǎng)度（見圖C.2.3）可按下列公式計(jì)算：式中，Acra為單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計(jì)算:(C.2.3-2)(C.2.3-2)式中：CT0一一反拉端錨下控制應(yīng)力，反拉檢測(cè)時(shí)為 _預(yù)應(yīng)力筋扣除沿途孔道摩擦損失后錨固端應(yīng)力；1一一反拉端至錨固端的距離：2當(dāng)^<1時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋離反拉端X處考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失可按下列公式計(jì)算:A<(cr;2)=Acr^j^f (C.2.3-3)(C.2.3-4)式中，Acr為當(dāng)0彡1時(shí)在影響范圍內(nèi)，預(yù)應(yīng)力筋考慮反摩擦后在反拉端錨下的預(yù)應(yīng)力損失值。如$彡f，表示又處預(yù)應(yīng)力筋不受反摩擦的影響。3當(dāng)"〉1,預(yù)應(yīng)力筋離反拉端x處考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列公式計(jì)算:(cr；(cr；2)=Acr；-2xr^crd(C.2.3-5)式中Ac^為當(dāng)//〉1時(shí)在/范圍內(nèi)，預(yù)應(yīng)力筋考慮反摩擦后在張拉端錨下的預(yù)應(yīng)力損失值，可按以下方式求=cdo得：令圖中等腰梯形面積：A=^^’Ep式算得到cd，則=cdo圖C.2.3考慮反摩擦后預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算簡(jiǎn)圖圖中：catf表示預(yù)應(yīng)力筋扣除管道正摩擦損失后的應(yīng)力分布線。表示1f 時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋扣除管道正摩擦和回縮(考慮反摩擦)損失后的應(yīng)力分布線。bd表示">1時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋扣除管道正摩擦和回縮(考慮反摩擦)損失后的應(yīng)力分布線。為等腰三角形；為等腰梯形。C.3反拉法檢測(cè)過程的混凝土彈性壓縮損失A<4C.3.1本條給出反拉法檢測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，混凝土彈性壓縮損失Aa^的理論計(jì)算方法。C.3.2后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，當(dāng)同一截面的預(yù)應(yīng)力筋逐束反拉時(shí)，由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列簡(jiǎn)化公式計(jì)算：A'A (C.3.2-1)△a/4=(C.3.2-1)式中：m一預(yù)應(yīng)力筋的束數(shù);一一在計(jì)算截面的全部鋼筋重心處，由張拉一束預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力（MPa），取各束的平均值。aE 彈性模量比值c.4反拉法檢測(cè)過程的預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失C.4.1在有條件的情況下，錨口摩阻宜通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)進(jìn)行測(cè)試獲得，測(cè)試方法參見《公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、夾具和連接器》JTT329。C.4.2預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失AaA—般由錨具生產(chǎn)廠商通過產(chǎn)品體系試驗(yàn)獲得并明示。一般情況，錨具生產(chǎn)廠商測(cè)得的錨口摩擦損失率不大于3%。本規(guī)程用詞說明1本規(guī)程執(zhí)行嚴(yán)格程度的用詞采用下列寫法：1） 表示很嚴(yán)格，非這樣做不可的用詞，正面詞采用“必須"，反面詞采用“嚴(yán)禁”；2） 表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的用詞，正面詞采用"應(yīng)”，反面詞采用“不應(yīng)”“或“不得”;3） 表示允許稍有選擇，在條件許可時(shí)首先應(yīng)這樣做的用詞，正面詞采用“宜”，反面詞采用“不宜”：4） 表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞，采用“可”。2引用標(biāo)準(zhǔn)的用語(yǔ)采用下列寫法：1） 在規(guī)程總則中表述與相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的關(guān)系時(shí)，采用“除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國(guó)家和行業(yè)現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定”。2） 在規(guī)程條文及其他規(guī)定中，當(dāng)引用的標(biāo)準(zhǔn)為國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)或行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，應(yīng)表述為“應(yīng)符合《XXXXXX》（XXX）的有關(guān)規(guī)定”:3） 當(dāng)引用本規(guī)程中的其他規(guī)定時(shí)，應(yīng)表述為“應(yīng)符合本規(guī)程第X章的有關(guān)規(guī)定”、“應(yīng)符合本規(guī)程第X.X節(jié)的有關(guān)規(guī)定”、“應(yīng)符合本規(guī)程第X.X.X條的有關(guān)規(guī)定”或"應(yīng)符合按本規(guī)程第X.XX條的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行"。中華人民共和國(guó)工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)

橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)技術(shù)規(guī)程

DBJ52/T106-2021條文說明制定說明本規(guī)程制定過程中編制組進(jìn)行了國(guó)內(nèi)外橋梁預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量檢測(cè)等相關(guān)方面的調(diào)査研宄。總結(jié)了我國(guó)尤其是貴州省工程建設(shè)橋梁錨下預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量檢測(cè)的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。通過將等效質(zhì)量法、反拉法及應(yīng)變法檢測(cè)應(yīng)用于工程，并依據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)總結(jié)適合貴州省的橋梁錨下預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量的檢測(cè)方法和應(yīng)該解決的問題，取得了相應(yīng)檢測(cè)方法對(duì)應(yīng)的重要技術(shù)參數(shù)。1總則1.0.1鑒于預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)在市政、公路、鐵路等領(lǐng)域中應(yīng)用廣泛，為保證預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量，規(guī)范檢測(cè)行為，保證檢測(cè)質(zhì)量，提升檢測(cè)水平，制定貴州地區(qū)統(tǒng)一的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，十分必要。1.0.2確定本規(guī)程的適用范圍為錨下預(yù)應(yīng)力。1.0.3合理選擇本規(guī)程規(guī)定的應(yīng)變法、反拉法、等效質(zhì)量法的條件1.0.4為保證橋梁預(yù)應(yīng)力工程的施工質(zhì)量，在貴州省范圍內(nèi)進(jìn)行橋梁預(yù)應(yīng)力工程施工質(zhì)量檢測(cè)，強(qiáng)調(diào)首先應(yīng)按照本規(guī)程的規(guī)定嚴(yán)格實(shí)施，除此而外尚應(yīng)符合現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定。2術(shù)語(yǔ)符號(hào)本章節(jié)將規(guī)程中列出的術(shù)語(yǔ)進(jìn)行了詳細(xì)描述與定義。2.1.1后張法的錨下有效預(yù)應(yīng)力僅針對(duì)預(yù)應(yīng)力瞬時(shí)（第一批）損失后的檢測(cè)，未考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮徐變等因素的長(zhǎng)期損失。先張法的錨下有效預(yù)應(yīng)力僅針對(duì)預(yù)應(yīng)力瞬時(shí)（第一批）損失后的檢測(cè)，未考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛（僅考慮一半）、混凝土的收縮徐變等因素的長(zhǎng)期損失。3基本規(guī)定3.1一般規(guī)定3.1.1當(dāng)前，橋梁建設(shè)普遍采用預(yù)應(yīng)力技術(shù)。張拉過程中可能存在多種因素導(dǎo)致實(shí)際錨下有效預(yù)應(yīng)力與其標(biāo)準(zhǔn)值偏差過大，影響結(jié)構(gòu)使用安全。為了進(jìn)一步加強(qiáng)橋梁預(yù)應(yīng)力施工管理，確保橋梁結(jié)構(gòu)的施工質(zhì)量，應(yīng)開展橋梁工程的錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)工作。3.1.2全面記錄被測(cè)對(duì)象的基本信息。3.1.3根據(jù)所選檢測(cè)方法，準(zhǔn)確選擇設(shè)備，并保證設(shè)備及配件齊全，設(shè)備參數(shù)符合規(guī)程要求。3.1.4明確檢測(cè)所用設(shè)備必須定期檢校，檢測(cè)過程保證檢測(cè)設(shè)備在檢校有效期內(nèi)。3.1.5預(yù)應(yīng)力筋出現(xiàn)滑絲、斷絲、夾片破裂、描具變形及錨墊板中心變形或破裂等問題，影響預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的安全性與耐久性。1引起滑絲的主要原因有：張拉時(shí)錨具錐孔與夾片之間有雜物；鋼絞線有油污；錨固效率系數(shù)小于規(guī)范要求值；鋼絞線受力不均勻；夾片、錨具的強(qiáng)度不夠。2引起斷絲的主要原因有：預(yù)應(yīng)力同束張拉不均勻度過大，導(dǎo)致單根絞線（鋼絲）應(yīng)力大于極限強(qiáng)度；鋼絞線（鋼絲）質(zhì)量不夠標(biāo)準(zhǔn)值：千斤頂多次重復(fù)使用，導(dǎo)致張拉力不夠均勻；夾片、錨具的強(qiáng)度不夠。3引起夾片破裂的主要原因有：預(yù)應(yīng)力同束張拉不均勻度過大，導(dǎo)致夾片破裂；夾片存在質(zhì)量缺陷。4引起錨具變形的主要原因是錨具存在質(zhì)量缺陷。5錨墊板中心變形出現(xiàn)明顯擾度或破裂主要原因有，受力不均勻；夾片存在質(zhì)量缺陷。通過觀察檢測(cè)過程中預(yù)應(yīng)力筋的異常伸長(zhǎng)、錨夾具異響、錨固區(qū)結(jié)構(gòu)裂縫變化等異?，F(xiàn)象，可以幫助了解結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在試驗(yàn)過程中的表現(xiàn)狀況，提前采取應(yīng)對(duì)措施，避免質(zhì)量和安全事故。3.2檢測(cè)工作程序3.2.1橋梁預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量檢測(cè)工作應(yīng)編制檢測(cè)方案，按照規(guī)程規(guī)定程序進(jìn)行檢測(cè)。3.2.2現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)前的對(duì)工程相關(guān)信息的收集宜全面。3.2.3給出現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)方案編制內(nèi)容的參考。3.2.4本規(guī)程所列應(yīng)變法、反拉法、等效質(zhì)量法三種方法現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)應(yīng)滿足的條件。3.3檢測(cè)頻率本小節(jié)給出了應(yīng)變法、反拉法、等效質(zhì)量法各自檢測(cè)時(shí)的檢頻率，檢測(cè)前應(yīng)按此要求確定檢測(cè)項(xiàng)目的檢測(cè)頻率。3.4檢測(cè)報(bào)告3.4.1本節(jié)介紹了橋梁預(yù)應(yīng)力工程質(zhì)量檢測(cè)提交成果資料的方式。4應(yīng)變法4.1一般規(guī)定4.1.3當(dāng)不滿足環(huán)境要求時(shí)，應(yīng)根據(jù)儀器設(shè)備正常工作條件，確定是否進(jìn)行應(yīng)變法的檢測(cè)。4.2檢測(cè)設(shè)備4.2.3通常，預(yù)計(jì)實(shí)測(cè)值處于檢測(cè)設(shè)備量程的15%~85%。4.3現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)4.3.1采用粘貼應(yīng)變片時(shí)，每個(gè)測(cè)點(diǎn)沿預(yù)應(yīng)力筋環(huán)向布設(shè)不少于3個(gè)應(yīng)變片。預(yù)應(yīng)力筋最大計(jì)算伸長(zhǎng)量為預(yù)應(yīng)力筋檢測(cè)端在最大荷載作用下的計(jì)算伸長(zhǎng)量。4.3.2穩(wěn)定觀測(cè)時(shí)間用于衡量外界條件對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響，或用于測(cè)點(diǎn)的溫度影響修正。穩(wěn)定觀測(cè)讀數(shù)頻率宜為1次/分鐘。4.3.3預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度30m以下時(shí)，初始應(yīng)力值宜為0.1acon~0.15acon;預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度30nT60m時(shí)，初始應(yīng)力值宜為0.15ocoiTO.2aco；預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度大于60m時(shí)，初始應(yīng)力值宜為0.2ocoiTO.25ocon；應(yīng)與日常預(yù)應(yīng)力施工工藝、施工水平保持一致。4.3.5加載過程中，應(yīng)進(jìn)行實(shí)時(shí)觀測(cè)，并與理論計(jì)算值對(duì)比分析，判斷實(shí)測(cè)應(yīng)變值變化規(guī)律是否異常。4.4檢測(cè)數(shù)據(jù)處理與分析4.4.1荷載-應(yīng)變曲線線性擬合方式可采用最小二乘法等方法。采用工具式傳感器直接測(cè)度力值時(shí)，可直接進(jìn)行力值數(shù)據(jù)修正。4.4.2采用粘貼應(yīng)變片時(shí)，有效應(yīng)變?yōu)樗袘?yīng)變片測(cè)量應(yīng)變，剔除異常后，取平均值。4.4.3先計(jì)算單根預(yù)應(yīng)力筋的錨下有效預(yù)應(yīng)力值，再計(jì)算整束錨下有效預(yù)應(yīng)力值；應(yīng)變法檢測(cè)結(jié)果存在應(yīng)力與應(yīng)變的換算，其中預(yù)應(yīng)力筋的截面面積和彈性模量為關(guān)鍵因素，宜通過取樣實(shí)測(cè)獲取。當(dāng)無(wú)可靠試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，可參考預(yù)應(yīng)力筋質(zhì)量檢驗(yàn)報(bào)告。5反拉法5.1—般規(guī)定5.1.3通過大量試驗(yàn)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，采用編束穿孔、整束張拉施工工藝的預(yù)應(yīng)力筋錨下有效預(yù)應(yīng)力同束不均勻度

均在允許偏差范圍內(nèi)；因此，對(duì)于該工藝施工預(yù)應(yīng)力筋宜采用整束反拉檢測(cè)方式，提髙檢測(cè)效率。5.1.4反拉力損失主要為預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失，宜通過試驗(yàn)確定。5.2檢測(cè)設(shè)備5.2.2反拉加載設(shè)備最大加持荷載宜不超過最大加載力值的2倍，反拉加載設(shè)備運(yùn)行時(shí)加載速率宜不大于0.2C^/min、卸載速率宜不大于0.5C^/min、穩(wěn)壓補(bǔ)償宜不大于等。5.2.4采用一體化智能檢測(cè)設(shè)備記錄時(shí)，應(yīng)對(duì)控制點(diǎn)的測(cè)值進(jìn)行監(jiān)控，當(dāng)采用非一體化智能檢測(cè)設(shè)備時(shí)，測(cè)讀與記錄應(yīng)及時(shí)、準(zhǔn)確，減小人為誤差。5.3現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)5.3.3反拉終止應(yīng)力一般可通過工作夾片退出位移或反拉力（或反拉應(yīng)力）-位移曲線拐點(diǎn)突變確定，一般小于設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力。穩(wěn)壓期內(nèi)記錄位移量不少于3次。位移量穩(wěn)定指觀測(cè)期內(nèi)位移變化量不大于1mm。5.4檢測(cè)數(shù)據(jù)處理與分析5.4.1從式（5.4.1）可知，準(zhǔn)確得出錨下有效預(yù)應(yīng)力值K與△%、相關(guān)。Aa>又與錨下預(yù)應(yīng)力筋拉動(dòng)時(shí)的彈性變形有關(guān)，在反拉過程中利用工作夾片退出位移或反拉力-位移（或反拉應(yīng)力-位移）曲線拐點(diǎn)突變確定計(jì)算時(shí)，反拉過程產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力筋與管壁之間的摩擦損失，錨具及夾片變形、接縫壓縮損失、混凝土的彈性壓縮損失可忽略不計(jì)，Aazl=AcrZ2=0,僅需考慮反拉過程中預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失2^6^7。因此，檢測(cè)前宜進(jìn)行專項(xiàng)試驗(yàn)確定A<7/、Acr<,主要原因是多個(gè)因素相互影響導(dǎo)致每個(gè)因素造成的預(yù)應(yīng)力損失值理論計(jì)算很難確定。SSSS位移（s/mm）圖5.4.1理想狀態(tài)下反拉法檢測(cè)繪制的反拉力-位移曲線根據(jù)檢測(cè)數(shù)據(jù)繪制反拉力^移曲線，理想狀態(tài)下反拉力移曲線如圖5.4.1,圖中0A段為反拉端初應(yīng)力作用下預(yù)應(yīng)力筋被預(yù)緊階段，AB段為反拉段預(yù)應(yīng)力筋的彈性變形階段，BC段預(yù)應(yīng)力筋拉動(dòng)后自由段和反拉端預(yù)應(yīng)力筋的共同變形階段，B點(diǎn)對(duì)應(yīng)的力值即為錨下有效預(yù)應(yīng)力值。因此，B點(diǎn)除用式（5.4.1）計(jì)算，在一定條件下亦可通過曲線斜率變化率等方式可計(jì)算機(jī)自動(dòng)判讀；但現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際檢測(cè)得到的反拉力^移曲線，由于反拉損失應(yīng)力影響，拐點(diǎn)的出現(xiàn)并非特別明顯，自動(dòng)判讀時(shí)宜結(jié)合實(shí)際并與理論計(jì)算綜合得出。當(dāng)反拉終止應(yīng)力為設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力且反拉補(bǔ)償應(yīng)力Ac^為0時(shí)（反拉力-位移曲線未出現(xiàn)拐點(diǎn)B點(diǎn)），錨下有效預(yù)應(yīng)力檢測(cè)結(jié)果宜給出下限值。特別需注意的是，設(shè)備得出的反拉終止力不直接等于錨下有效預(yù)應(yīng)力，應(yīng)減去反拉過程中預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失才是實(shí)測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)力值。6等效質(zhì)量法6.1—般規(guī)定6.1.1在任何時(shí)期使用錨頭露出均可進(jìn)行檢測(cè)。參數(shù)的獲取和標(biāo)定，在錨下預(yù)應(yīng)力測(cè)試中需對(duì)己知預(yù)應(yīng)力數(shù)值的結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性進(jìn)行標(biāo)定，需要3個(gè)以上已知錨下預(yù)應(yīng)力進(jìn)行標(biāo)定。標(biāo)定應(yīng)采用同型錨具、位置也最好一致。同時(shí)，在常規(guī)標(biāo)定時(shí)，一般可通過模型試驗(yàn)或單端張拉的方法。但應(yīng)注意，在單端張拉時(shí)，會(huì)因摩阻而產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失。另一方面，在很多時(shí)候僅在接近設(shè)計(jì)錨下預(yù)應(yīng)力值易于標(biāo)定，為此，可采用簡(jiǎn)易標(biāo)定法。在簡(jiǎn)易標(biāo)定時(shí)，作為標(biāo)定值的錨下預(yù)應(yīng)力盡可能通過其他方法（如施工記錄、預(yù)置傳感器）等確認(rèn)。當(dāng)無(wú)法確認(rèn)時(shí)，可采用全部測(cè)試值中錨下預(yù)應(yīng)力較大30%的數(shù)值作為設(shè)計(jì)值。此外，該方法對(duì)于低錨下預(yù)應(yīng)力區(qū)的測(cè)試結(jié)果誤差較大，需要引起注意。6.1.2鋼絞線的影響，根據(jù)測(cè)試?yán)碚摚摻g線露出過長(zhǎng)時(shí)，其影響不能忽視。當(dāng)鋼絞線未截?cái)鄷r(shí)，其露出長(zhǎng)度常常達(dá)到50cm以上。由于其質(zhì)量大，并在錨頭激振過程中也會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)的振動(dòng)，從而給測(cè)試結(jié)果帶來較大的負(fù)面影響，導(dǎo)致結(jié)果的穩(wěn)定性降低。激振部位和力度的影響，在測(cè)試過程激振點(diǎn)和激振力度對(duì)結(jié)果產(chǎn)生一定影響，建議在測(cè)試時(shí)，盡量固定激振點(diǎn)和激振力度。6.2檢測(cè)設(shè)備6.2.1檢測(cè)設(shè)備的系統(tǒng)應(yīng)具備基本功能。6.2.2說明了檢測(cè)系統(tǒng)標(biāo)定的相對(duì)誤差。6.2.3對(duì)檢測(cè)系統(tǒng)給出了分辨率、量程、采樣頻率的限值。6.3現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)6.3.2良好的接觸面有利于信號(hào)的傳遞，減少接觸面信號(hào)能量的損失，同時(shí)，可避免因接觸不良產(chǎn)生的干擾頻率對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響。不同結(jié)構(gòu)、錨頭尺寸、錨具形式的振動(dòng)頻率不盡相同，所以激振錘的激振頻譜范圍也應(yīng)有所不同。同時(shí)，因該方法需要激振，在狹小的空間內(nèi)很難進(jìn)行測(cè)試，故應(yīng)當(dāng)明確檢測(cè)具備空間位置。6.4檢測(cè)數(shù)據(jù)處理與分析6.4.1式（6.4.1）中：Ms通過每次的測(cè)試測(cè)出。Ms=(a-1)式中：MH為激振錘的質(zhì)量；aH⑴為激振錘的加速度時(shí)程；0，為系統(tǒng)的速度變化量》這些參數(shù)均通過測(cè)試計(jì)算得出?？梢娦枰獦?biāo)定獲取的m，k,以及k。是最難以確定的。如果條件允許，針對(duì)各型號(hào)錨具乃至各個(gè)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行參數(shù)標(biāo)定，具體標(biāo)定步驟如下：1）確定k?在接近于0的張力N。下，測(cè)試出f。，從而算出kD。計(jì)算式為:

W伽 （a-2）A在實(shí)際的標(biāo)定計(jì)算中，取最小張力值（如該值小于0.0316倍最大張力）時(shí)的參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。若該最小張力值大于0.0316倍最大張力，則ko計(jì)算式為：(a-3)式中，Mq為錨頭質(zhì)量。2）確定m，k(a-4)(a-5)(a-6)(a-7)在若干個(gè)張力Ni（i=l，2,…，N）下，分別測(cè)試出fi和pi，(a-4)(a-5)(a-6)(a-7)xz=ln(4^2/2^-yAm(a-8)(a-9)則可得到回歸方程(a-8)(a-9)通過直線回歸分析，即可得到B和C，進(jìn)而求得m和k，計(jì)算式為m=HBk=e~CIB按上述步驟可得到所需的各個(gè)參數(shù)。6.4.2標(biāo)定的預(yù)應(yīng)力體系參數(shù)（k。、m、k）簡(jiǎn)易標(biāo)定取值。將不同預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行分類簡(jiǎn)易標(biāo)定。滿足下列3個(gè)條件的錨索可視為同類錨索標(biāo)定，并采用相同的標(biāo)定參數(shù)m，k,ko進(jìn)行檢測(cè)工作。條件1:錨具具有相同數(shù)量的錨孔：條件2:錨墊板形狀、尺寸一致；條件3:錨索所處結(jié)構(gòu)截面尺寸一致或相近。1） 確定久灸?？芍苯佑缅^具崎3絞線的質(zhì)量A/。及其自振頻率乂加以計(jì)算，即采用式（a-3）確定心。2） 確定m對(duì)式（a-8），考慮到則有乃=丄Xt+C因此，6可以取為tvj=im為了著重測(cè)試設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力附近的值，可以將預(yù)應(yīng)力％作為權(quán)重，即NIX/*17質(zhì)量評(píng)定7.1—般規(guī)定7.1.2對(duì)錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)項(xiàng)目評(píng)價(jià)，應(yīng)給出錨下有效預(yù)應(yīng)力檢測(cè)值。單根張拉的預(yù)應(yīng)力構(gòu)件根據(jù)錨下有效預(yù)應(yīng)力檢測(cè)值計(jì)算得出錨下有效預(yù)應(yīng)力偏差、錨下有效預(yù)應(yīng)力同束不均勻度，整束張拉的預(yù)應(yīng)力構(gòu)件根據(jù)錨下有