附著式腳手架計算書

JUNDA富力廣場1#樓A、C座附著升降腳手架計計算陜西浚達技術工程有限責任公司215二00七年十月五日附著升降腳手架設計計算書審批表工程名稱富力廣場1#樓A、C座工程地址西安市風城五路建設單位陜西省富力房地產開發(fā)有限公司設計單位陜西省建筑科學研究院設計研究院施工單位中國華西企業(yè)有限公司西安分公司性質設計計算書編制單位陜西浚達技術工程有限責任公司計算編制人：書編編制部門：制年月曰計算書審批人：審審批單位：TOC\o"1-5"\h\z第1章設備提取參數31.1主體結構基本參數3\o"CurrentDocument"1.2結構配件提取數量及性能指數3第2章架提自重計算3第3章荷載計算4\o"CurrentDocument"3.1靜態(tài)載標準值Gk4\o"CurrentDocument"3.2風荷載6\o"CurrentDocument"3.3施工活載受力分析與計算7\o"CurrentDocument"3.4使用狀態(tài)荷載計算9第4章結構性能計算9\o"CurrentDocument"4.1荷載分項系數9\o"CurrentDocument"4.2架體結構構件性能計算10\o"CurrentDocument"4.3架體主框架結構荷載標準值計算12\o"CurrentDocument"4.4架體結構載荷性能計算12\o"CurrentDocument"4.5結構件桿件內力計算17\o"CurrentDocument"4.6架體材料強度工藝及結構穩(wěn)定驗算18\o"CurrentDocument"4.7正常使用狀態(tài)下鋼梁計算21\o"CurrentDocument"4.8砼墻、梁、樓板受沖切承載力計算21\o"CurrentDocument"4.9穿墻螺栓強度驗算224.10鋼絲繩驗算23第5章本計算參考依據23第1章設備提取參數1.1主體結構基本參數（按設計使用最大范圍提?。┳畲罂缍?000mm外卜排高度16200mm內排高度14400mm架體寬度900mm立桿橫向間距1800mm大橫桿垂直間距1800mm內立桿離墻間距450mm廊道寬度900mm1.2結構配件提取數量及性能指數序工名稱質量等級基本尺寸（mm）數量材質質量單件（kg）屈服點oN/mm2屈服強度N/mm2抗拉強度N/mm21導軌1AL=41002Q23567.822526375-4602導軌2AL=54002Q23598.2923525375-4603立桿1BL=60002Q23529桿3BL=34002Q23514.58235254105通用立桿1CL=22004Q23511.73225254106通用立桿2CL=22004Q23512.41225254107大橫桿AL=144216Q2759.48225264608小橫桿AL=78220Q2754.25235264609桁架斜桿AL=20968Q2759.192352646010廊道斜桿AL=198310Q2757.6423525460注；該數量僅為提取基本參數部分所需桁架材料

第2章架體自重計算注；自重計算包含結構主體所需鋼管.扣件.密封板腳手板裝飾板及密目網所有配牛材料重量架體溥EM=Mh+Mz+MfMh=Md+Mt+MC+M^+Ml=mn+mn+mn+mn—DDCCJJ^LL=(67.8X2+98.29X2)+(29.15<2+14.58X2)+(11.734+12.41X4)+(9.84X16+4.25X20)+(9.1%8+7.64X10片902.8KgMz=L\6=(LW入+LNA+LXA+LNA)6=(QN入+QN入+QL入+LN入)6'WW^NN^XXHX7=[(1.8X8X4X3.84)+(1.X7X4X3.84)+(1X9X5X3.84』X1.0W276.1Kg⑶mm+Mb+Mw=(qknk+qbvbnb+qwnv)入F={[(20X8)+(9X5)]X0.75X1.02+7.X1.3X3.5X3X1.2+1X7.2X1.8X9}X1.8e704.53KgEm=nh+mz+mf=902.8+1276.1+704.53^2883.438KgG=Mg=t183.438X9.8218257.69Ne28.3KN該計算所提取應用系數如下；6:鋼管應用系數為.02g:重力系^6:鋼管應用系數為.02g:重力系^9.8N/Kg入W：密目網質量系數.01KNm2MZ;主體材料自重入F：輔助配件應用系數.8入M：木質材料質量系數.35K/m2Nh:桁架材料自重Mf；輔助配件自重

（鋼管扣件，安全網腳手板等材料自重系數披建筑結構載荷規(guī)范＞GBJ9-87及有關規(guī)定取值部分結構配件應用系數通過結構力學〉應用系數計算方法計算獲得第3章荷載計算3.1靜態(tài)載標準值3k匚6.3?48X3.5A=8.4cmI=51cm匚6.3?48X3.5A=8.4cmI=51cm4xI=11.9cmiX=2.45cmi'=1.18cm/=1.36cmA=4.89cmI=12.19cmi=1.58cmW=5.08cm主框架及架體所采用的材料規(guī)格及截面特征參數為:o（1）采用^48x3.5鋼管的構件的長度:立桿：L=13X3X2=78m；大橫桿：L=2X7X8.5=119n每根長度按8.5m計算）小橫桿:L=9X7X1.2=76m每根長度拗.2m計第；縱向支撐（剪刀撐：）L=4X：82+（*+4X*+（偵）2=61m按單片剪刀撐計算L=2V3\3，一一13一一X（6XJ0.92+（?。?+7x0.9）=41m6水平支撐（水平剪刀撐:L=2X（1.8+以廿1.82+42）=39m架體內的水平斜桿L=3X4X^/0.92+22=27m護攔：L=2X9X3=54m采用中48x3.5鋼管的構件的總長度為二L=78+119+76+61+41+39+27+54=495m所用鋼管的總重量為G=495X3.89=1926kg采用匚6.3的架體構件為架體結構的邊柱，1長m共四根。所用槽鋼匚5.3的總重量為:G匚=4X13X6.6=345kg采仰48鋼管的架體構件為架體結構的邊柱,1揚共2根。所仰48鋼管的總重量為:G=2X13X3.84=99.84kg則架體結構的自重為（對架體邊柱的構造系數）G=G+（G匚+G）X1.1=1926+1.X（345+99.84=2510kg（2）腳手板自重:

寬0.9m長8m厚4cm按原計算考慮有四步腳手板，腳手極(加kg/n3的木材。根據荷載規(guī)范木腳手板自重取85^如。則架體結構的自重為（對架體邊柱的構造系數）安全網：仍用原計算的數據但按面積比增大。安全網的重量為:G=-^^-X8X13=130kgn611固定支架及支座：仍用原計算的數據但由于長度增加而相應增大。固定支架及支座的重量為：固定支架重量減去0kg1000G=^6-X1.8-1000=130kg永久荷載總表:序號構件重量備注1架體結構G2510kg2腳手板Gp930kg3安全網gn130kg4支座G「130kg總計?3700kg3.2風荷載架體風載受力圖橫向風壓受力曲線圖架體風載受力圖橫向風壓受力曲線圖根據《建筑結構荷載規(guī)范GBJ9-8)附圖《全國基本風壓分布圖》中提取W=kxRW=kxRxRxw式中：k------瞬間風壓系數，在取當地基本風壓值時,0.取Rz——風壓高度變化系數，按類地區(qū)高100米的高層建筑上施工考慮，取1;Rs------風荷載體型系數，其計算如下：背靠建筑物狀況全封閉網，敞開、開洞.3中中為腳手架封閉情況確定的擋風系數腳手架擋風面積Q=:一腳手架迎風面積WO——標準基本風壓，按照《建筑結構載荷規(guī)范西北地區(qū)?。?8KNm2,升降及墜落工況?。?25KN、2所以風荷載Wk為：kW=kxRxRxw=0.7X1.3X2.1X0.25^0.478KN/m2考慮架體外側有安全網，增加擋風系數，所以將風荷增加10%WK=0.47X1.1R0.526KN/m3.3施工活荷載受力分析與計算標準值QkK

活載受力分析圖根據荷載規(guī)范:施工均布活荷載標準值類別標準值kN/n$)備注裝修腳手架2結構交手架3按照《建筑施工附著升降腳手架管理暫行規(guī)定》第二章第九條：結構施工按二層同時作業(yè)計使用狀況時按每度Kn^2計算，升降及墜落狀況時按每層5KN/m計算；裝修施工按三層同時作業(yè)計算［用狀況時按每層KNS2計算，升降及墜落狀況時按每層5KN/m2計算。計算；Gj=28.3KN耳=WjA2按架體結構及附著方式解；Fb+FC=GFb=0.5G=28/0.5=14.15kn解析Fo=-Fb=-.5G=-14.5KnFA=Fd=-0.25G=-70075kn(2)主體施工結構按兩層KN/m2計算

G=L^nQ=7.2x1.35X3X2=58.32kn裝飾施工結構按三層KN/m2計算G=L^nH=7.2x1.35X3X2=58.32kn所以G總=58.32KNFb總=0.5G總=58.3X0.5=29.16KNFO=-Fb=-0.5G總=-.5X58.32=29.16KNFa=Fd=-0.25g總=.25X58.32=14.08KNPACB—C900[|13Ii2)zPACB—C900[|13Ii2)z/1////z///Xx、XX\A1500C150015001500動態(tài)結構受力底部桁架受力圖示意圖取動態(tài)沖擊系數為T.5桁架受力為PS=GS°=58.32x1.5=87.38KN廊道斜感受拉力合力0.1八0串^35.052^n動態(tài)結構受力P=^+P2+P3。。。。。。+P8廊道斜桿=35.052KN/.P1=P2=P8=1/8P=35.052X1/8^4.3815KN小橫桿受力合力為/2PCBtgP=1/2GtgP^29.16knPCB合=P1+P2+P3+P8小橫桿=29.1(KN???P]=P2=P8=1/8PCB=29.16/8=3.645KN

G總=28.3KN按最大值G=58.32KN計算立桿受壓力;F壓=G總=58.32kn「?Fa=Fa=Fc=Fd=Fe=58.32X1：10=5.832KN大橫桿受力Plb=Fa=5.832KN桁架斜桿受拉力為；Plb/sin45^4.12KN3.4使用狀態(tài)荷載計算結構施工使用狀態(tài)升降、墜落狀態(tài):3X0.8X8X使用狀態(tài)升降、墜落狀態(tài):0.5X0.8X8X2=6.4KN裝修施工使用狀態(tài)：2X0.8X8X3=38.4KN升降、墜落狀態(tài)：0.5X0.8X8X3=9.6KN施工活荷載標準值K取：38.4KN3.5腳手架施工載荷明細表架體結構件結構載荷參數表結構名稱外圍尺寸fnm)荷載范圍主體結構900X7200X1440027?30KN桁架900X7200X180012?17KN扣件按《建筑施工材料手冊》提取3?7KN安全網按《建筑施工材料手冊》提取1?1.5KN擋腳板按《建筑施工材料手冊》提取0.9?1.2KN鋼管按《建筑施工材料手冊》提取2.41?3.2KN腳手板按《建筑施工材料手冊》提取7.26?8.3KN主框架受力要求受力項目及部件受載范圍備注主體結構使用使用受力50?59KN按最大值計算主體結構升降作業(yè)受力62?71KN按最大值計算大橫桿4?6KN立桿5.8?6.0KN小橫桿3?3.6KN廊道斜桿7.29KN桁架斜桿3?4.5KN第4章結構性能計算4.1荷載分項系數

靜荷載：氣=1.2活荷載：Tq=1.4結構重要性系數：r0=0.9可變荷載組合系數：中=0.85荷載變化系數：r=1.3（使用工況）1荷載變化系數：r2=2.0（升降及墜落工況）動力系數；n=1.05沖擊系數；kz==L5螺栓受剪系數；穿墻螺栓取0.98M30x110取0.8M20x40取0.8M14x40取0.6桿件受拉系數；入W150桿件受壓系數入W3004.2架體結構的構件性能計算：本節(jié)所計算的架體的構件主要包括腳手板、腳手架鋼管強度的計算。⑴腳手板強度計算腳手板取自重標準值為35切二2，板上的活荷載為KN/m2；q=0.35x1.2+2x1.4=3.22KNm按跨度為1.5米的三跨連續(xù)梁進行計算，并考慮最不利的活荷載位置，

2M=0.1ql2=0.1x3.22x1.8=1.0護.ma、強度計算w=1XbXh2=-X900X402=240000mm2TOC\o"1-5"\h\z662vfw=112M0.72x1062vfw=112。=——==3W240000所以，腳手板的強度滿足要求。b、撓度計算計算公式：1=0.99qnX13<[-]l100XEXIl式中：E=9000N；'mm2I=—bh3=—x900x403=4800000mm41212q=qx0.9=3.22x0.9=2.9%.?.V/I=0.99X2.9X103X1.82X10/100X9X仆乂48乂105F022v0.99x2.9x103x1.53x1061「v]1_==v—=l100X9X103X48X105445|_l」150腳手板的撓度滿足要求。(2)大橫桿計算大橫桿按跨度為.5米，跨中承受一個集中力為的三跨連續(xù)梁進行計算，并考慮連續(xù)梁活荷載的最不利位置。p=1x3.22x1.5=2.42KN(計算值2p=1x2.9x1.5=2.18KN（標準值n2a、強度計算：.=M<fw

式中:M=0.213pl=0.213x2.42x1.5=0.773KN-mW-5.08cm3=152.22<f=205N/'.■-mm2M_0.773x=152.22<f=205N/'.■-mm2大橫桿強度滿足要求。b、撓度計算P12100EIP12100EI<-1-=1.615l式中:p=1.59KNl=1.5mE=206x103N.，mm2I=12.19cm4-1.615x2.18x103x1.52x1061「-]1_==<—=l100x206x103x12.19x104317Ll」150大橫桿的撓度滿足要求。立桿強度計算材料特征：采毋48X3.5鋼管材料細長比：X=l/V=El/(V+匕)=1.2X1800/(3.14X242—3.14X20.5)=2160/489.05F.417>1E；普通碳素鋼管鋼性系數取2立桿強度鋼度符合安全使用要求。4.3架體主框架結構荷載標準值計算恒載標準值*:37.53KN施工活荷載標準值K結構施工：使用狀態(tài)Qk=3X0.8X8X2=38.4KN升降、墜落狀態(tài)Qk=0.5X0.8X8X2=6.4KN裝修施工：使用狀態(tài)Qk=2X0.8X8X3=38.4KN升降、墜落狀態(tài)Qk=0.5X0.8X8X3=9.6KN施工活荷載標準｛Qk取：38.4KN在使用工況下單棉主框架的計算荷載為：(37.53x1.2+38.4x1.4)x1.3=128.44KN在提升、墜落工況下單棉主框架的計算荷載為：(37.53x1.2+9.6x1.4)x2=116.96KN在使用工況狀態(tài)下風荷載為：0.35x8=2.8KN/m2在升降及墜落工況狀態(tài)下風荷載為：0.25KN/.■-m24.4桁架結構載荷性能計算(1)桁架底部結構載荷a、使用工況下；架體外立面;P外=VA(VgGk+Vo+VqGq)=0.9X1.05X(1.2X3.14+1.4X3.74)=8.51KN架體內立面；P內=Voda(VgGk+V"VqGq)=0.9X1.05X(1.2X2.24+1.4X6.56)=11.2KNb、升降工況下；架體外立面;P外=Vodd(VgGk+L+VqGq)=0.9X1.05X(1.2X3.14+1.4X0.62)=3.37KN架體內立面;P內=*A(VgGk+Vo+VqGq)=0.9X1.05X(1.2X2.24+1.4X1.1)=4.00KN(2)桁架上部結構載荷a、使用工況架體外立面;P外=VOddVGVK=0.9X1.05X1.2X0.6=0.68KN架體內立面;P內=VOddVGVK=0.9X1.05X1.2X0.68=0.77KNb、升降工況架體外立面;P外=V°dd(VgGk+V°+VqGq)=0.9X1.05X(1.2X0.6+1.4X0.31)=1.09KN架體內立面;P內=V°dd(VgGk+L+VqGq)=0.9X1.05X(1.2X0.68+1.4X0.55)=1.49KN0、架體受載彎距分析計算主框架承受的荷載作用在截面型心處，若將受力點移至槽鋼側，則等效附加彎矩為:128.44x0.313=40.2KN-m使用狀態(tài)1,拆下C附著點，風力向墻受力簡圖如圖-1主框架受力如圖-2主框架彎矩圖如圖-3。圖4-2圖4-3爬架計算簡圖爬架彎矩圖圖4-1爬架受力簡圖■=/計算￡X=0"疽128.44KNv2.8x(8.52-45)/2-40.2N==—1.27KNa3￡M廣0N=2.8XM5.52)/2+竺=37.67KNB3主框架受彎矩解析式為：M=-qx20VxV4.5x1<M=^qx2+Nax(x-4.5)-M4.5VxV7.5Mx=2qx2+NAx(x-4.5)+N,x(x-7.5)+M7.5vxV13主框架的彎矩圖如圖3b）使用狀態(tài)2,拆下C附著點，風力背墻受力簡圖如圖-4主框架受力如圖-5,主框架彎矩圖如-6。圖4-6爬架彎矩圖計算40.2+2.8x(7.52—5.52)/2—25.533KNKN2.8x(8.52—4.52)/2-40.2=1087主框架受彎矩解析式為:KN0<x<4.5<x<7.50<x<4.5<x<7.5<x<13<M=2qx2-NAx(x-4.5)-M1一一M=2qx2-Nax(x-4.5)+N^x(x-7.5)+M主框架的彎矩圖如圖6因升降及墜落狀態(tài)的計算荷載小于使用狀態(tài)荷載，所以不用驗算。(3)扭矩分析1)根據提取參數計算架體兩提升點各點負重載荷Q1=￥=38.5x1/2=19.2KN2單位提升點扭距分項計算注；根據活載受力圖計算a)單片結構整體扭距計算N=QH1=19.25X16.21=312.042KN.mN=N/1/4F=312.0425X1/4=78.01KNmN=N/1/41F=78.01/4=19.502<Nm求得；單元架體按設計結構計算最大外張力9為50?Nm4.4架結構桿件內力計算(1)桁架上部桿件內力計算設單位集中載荷系數=1作用下計算P=1P=1P=1P=1P=1F0G1.5H.1.510J1-0.5-0.5_0夕5/%01212】/TA1.50.7ABP1500C=21500DP1500E=21500Naf=（1—0.5）X2096/1500=0.67廣Nag=0.7X1500/2096=0.517—Ncg=（2—1）X2096/1500=1.353+Ngb=（2—1.5）X1500/2096=0.369+（2）桁架下部桿件內力計算設單位集中載荷系數=1作用下計算Nbf=（1.5—0.5）X2096/1500^1.354—Nab=0.7X1500/2096=0.52—

P=1P=1P=1F0G-2.0H一.-2.0I.0JP=1.5P=1.5Nbh=(1.5+1)X2096/1500=3.38+4.6體材料強度工藝及結構穩(wěn)定性驗算主框架選用08P=1P=1P=1F0G-2.0H一.-2.0I.0J主框架選用08X3.5m鋼管特性參數,A=489mm2材料Q235I=121900mm2W=5080mm3L=i5.8mmQ235Q235s=150N/mm2(1)AG類桿件性能驗算a、強度驗算O=N/A=23360/489=47.77N/mm2<°csb、穩(wěn)定性甲=L/T=2437/15.8=154.24根據《冷彎型鋼結構技術規(guī)范》附表1—1查得AG管穩(wěn)定系珈=0.0489O=甲N/A=0.489X23360/489=23.3N/mm3<°sc、安全系數O=甲Nag/A=18490/489/0.489=77.3N/mm2K=［。］/O=150/77.32=1.93s(2)GH類桿件驗算a、強度驗算。=N/A=23980/489=49.0評/mm2b、穩(wěn)定性W=L/f=1800/15.8=113.9根據《冷彎型鋼結構技術規(guī)范》附表1—1查得AG管穩(wěn)定系珈=0.679：.O=L/f=0.679^23980/489=72.22^/mm2C、安全系數。=WXngh/A=0.679X18960/489=57.四/mm2K=[°s]/°=240/57.1=4.27桿件焊縫強度驗算按設計要求焊縫高世=5mm焊縫長度提取=120mm使用沖擊系咬=0.7使用普通碳鋼焊接設備s=17N/mm2a、AG類桿件焊縫強度計算。h=N/6hZ=23600/(0.7x120X5)=56.1N/mm2b、GH類桿件焊縫強度計算。h=N/6hl=23980/(0.7X120X5)=57.09N/mm2主框架整體穩(wěn)定驗算a、主框架整體結構驗算?。?a1IxM=40.2KN-m,N=128.44KN=16.8cm2,A=8.96cm2,A=25.76cm22=31.3cm,a=58.7cm2=47481,i=42.93W=―L—=121581x18.9+3.1W=—L——=6972x65.1+3主框架計算長細比1:1里=34.533.4面積：4.89cn2'34.52+27x2169=36.2，杳表得：中=0.913:4.89=NEX兀2EA=3.142x206x103x21