地下室頂板施工通道加固專項方案設計

..目 錄一、工程概況：1二、編制依據1三、地下室頂板加固圍1四、車庫頂板堆載狀況與荷載分析：2五、地下室頂板強度驗算2六、地下室頂板加固支撐驗算9七、鋼管支撐加固搭設15八、鋼管加固支撐的檢查171718一、工程概況：400*900mm、350*900mm,200*850mm,200*800m,160mm,4.75m*4.95m,450*450mm4.05m；300mm,柱距7100*7300mm.二、編制依據1〔1〕《建筑施工安全檢查標準》 JGJ59-2011〔2〕《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》JGJ130-2011〔3〕《建筑結構荷載規(guī)》<GB50009-2012>〔4〕九里晴川項目一標段結構施工圖.三、地下室頂板加固圍室頂板進展加固,具體加固區(qū)域詳附圖.在需要加固的區(qū)域依據1m*1m加密設置支撐立桿,加固部位的支撐.在工程收尾階段,依據現場實際狀況,確保無重載車輛通行方可拆除.為保證施工車輛行駛在鋼管搭設區(qū)域,要求在地下室頂板用車輛行駛通道標示行駛路線.在車輛進入地下室頂板入口,設置限速、限重標識,由材料員、對于超載的車輛一律不放行,每次放行一輛車通過,待卸完料出場后,再放行下一輛車進入.加固圍詳見平面布置圖附后.1、材料荷載：220KN/無需支撐.2、施工道路荷載：由于本工程場地狹窄,施工通道設置在地下室頂板消防通道區(qū)域上,在運輸車輛經過時,車輛荷載較大.施工場地荷載最大的車輛為商砼運輸車、干拌砂漿罐.荷載參數為：混凝土罐車按裝12立方米車考慮,混凝土罐車自重約15噸,12立方米混凝土按30噸計,總計45噸.磚車自重15T,裝載25T,合計40T;3T,35T,45T〔450KN〕五、地下室頂板強度驗算<一〕頂板受力以下計算的計算依據為《建筑結構荷載規(guī)》<GB50009-2012>車輪作用面的局部荷載q=1.3*Q/<bcx*bcy>其中Q為單個輪胎上的荷載,對本工程取100KNq=1.3*Q/<bcx*bcy>=1.3*100/<0.96*0.56>=242KN/m2·m·m取Mmax=18.66KN·m跨中最大彎矩產生的等效均布荷載：Ly/Lx=1/1=1,查表得α=0.0368,βQe=18.66/0.0368*12=507KN/m2所以車輪輪壓荷載產生的等效均布荷載為507KN/m21*1m一、示意圖二、依據規(guī)《建筑結構荷載規(guī)》 GB50009-2012《混凝土結構設計規(guī)》GB50010-2010三、計算信息計算跨度:Lx=1000mm;Ly=1000mm板厚:h=160mm222 Ec=3.00×104N/mm2鋼筋種類: HRB500 fy=300N/mm2 Es=2.0×105最小配筋率:ρ=0.200%縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離:as= 愛護層厚度:c= 20mm荷載信息<均布荷載>永久荷載分項系數:γG可變荷載分項系數:γQ22計算方法:彈性板邊界條件<上端/下端/左端/右端>:固定/固定/固定/固定四、計算參數:計算板的跨度:Lo=1000mm計算板的有效高度:ho=h-as=160-20=140mm五、配筋計算<lx/ly=1000/100=1.000<2.000所以按雙向板計算>:1>確定X向板底彎矩Mx=表中系數<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo22=9.594kN*m2>確定計算系數αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*9.594×106/<1.00*14.3*1000*160*160>3>計算相對受壓區(qū)高度4>計算受拉鋼筋面積=203mm1>確定Y向板底彎矩My=表中系數<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo22=9.594kN*m2>確定計算系數αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*9.594×106/<1.00*14.3*1000*160*160>3>計算相對受壓區(qū)高度4>計算受拉鋼筋面積=203mm21>確定左邊支座彎矩Mox=表中系數<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo22=23.304kN*m2>確定計算系數αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*23.304×106/<1.00*14.3*1000*160*160>3>計算相對受壓區(qū)高度4>計算受拉鋼筋面積=502mm21>確定右邊支座彎矩Mox=表中系數<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo22=23.304kN*m2>確定計算系數αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*23.304×106/<1.00*14.3*1000*160*160>3>計算相對受壓區(qū)高度4>計算受拉鋼筋面積=502mm21>確定上邊支座彎矩Moy=表中系數<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo22=23.304kN*m2>確定計算系數αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*23.304×106/<1.00*14.3*1000*160*160>3>計算相對受壓區(qū)高度4>計算受拉鋼筋面積=502mm21>確定下邊支座彎矩Moy=表中系數<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo22=23.304kN*m2>確定計算系數αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*23.304×106/<1.00*14.3*1000*160*160>3>計算相對受壓區(qū)高度4>計算受拉鋼筋面積=502mm25>驗算最小配筋率ρ=As/<b*h>=502/<1000*180>=0.279%六、跨中撓度計算：Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值Mk=Mgk+Mqk2=6.853kN*mMq=Mgk+ψq*Mqk2=6.853kN*m計算受彎構件的短期剛度Bs1>計算按荷載荷載效應的標準組合作用下,構件縱向受拉鋼筋應σsk=Mk/<0.87*ho*As> <混凝土規(guī)式8.1.3－3>=6.853×106/<0.87*160*461>=106.793N/mm2>計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋矩形截面積:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate <混凝土規(guī)式8.1.2－4>=461/90000=0.512%3>計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk> <混凝土規(guī)式4>αEαE=Es/Ec=2.0×105/3.00×1045>計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf矩形截面,γf=06>計算縱向受拉鋼筋配筋率ρρ=As/<b*ho>=461/<1000*160>=0.288%7>計算受彎構件的短期剛度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/<1+3.5γf'>]<混凝土規(guī)式8.2.3--1>=2.0×105*461*1602/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/<1+3.5*0.0>]=4.329×103kN*m21>確定考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數當ρ'=0時,θ=2.0 <混凝土規(guī)第8.2.5條>2>計算受彎構件的長期剛度BB=Mk/<Mq*<θ-1>+Mk>*Bs<混凝土規(guī)式8.2.2>=6.853/<6.853*<2.0-1>+6.853>*4.329×103=2.164×103kN*m2f =f*<q+ >*Lo4/Bmax gk 4/2.164×103fmax=0.122mm≤fo=4.000mm,滿足規(guī)要求!七、裂縫寬度驗算:1>計算荷載效應Mx=表中系數<ｑgk+ｑqk>*Lo22=6.853kN*m2>帶肋鋼筋,所以取值vi3>計算按荷載荷載效應的標準組合作用下,構件縱向受拉鋼筋應力σsk=Mk/<0.87*ho*As> <混凝土規(guī)式8.1.3－3>=6.853×106/<0.87*160*461>4>計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋矩形截面積,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate <混凝土規(guī)式8.1.2－4>5>計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk> <混凝土規(guī)式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*106.793>6>計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/170=57>計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqd=<∑n*d2>/<∑n*v*d>eq i i i i i－1>

=5*10*10/<5*1.0*10>=108>計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土規(guī)式8.1.2=2.1*0.200*106.793/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.0265mm≤0.30,滿足規(guī)要求1>計算荷載效應My=表中系數<ｑgk+ｑqk>*Lo22=6.853kN*m2>帶肋鋼筋,所以取值vi3>計算按荷載荷載效應的標準組合作用下,構件縱向受拉鋼筋應力σsk=Mk/<0.87*ho*As> <混凝土規(guī)式8.1.3－3>=6.853×106/<0.87*160*461>4>計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋矩形截面積,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate <混凝土規(guī)式8.1.2－4>5>計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk> <混凝土規(guī)式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*106.793>6>計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/170=57>計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqd=<∑n*d2>/<∑neq i i i*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土規(guī)式8.1.2－1>－1>

=2.1*0.200*106.793/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.0265mm≤0.30,滿足規(guī)要求1>計算荷載效應Moy=表中系數<ｑgk+ｑqk>*Lo2=16.646kN*m3>計算按荷載荷載效應的標準組合作用下,構件縱向受拉鋼筋應σsk=Mk/<0.87*ho*As> <混凝土規(guī)式8.1.3－3>=16.646×106/<0.87*160*461>4>計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋矩形截面積,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate <混凝土規(guī)式8.1.2－4>5>計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk> <混凝土規(guī)式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*259.397>6>計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/170=57>deq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土規(guī)式8.1.2=2.1*0.596*259.397/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.1917mm≤0.30,滿足規(guī)要求1>計算荷載效應Moy=表中系數<ｑgk+ｑqk>*Lo2=16.646kN*m3>計算按荷載荷載效應的標準組合作用下,構件縱向受拉鋼筋應σsk=Mk/<0.87*ho*As> <混凝土規(guī)式8.1.3－3>=16.646×106/<0.87*160*461>4>計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋矩形截面積,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate <混凝土規(guī)式8.1.2－4>5>計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk> <混凝土規(guī)式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*259.397>6>計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/170=57>deq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=10－1>－1>

8>計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土規(guī)式8.1.2=2.1*0.596*259.397/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.1917mm≤0.30,滿足規(guī)要求1>計算荷載效應Mox=表中系數<ｑgk+ｑqk>*Lo2=16.646kN*m3>計算按荷載荷載效應的標準組合作用下,構件縱向受拉鋼筋應σsk=Mk/<0.87*ho*As> <混凝土規(guī)式8.1.3－3>=16.646×106/<0.87*160*461>4>計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋矩形截面積,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate <混凝土規(guī)式8.1.2－4>5>計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk> <混凝土規(guī)式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*259.397>6>計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/170=57>deq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土規(guī)式8.1.2=2.1*0.596*259.397/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.1917mm≤0.30,滿足規(guī)要求1>計算荷載效應Mox=表中系數<ｑgk+ｑqk>*Lo2=16.646kN*m3>計算按荷載荷載效應的標準組合作用下,構件縱向受拉鋼筋應σsk=Mk/<0.87*ho*As> <混凝土規(guī)式8.1.3－3>=16.646×106/<0.87*160*461>4>計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋矩形截面積,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate <混凝土規(guī)式8.1.2－4>5>計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk> <混凝土規(guī)式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*259.397>6>計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/170=57>計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq－1>

deq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土規(guī)式8.1.2=2.1*0.596*259.397/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.1917mm≤0.30,滿足規(guī)要求經過上面計算,可知在地下室頂板以下接受1m*1m立桿間距進展支撐可以滿足要求,結構安全.只需進展鋼管支撐架強度驗算,如下所示.六、地下室頂板加固支撐驗算第一局部：車道位置加固16板,接受滿堂架加固,鋼管選用鋼管類型為φ48×3.0,頂面設支承頂托,頂托與結構接觸面用50×6米,沿地下室頂板,接受滿堂架加固,鋼管選用鋼管類型為φ48×3.0,頂面設支承頂托,頂托與結構接觸面用50×70mm枋木.地下室加固區(qū)域預留2.5m寬通道,通往至各棟地下室通道,具體加固方式詳圖三.2、加固鋼管搭設圖：圖一：圖二：3、立桿的穩(wěn)定性計算〔1〕、軸向力計算：自重仍由支架承受.再由支撐架將荷載傳遞給地基〕進展支架體系的核算.1〕軸向力計算：32,扣件計算折減系數取1.0.由永久荷載效應把握的組合：×××××2.0]×2輪壓力：取為100kNq=1.3*Q/<bcx*bcy>=1.3*100/<0.96*0.56>=242KN/m2×1.0m4力為：〔減去消防車和覆土〕N=<242-53-7.25>×1×1÷1/4接受的鋼管類型為φ48×3.0.〔2〕不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設計值,N=kN；i——計算立桿的截面回轉半徑,i=1.59cm；A——立桿凈截面面積,A=4.241cm2；W——3；[f]——2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度,a=0.30m；h——最大步距,h=1.60m；l0——計算長度,取1.600+2×0.300=2.200m；——由長細比,為2200/16=138；——75；經計算得到=3070075×424>=1/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 <[f],滿足要求!446m1000×1000,1m-1.35m200mm；U,U放木枋50×70,木枋緊貼結構梁板,托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大放木枋50×70,木枋緊貼結構梁板,托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大200mm,6底部設置水平剪刀支撐,全部鋼管接受φ48×3.0.底部設置水平剪刀支撐,全部鋼管接受φ48×3.0.其次局部：施工電梯與砂漿罐堆場4m寬*5m加固,鋼管選用鋼管類型為φ48×3.0,頂面設支承頂托,頂托與結構接觸面用50×70mm枋木.支架搭設高度為3.9m/3.2m/3.35m,立桿的縱距b=0.6m,立桿的橫距l(xiāng)=0.6mh=1.10m.計算依據：1、《施工現場設施安全設計計算手冊》2、《建筑地基根底設計規(guī)》GB50007-20113、《混凝土結構設計規(guī)》GB50010-20104、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)》JGJ130－20115、《鋼結構設計規(guī)》GB50017-20036、《砌體結構設計規(guī)》GB50003-20117、《建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程》〔JGJ215-2010〕8、《施工升降機》〔GB/T10054-2005〕一、參數信息施工升降機型號架設總高度<m>底籠長<m>SCD200/200J吊籠形式標準節(jié)長度<m>底籠寬<m>雙吊籠3標準節(jié)重<kg>167對重重量<kg>1300單個吊籠重<kg>1460吊籠載重<kg>2000外籠重<kg>1480其他配件總重量<kg>200根底混凝土強度等級C30樓板長<m>4樓板寬<m>3樓板厚<m>樓板混凝土軸心抗壓強度fc<N/mm2>板中底部短向配筋HRB50014200樓板混凝土軸心抗拉強度ft<N/mm2>板邊上部短向配筋HRB50014200板中底部長向配筋HRB50014200板邊上部長向配筋HRB50014200施工荷載<kN/m施工荷載<kN/m2>1施工升降機動力系數n1二、根底承載計算導軌架重〔共需63節(jié)標準節(jié),標準節(jié)重167kg〕：167kg×63=10521kg,施工升降機自重標準值：Pk=<<1460×2+1480+1300×2+200+10521>+2000×2>×10/1000=217.21kN；施工升降機自重：P=<1.2×<1460×2+1480+1300×2+200+10521>+1.4×2000×2>×10/1000=268.652kN；三、梁板下鋼管結構驗算扣件式鋼管支扣件式鋼管支支撐類型支撐高度h0<m>撐架支撐鋼管類型Ф48×3立桿縱向間距l(xiāng)a<m>立桿縱向間距l(xiāng)b<m>立桿水平桿步距h<m>,頂部段、非頂部段剪刀撐設置類型一般型頂部立桿計算長度系數μ1非頂部立桿計算長度系數μ2可調托座承載力容許值[N]〔kN〕30立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長立桿抗壓強度設計值[f]<N/mm2>205度a<m>立柱截面回轉半徑i<mm>立柱截面面積A<mm2>424a：施工電梯底籠長c：施工電梯底籠寬設梁板下Ф48×3mm鋼管0.6m×0.6m支承上部施工升降機荷重,混凝土結構自重由結構自身擔當,如此：N=<NGK+1.4×NQK1、可調托座承載力驗算滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：λ=l0/i=kμ1<h+2a>/i=1×2.5×〔0.6+2×0.2〕/0.0159=157.233≤[λ]＝210滿足要求！非頂部立桿段：λ=l0/i=kμ2h/i=1×2.1×1.1/0.0159=145.283≤[λ]＝210滿足要求！頂部立桿段：λ1=l0/i=kμ1λ2=l0/i=kμ22≤[f]＝205N/mm2滿足要求！梁板下的鋼管結構滿足要求！配筋如如如下圖所示：支撐如如如下圖所示：

配筋示意圖支撐立面圖第三局部：1#樓副樓頂板鋼筋房加固第三局部：1#樓副樓頂板鋼筋房加固1#選用鋼管類型為φ48×3.0,頂面設支承頂托,頂托與結構接觸面用50×70mm枋木.支架搭設高度為3.9m,立桿的縱距b=0.6m,立桿的橫距l(xiāng)=0.6m,立桿的步距h=1.10m.1、本工程由于鋼筋加工棚設置于地下車庫鋼筋混凝土頂板之上為了保證樓板在鋼筋活荷載作用下不發(fā)生過大的結構變形而造成結構損傷所以必需實行結構支撐加固處理.鋼筋加工場荷載較大所以鋼筋原材料堆場樓面共設置計5條地壟墻其間距為10m1.1m,見附圖二圖二2.位于地下室頂板處鋼筋原材料堆場荷載計算：9m3噸<約30KN>在1.1m,8,長度×寬度〕圍荷載：N=<30÷9××8>÷<1.9×1.1>=24.2KN/㎡3、鋼筋堆場地下車庫頂板腳手架加固考慮到在施工作業(yè)過程中產生動荷載對樓板的影響,為了施工安全,在鋼筋堆場地壟墻對應之下的地下車庫搭設鋼管腳手架進展.偏于安全考慮不計算梁板的承載力量,,按65KN/m2計算.現場依據實際狀況頂撐架體的立桿縱、橫向間距均按600mm設置,水平桿步距為1100mm.詳如如下圖：依據《建筑施工計算手冊》其次版表〔420[N]＝；<1.8m×1.8m＝m2>共計9根立桿如如如下圖所示：每根立桿的實際承載力N＝kN×m2÷9＝kN<[N]＝26.8kN滿足要求.計算支撐架的受壓應力與穩(wěn)定性：1、依據荷載kN/m2,N=0.6×0.6×24200N/m2=8712N2、鋼管面積：A=424mm23、立桿的受壓應力為：σ=N/Aσ=8712/424=N/mm24、立桿受壓穩(wěn)定性：σ=N/фA≤f長細比 λ=L/i鋼管回轉半徑查表i=15.8 《建筑施工手冊1》表5-17按λ=95ф=0.6261》5-18σ=8712/0.626×424=N/mm2〔鋼管立桿抗壓強度設計值〕滿足要求.七、鋼管支撐加固搭設1、工藝流程定距定位→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→第一步小橫桿與立桿扣緊→安第一步大橫桿與各立桿扣緊→安其次步小橫桿→安其次步大橫桿→安裝頂托和木枋→調整頂托→加設剪刀撐.2、構造要求1〕腳手架構架依據上述方案要求,對施工運輸通道、鋼筋原材堆放區(qū)、施工電梯與砂漿罐現澆梁板底的支撐進展搭設,實際搭設時依據搭設高度進展選擇.2〕縱橫向水平桿61/3.縱向搭接使用對接扣件連接,縱橫向水平桿應接受直角扣件固定在立桿上.3〕立桿每根立桿底部應設置厚度不小于20mm的木墊板.腳手架立桿必需設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿應接受直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上.橫向掃地桿亦接受直角扣件固定在緊靠縱向掃桿下方的立桿上.地下室頂板的頂撐加固立桿與負一層現澆板頂撐加固的立桿必需在同一立面位置,實行上下兩層地下室放線定位,保證上、下層的立桿同心.管立桿頂部應采可調整 U型托,且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm