多高層結構在KM中設計分析

多高層結構分析和設計（2002年新規(guī)范）TAT、SATWE、PMSAP一、混凝土結構的新舊規(guī)范設計對比新規(guī)范在地震力、風力的計算中，做了較大調整，尤其是地震力的計算參數(shù)與舊規(guī)范有很大區(qū)別，所以在比較兩者的配筋時，應盡量使設計參數(shù)一致。盡管這樣，新舊規(guī)范在以下幾方面是不同的：1。材料強度：混凝土，鋼筋；2。保護層厚度：35改為30+12.5；3。柱長度系數(shù)對柱配筋的影響；4。剪力墻邊緣構件對墻配筋的影響；5。梁剪扭配筋的改進對梁配筋的影響；6。柱雙偏壓計算配筋的改進和雙剪配箍；7。地震力的內力調整；8。設計內力的調整；9。內力組合，如1.35恒+0.7*1.4活等；10。復雜高層結構的地震內力、設計內力調整等。另外一些新的條件和分析功能，如：1。P-△效應；2。特征周期增加0.05；3。風力計算增加了D類粗糙度；4。偶然偏心和雙向地震；5。多方向地震；6。最小樓層剪力系數(shù)和薄弱層的調整。新舊規(guī)范對結構的剛度、樓層質量并沒有調整，所以新舊規(guī)范計算出的結構周期、振型是相同的。但新規(guī)范的地震力計算與舊規(guī)范不同，所以新舊規(guī)范版的地震、風產(chǎn)生樓層位移會有增加。1.17層框架結構風位移：1.57%；地震位移：16.2%；剪力系數(shù)：15.76%；梁全樓配筋：4.6%；柱全樓配筋：15.1%。1.218層框架剪力墻結構風位移：-1.77%；地震位移：13.4%；剪力系數(shù)：9.81%；梁全樓配筋：14.4%；柱全樓配筋：17.9%。1.336層剪力墻結構風位移：-0.37%；地震位移：11.77%；剪力系數(shù)：6.06%；梁全樓配筋：5.3%。1.417層框支剪力墻結構風位移：3.53%；地震位移：10.34%；剪力系數(shù)：8.28%；梁全樓配筋：6.0%；柱全樓配筋：2.3%。二、新規(guī)范的地震控制和參數(shù)選擇新規(guī)范對地震力計算改動較大，增加了樓層最小剪力系數(shù)的控制。2.15%偶然偏心對于高層建筑且是規(guī)則結構時選擇，對不規(guī)則結構應選擇“雙向地震”，兩者選其一，不要都選。偶然偏心按結構長度的5%考慮，程序以增加各層的地震扭矩的方式來計算偶然偏心下的樓層位移和構件內力。2.2雙向地震雙向地震一般只對不規(guī)則結構采用，并注意不要與“偶然偏心”同時用。由于雙向地震是把另一方向地震內力的85%同時作用在結構上，這樣在組合配筋時可認為有兩個方向的地震同時作用，結構的配筋會增加約20%～30%。當采用雙偏壓計算柱配筋時，柱配筋面積會大幅度提高。一般設計可以遵循以下規(guī)則：1。當為規(guī)則結構時，考慮偶然偏心；2。當為一般不規(guī)則結構時，考慮扭轉耦連；3。當為很不規(guī)則結構時，考慮雙向地震。2.3多方向地震對于有斜交榀時，按新規(guī)范要求要計算該斜方向的地震。一般選擇斜交榀方向，再增加一最不利地震方向。多方向地震與總信息中的結構轉角是不同的：多方向地震只是對偶聯(lián)振型的不同方向的投影，得到各方向的地震力，而風力并沒有改變方向，所以多方向地震與風不對應，這也反映了一種結構的受力情況。結構轉角產(chǎn)生的地震力與風力方向是對應的，但每次只能計算一組方向，所以當結構設計以地震為主時，應選擇多方向地震。2.4周期比、剪重比和位移比新規(guī)范對結構的周期、位移和樓層剪力有明確要求，即周期比、最大層間位移和位移比、以及樓層最小剪力系數(shù)。周期比：是控制結構在大震時，扭轉振型不應靠前，以減少 震害；最大層間位移：按規(guī)范要求取樓層豎向構件的最大桿間位移 為樓層控制層間位移；位移比：取樓層最大桿間位移與樓層平均桿間位移的比值， 位移比是控制結構的扭轉效應；樓層最小剪力系數(shù)：按新規(guī)范要求，當?shù)卣鹆Σ粷M足樓層最 小剪力系數(shù)時，應對結構方案的合理性進行判斷， 并調整方案，或由程序自動把基底剪力提高。當采用不同的剛度計算模型時，結構的周期比、位移比會有較大變化，這也是正常的，所以重要工程應用兩種不同的計算模型進行分析、對比。對于復雜高層結構如：多塔結構，為了適應相應的周期比、剪重比和位移比，如沒有方法分離各個塔的周期比、位移比和剪重比，一般需要切開獨立分析，得到規(guī)范相應的控制比值，然后再用整體計算的方法分析。對于有空曠的、考慮樓板變形的、錯層的結構，樓層位移和位移比規(guī)范沒有規(guī)定，這時可仍以剛性樓板假定的方法來計算結構的位移，并求出位移比，以此作為結構變形控制、規(guī)則性控制的參考值。設計仍按原來有空曠的、考慮樓板變形的、錯層的結構進行設計。2.5層剛度計算和層剛度比新規(guī)范要求結構各層之間的剛度比，并根據(jù)剛度比對地震力進行放大，所以剛度比的合理計算較為重要。新規(guī)范對結構的層剛度有明確的要求，在判斷樓層是否為薄弱層、地下室是否能作為嵌固端、轉換層剛度是否滿足要求等等，都要求有層剛度作為依據(jù)，所以層剛度計算的準確性就比較重要。程序提供了三種計算方法： 1。樓層剪切剛度； 2。單層加單位力的樓層剪彎剛度； 3。樓層平均剪力與平均層間位移比值的層剛度。

這三種計算方法有差異是正常的，可以根據(jù)需要選擇。對于于大大多多數(shù)數(shù)一一般般的的結結構構應應選選擇擇第第3種種層層剛剛度度算算法法；；對于于多多層層結結構構可可以以選選擇擇第第1種種層層剛剛度度算算法法；；對于于有有斜斜支支撐撐的的鋼鋼結結構構可可以以選選擇擇第第2種種層層剛剛度度算算法法。。轉換換層層結結構構按按照照““高高規(guī)規(guī)””要要求求計計算算轉轉換換層層上上下下幾幾層層的的層層剛剛度度比比，，一一般般取取轉轉換換層層上上下下等等高高的的層層數(shù)數(shù)計計算算。。層剛剛度度作作為為該該層層是是否否為為薄薄弱弱層層的的重重要要指指標標之之一一，，對對結結構構的的薄薄弱弱層層，，規(guī)規(guī)范范要要求求其其地地震震剪剪力力放放大大1.15，，這這里里程程序序將將由由用用戶戶自自行行控控制制。。三、、考考慮慮P-△△效應應與與柱柱長長度度系系數(shù)數(shù)新規(guī)規(guī)范范對對重重力力二二階階效效應應做做了了明明確確的的要要求求，，程程序序采采用用精精確確的的彈彈性性分分析析法法，，以以解解決決二二階階效效應應問問題題。。由由于于二二階階效效應應計計算算較較為為復復雜雜，，新新規(guī)規(guī)范范又又給給出出了了兩兩種種不不同同的的簡簡化化算算法法，，因因此此對對柱柱的的計計算算長長度度系系數(shù)數(shù)就就有有三三套套，，分分別別得得到到不不同同的的計計算算長長度度系系數(shù)數(shù)，，這這對對柱柱的的配配筋筋也也有有影影響響。。1。。考考慮慮P-⊿⊿效應應，，柱柱長長度度系系數(shù)數(shù)仍仍按按要要求求計計算算；；2。。按按現(xiàn)現(xiàn)澆澆樓樓板板施施工工，，考考慮慮柱柱長長度度系系數(shù)數(shù)為為1、、1.25；；3。。按按新新規(guī)規(guī)范范梁梁柱柱剛剛度度比比，，計計算算柱柱長長度度系系數(shù)數(shù)，，>1、、>1.25。。第三三種種方方法法在在結結構構復復雜雜且且又又斜斜交交梁梁時時，，采采用用簡簡化化的的投投影影方方法法，，并并沒沒有有考考慮慮斜斜支支撐撐的的作作用用。。3.1考考慮慮P-△△效應應的的原原則則對于于混混凝凝土土結結構構一一般般不不需需要要考考慮慮P-△△效應應，，但但對對于于高高層層特特別別是是超超高高層層結結構構、、鋼鋼結結構構應應考考慮慮P-△△效應應。。P-△△效應應的的計計算算原原則則是是考考慮慮豎豎向向力力在在水水平平力力作作用用下下產(chǎn)產(chǎn)生生的的附附加加彎彎矩矩影影響響。?；蚧蛘哒哒f說是是一一種種特特殊殊的的幾幾何何非非線線性性問問題題。。3.2柱柱長長度度系系數(shù)數(shù)的的取取值值柱長長度度系系數(shù)數(shù)是是反反應應柱柱整整體體穩(wěn)穩(wěn)定定性性的的參參數(shù)數(shù)，，就就是是柱柱的的P-△△效應應，，它它對對柱柱的的配配筋筋有有較較大大影影響響。。軟件件提提供供三三種種長長度度系系數(shù)數(shù)取取值值：：1。。底底層層為為1，，其其它它層層1.25；；2。。各各層層采采用用混混凝凝土土規(guī)規(guī)范范第第7-3-11之之3條條的的梁梁柱柱剛剛度度比比計計算算的的長長度度系系數(shù)數(shù)；；3。?？伎紤]慮P-△△效應應，，此此時時各各層層長長度度系系數(shù)數(shù)取取1。。3.3柱柱長長度度系系數(shù)數(shù)討討論論1。?？伎紤]慮P-△△效應應而而柱柱長長度度系系數(shù)數(shù)仍仍按按要要求求計計算算，，不不考考慮慮P-△△效應應而而取取計計算算的的長長度度系系數(shù)數(shù)，，兩兩者者對對鋼鋼柱柱影影響響較較大大，，對對混混凝凝土土結結構構一一般般影影響響不不大大。。2。柱長度系數(shù)數(shù)按梁柱柱線剛度度比計算算，計算算公式有有局限，，它不能能準確地地反映任任意情況況，如：：斜交、、越層、、帶支撐撐等，所所以對計計算的柱柱長度系系數(shù)應分分析、修修正。3。對與與剪力墻墻相連的的邊框柱柱，取長長度系數(shù)數(shù)為0.75；；4。當選選擇了P-△效應，柱柱配筋仍仍然考慮慮偏心矩矩放大系系數(shù)。四、調整整系數(shù)新規(guī)范有有三類調調整系數(shù)數(shù)，1。。地震力力調整系系數(shù)；2。設計計內力調調整系數(shù)數(shù)；3。。其它調調整系數(shù)數(shù)。調整整系數(shù)大大多為放放大系數(shù)。4.1地地震震力放大大系數(shù)1。對于于層剛度度比不滿滿足規(guī)范范要求的的，即薄薄弱層的的地震內內力需乘以1.15的放大大系數(shù)；；2。對于于樓層剪剪力不滿滿足規(guī)范范要求的的，需把把地震力力調整到到規(guī)范要求的的值，即即需乘以以一放大大系數(shù)；；3。對框框架剪力力墻結構構，需做做0.2Qo的層剪力力比較，，然后再再調整各層層框架的的地震內內力；4。對于于頂部小小塔樓，，程序設設置了地地震力放放大系數(shù)數(shù)；5。對于于框支托托梁，規(guī)規(guī)范規(guī)定定了相應應的放大大系數(shù)1.8、、1.5、1.25等；6。對框框支柱，，地震軸軸力需乘乘以放大大系數(shù)1.8、、1.5、1.2。4.2設設計計內力調調整系數(shù)數(shù)1。對不不同抗震震等級的的梁、連連梁，按按規(guī)范乘乘以相應應的剪力力放大系數(shù)；；2。不同同抗震等等級的柱柱、角柱柱、框支支柱，按按規(guī)范乘乘以相應應的剪力放大大系數(shù)、、彎矩放放大系數(shù)數(shù)；3。對不不同抗震震等級的的剪力墻墻，按規(guī)規(guī)范乘以以相應的的剪力放放大系數(shù)、彎彎矩放大大系數(shù)，，對短肢肢剪力墻墻結構，，還應再再乘以相應的剪剪力放大大系數(shù)；；4。梁設設計彎矩矩放大系系數(shù)；5。梁設設計扭矩矩折減系系數(shù)；6。結構構重要性性系數(shù)。。4.3其其它它調整系系數(shù)1。梁活活荷載折折減系數(shù)數(shù)（在PM導荷載中中）；2。柱墻墻活荷載載折減系系數(shù)；3。傳基基礎的活活荷載折折減系數(shù)數(shù)；4。梁恒恒、活負負彎矩調調幅系數(shù)數(shù)；5。梁扭扭轉剛度度折減系系數(shù)；6。溫度度應力折折減系數(shù)數(shù)。注意：1中的梁梁活荷載載調整系系數(shù)，不不要與2中的柱柱墻活荷荷載調整系數(shù)數(shù)同時用用五、地下下室、人人防的設設計分析析使用SATWE對地下室室、人防防的正確確分析和和設計。。5.1地地下下室的剛剛度和分分析1。地下下室一般般與上部部結構共共同分析析；2。地下下室能否否與上部部結構分分開獨立立計算，，取決于于地下室室的層剛度，，當?shù)叵孪率覍觿倓偠却笥谟谏喜繉訉觿偠鹊牡?倍時時，地下室與上上部結構構可以分分開計算算，否則則應共同同計算；；3。當?shù)氐叵率遗c與上部結結構共同同分析時時，地下下室回填填土的約約束作用用增增加地下下室層剛剛度的方方法模擬擬，即程程序中所所提到的相對對剛度，，一般取取3；4。當定定義了地地下室后后，側向向不論有有無約束束，風力力的計算算都按有地地下室考考慮，即即在計算算高度系系數(shù)時，，扣除地地下室的高度；；5。相對對約束剛剛度如果果選擇：：A。取0，則則表示外外圍對地地下室沒沒有約束束，此時時地震的計算與與沒有設設地下室室一樣；；B。取小于0，如-3，則則表示地地下室的的側向位位移被完完全嵌固；；C。取有限值值，如3，則表表示側向向約束產(chǎn)產(chǎn)生的剛剛度是地下室層層剛度的的3倍。。6。地下下室與上上部結構構共同分分析是一一種更合合理的分分析方法，共同同分析使使上部結結構的軸軸力、彎彎矩可以以傳給地地下室結構，，而剪力力可以根根據(jù)需要要傳遞。。5.2地地下下室和人人防的設設計1。設計計參數(shù)分分第1層層和其他他層，對對最下一一層的地地下室其其設計調整系數(shù)數(shù)按第1層的系系數(shù)取用用，其他他層地下下室按其其他層系系數(shù)取用，，±0層層按第1層系數(shù)數(shù)取用，，±0以上層層按其他他層系數(shù)取用；；2。地下下室考慮慮側向土土壓力和和水壓力力，此時時土、水水壓力按按：qs=hswsγqw=hw三角形作作用形式式其中：hs、hw----為土、水水的深度度；ws----為土的容容重；γ----為土的側側壓力系系數(shù)當土、水水同時作作用時，，還要減減去水的的浮力。。3。對有有人防的的內外臨臨空墻，，還有側側向人防防荷載。。人防側側向荷載與側側向土、、水壓力力綜合為為一個側側向均布布力，對對外墻和和臨空墻作作剪力墻墻平面外外的水平平、豎向向分布筋筋的配筋筋；4。人防防的豎向向力按活活荷載分分布規(guī)律律分布，，并作用用在梁墻墻上，所以結構構必須計計算活荷荷載；5。人防防設計只只考慮人人防層及及以下層層，人防防以上層層不考慮慮。六、剪力力墻結構構與邊緣緣構件新規(guī)范對對剪力墻墻的配筋筋方式做做了重大大改進，，剪力墻墻的配筋筋是根據(jù)據(jù)墻的軸軸壓比，，先確定定配箍特特征值，，再確定定邊緣構構件的尺尺寸，在在計算剪剪力墻的的主筋時時，采用用一字形形剪力墻墻的墻肢肢，進行行配筋，，然后再再與邊緣緣構件的的節(jié)點疊疊加，產(chǎn)產(chǎn)生邊緣緣構件的的配筋面面積，并并與邊緣緣構件的的構造相相比取大大。所以，新新規(guī)范剪剪力墻的的配筋與與舊規(guī)范范有很大大差別。。對一級、、特一級級的剪力力墻，配配筋采用用的彎矩矩是底層層墻底的的設計彎彎矩，所所以當剪剪力墻是是一級、、特一級級時，配配筋要比比舊規(guī)范范大的多多。6.1加加強強區(qū)與邊邊緣構件件1。在加加強區(qū)及及以上一一層為約約束邊緣緣構件；；2。加強強區(qū)的設設計調整整系數(shù)與與非加強強區(qū)不同同；3。地下下室程序序自動認認為是加加強區(qū)；；4。有地地下室時時，程序序自動扣扣除地下下室的高高度計算算加強區(qū)區(qū)；5?！啊案咭?guī)規(guī)”規(guī)定加加強區(qū)區(qū)都為為約束束邊緣緣構件件，““抗震震規(guī)范范”在在加強區(qū)區(qū)是否否為約約束邊邊緣構構件由由軸壓壓比控控制，，程序序由參參數(shù)控制；；6。剪剪力墻墻單肢肢軸壓壓比，，按1.2倍重重力荷荷載代代表值值計算算；7。加加強區(qū)區(qū)的確確定有有局限限，應應按需需要定定義；；8。短短肢剪剪力墻墻需特特殊定定義；；9。短短肢剪剪力墻墻仍需需符合合框剪剪結構構50%傾傾覆彎彎矩的的要求求；10。。短肢肢墻的的抗震震等級級需提提高一一級，，并乘乘以相相應的的剪力力設計調調整系系數(shù)。。6.2剪剪力力墻邊邊緣構構件的的設計計1。剪剪力墻墻按單單肢墻墻端部部計算算配筋筋，按按邊緣緣構件件設計計配筋筋；2。當當墻肢肢長度度小于于3倍倍的厚厚度時時，按按柱配配筋，，此時時水平平筋可以理理解為為箍筋筋，但但注意意軸壓壓比仍仍按墻墻計算算；3。邊邊緣構構件的的合并并原則則與(2)類似似；4。邊邊框柱柱作為為剪力力墻的的一部部分與與墻共共同工工作，，邊框框柱按按柱配筋作作為參參考，，軸壓壓比也也僅為為參考考，視視具體體情況況而定定；5。邊邊緣構構件的的配筋筋，尤尤其是是L形端部部，有有時配配筋過過大，，可以考慮慮鋼筋筋的共共用，，如考考慮翼翼緣的的作用用，兩兩個方方向的的配筋可以以取大大值，，至少少可以以減去去中間間部分分的鋼鋼筋面面積；；6。邊邊緣構構件中中的箍箍筋按按構造造要求求配置置，尤尤其是是一、、二級級抗震等級級的邊邊緣構構件；；7。邊邊緣構構件的的配筋筋應參參考邊邊緣構構件配配筋簡簡圖，，而在在單肢肢墻配筋簡簡圖中中輸出出實際際需要要的配配筋面面積，，小于于0取取0，，水平平分布筋筋仍在在單肢肢墻配配筋簡簡圖中中輸出出、參參考。。七、框框架結結構分分析1。注注意柱柱長度度系數(shù)數(shù)的計計算方方法和和選取??；2。注注意柱柱配筋筋單、、雙偏偏壓的的選取取，一一般以以單偏偏壓配配筋，，雙偏壓驗驗算為為好，，因為為雙偏偏壓是是多解解，即即配筋筋量、、配筋筋形式不唯唯一；；3。梁梁、柱柱保護護層厚厚度按按規(guī)范范取用用，程程序內內部加加12.5；4。對對大截截面柱柱，可可以考考慮梁梁柱重重疊部部分為為剛域域；5。一一般均均可以以考慮慮梁剛剛度放放大、、梁扭扭矩折折減，，以考考慮樓樓板的影響響；6。對對常規(guī)規(guī)的框框架結結構可可以選選用簡簡化的的薄弱弱層分分析，，即““十二層以以下框框架的的薄弱弱層計計算””，控控制結結構的的塑性性位移移；對于有有錯層層、多多塔、、大面面積開開洞、、斜柱柱斜梁梁、異異形柱柱、鋼結構構、帶帶剪力力墻等等等結結構，，均不不能計計算薄薄弱層層和塑塑性位移；；7。對對不同同層嵌嵌固柱柱、不不等高高嵌固固柱，，程序序提供供了““與基基礎相連的的最高高層號號”和和修改改柱計計算長長度兩兩種方方法；；8。梁梁調幅幅按一一完整整的柱柱梁進進行，，次梁梁只能能在本本跨內內調幅幅，負彎矩向下下調幅后，，跨中正彎彎矩自動增增加；9。梁跨中中正彎矩的的設計內力力，不小于于簡支梁跨跨中正彎矩矩的1/2，此此時設計彎彎矩組合號號為0；10。梁的的彈性撓度度一般以主主梁為準，，次梁撓度度僅為參考考；11。對異異形柱自動動按雙偏壓壓計算配筋筋，按雙剪剪計算箍筋筋；12。雙偏偏壓驗算柱柱配筋，需需先做柱鋼鋼筋歸并；；13。恒載載計算一般般應選擇““模擬施工工1”，也也可以選擇擇“一次性性加載””；14。對于于短柱，軸軸壓比從嚴嚴0.5-0.1；；15。當結結構分析不不考慮地震震時，柱軸軸壓比按1.05限限值。八、框剪結結構分析1。一般框框剪結構恒恒載計算應應選擇“模模擬施工1”；2。按“高高規(guī)”有0.2Qo的調整，此此時程序自自動放大梁梁柱的地震彎矩和剪剪力；3。框架部部分底層傾傾覆彎矩，，應滿足大大于50%的規(guī)范要要求，否則應按框框架結構分分析；4。對框剪剪結構，程程序自動把把軸壓比放放松0.05；5。對一端端與柱一端端與墻相連連的梁，也也可以按連連梁設計；；6?？梢赃x選擇“模擬擬施工2””用于傳基基礎力；7。一些內內筒外框、、筒中筒等等結構，程程序也認為為是框架剪剪力墻結構，所所以也要符符合框剪結結構的要求求；8。對框筒筒結構，由由于結構的的扭轉剛度度都集中在在內筒，所所以結構扭轉周周期往往靠靠前；不滿滿足“高規(guī)規(guī)”周期比比的要求；；9。對周期期比不滿足足要求的結結構，應增增加結構外外部的剛度度如：在角部部加剪力墻墻等；10。對于于0.2Qo調整，一般般在底部幾幾層進行，，尤其對有有內收的結構，一一般只調整整到內收層層為止，或或按“高規(guī)規(guī)”分別調整；11。對框框架支撐體體系的鋼結結構，可以以認為屬于于框剪結構構，所以按“高高鋼規(guī)”，，有25%Qo的調整要求求。九、復雜高高層結構分分析對各種多塔塔、錯層、、轉換層等等結構，““高規(guī)”專專門定義為為復雜高層結結構，9.1轉轉換層結結構并對框支柱柱、托梁的的地震內力力定義了明明確的調整整系數(shù)，而而且設計內內力也做了了相應的調調整。影響響框支柱、、托梁的主主要因素有有以下幾方方面：1。0.2Qo的基底剪力力調整；2。對2層層或3層以以上轉換的的框支柱的的調整，分分別為10根框支柱柱按每根2%Qo、3%Qo，10根以上按框框支柱總和和的20%；3。薄弱層層地震內力力的調整，，如需要內內力方大1.15；；4。框支托托梁地震內內力的無條條件放大，，有：1.8，1.5，1.25；5?？蛑еO計內力力調整。轉換層結構構有多種形形式，如：：行架轉換換、厚板轉轉換，最常常見的是框框支轉換。。轉換層最最大的問題題是：1。受力、、傳力不是是很明確；；2。分析、、設計手段段不太多；；3。規(guī)范的的構造、參參數(shù)等不能能含蓋所有有的轉換層層結構；所以轉換層層結構應用用多個程序序、多種手手段分析；；9.2多多塔、錯錯層結構1。為了明明確控制結結構的周期期比、剪重重比和位移移比，對多多塔結構最好分分開計算，，保證設計計的安全；；2。對多塔塔、錯層結結構應取足足夠多的振振型數(shù)，并并應特別注注意相關參數(shù)，，如：有效效質量系數(shù)數(shù)，剪重比比等；3。對大面面積錯層結結構，錯層層部位應按按兩層輸入入，如層錯錯只是小部分，，則可用層層間梁或不不考慮等方方法；4。關注錯錯層柱、墻墻的局部加加強。十、多、高高層鋼結構構分析新的抗震規(guī)規(guī)范第8章章，對多高高層鋼結構構及設計有有明確要求求。10.1鋼鋼結構構的分析與與設計原則則1。除了特特殊的、平平面作用明明顯的結構構外，一般般鋼結構應應采用空間分析析；2。鋼柱的的長度系數(shù)數(shù)按梁柱剛剛度比確定定，但有局局限性，所所以程序設定了了人工調整整，考慮P-△效應后長度度系數(shù)仍應應按要求計算；；3。一般鋼鋼結構應取取有側移設設計，對層層間位移小小于1/1000的的結構，可以以按無側移移設計；4?？拐鹨?guī)規(guī)范第8章章，對柱、、支撐、梁梁其長細比比、高厚比比、寬厚比是強強制性規(guī)定定，所以必必須滿足；；5。材料強強度與截面面的厚度，，但極限強強度fay與厚度無關關；6。設計應應滿足基本本的強度應應力、穩(wěn)