PKPM系列軟件組成

4、PKPM系列軟件件組成PKPM系列結構構計算設設計軟件件APM三維建筑筑設計軟件DEC三維室內內裝修設設計軟件件WPM建筑給排排水設計計軟件EPM建筑電器器設計軟軟件HPM建筑采暖暖設計軟軟件CPA建筑通風風設計軟軟件STAT建筑工程量統統計及概概預算軟軟件CMIS施工管理理與施工工技術軟軟件以上軟件件均有單單機版和和網絡版版PKPM系列結構構軟件組組成PMCAD結構平面面計算機機輔助設設計PK鋼筋砼框框架、排排架、連連續(xù)梁計計算及繪繪圖TAT多、高層層建筑結結構三維維薄壁桿桿模型分分析SATWE多、高層層建筑結結構空間間有限元元分析PMSAP通用高層層結構有有限元分分析EPDA多多高層建建筑彈塑塑性動力力時程分分析FEQ高精度平平面有限限元框支支剪力墻墻計算LTCAD樓梯計算算機輔助助設計JLQ剪力墻結結構設計計GJ鋼筋混凝凝土基本本構件設設計計算算JCCAD獨基、條條基、地地梁、筏筏基、樁樁基設計計BOX箱型基礎礎設計STS鋼結構計計算與繪繪圖PREC預應力混混凝土結結構設計計QIK混凝土小型空心心砌塊設設計PKPM新功能日新月異異的圖形形平臺與與建模方方式四套計算算程序四種出圖圖方式五類基礎礎設計豐富靈活活的圖形形編輯環(huán)環(huán)境直接打印印預覽圖圖紙1.平面桿系系計算PK2.多層和高高層三維維分析TAT薄壁柱模模型3.多高層空空間有限限元分析析SATWE墻元模型型4.高層通用用有限元元分析PMSAP1.梁柱施工工圖(整體畫法法）2.梁柱施工工圖（分開畫畫法）3.梁柱施工工圖(表式畫法法)4.梁柱施工工圖(平面表示示法)鋼筋混凝凝土異型型柱施工工圖結構平面面、樓板板配筋圖圖鋼結構二二維、三三維分析析計算和和優(yōu)化框架柱框架梁節(jié)點大樣樣平面布置置鋼桁架支支架門式剛架架鋼結構施施工圖預應力結結構二維維及三維維計算三維計算算二維計算預應力鋼筋混混凝土梁施工工圖剪力墻施工圖圖磚混結構、底底層框架上層層磚房結構計計算分析結構抗震驗算算墻體抗剪計算算墻體受壓計算算墻體高厚比計計算局部受壓計算算磚混結構施工工圖平面布置圖圈梁構造柱節(jié)節(jié)點大樣圖基礎結構設計計和計算基礎截面、內內力、配筋計計算樁基、樁筏厚厚板有限元計計算基礎沉降計算算柱下獨立基礎礎條形基礎地基梁基礎和和筏板基礎PKPM新規(guī)范軟件特特點及改進新版設計規(guī)范范（6本）《建筑結構荷載載規(guī)范》GB50009-2001《建筑抗震設計計規(guī)范》GB50011-2001《混凝土結構設設計規(guī)范》GB50010-2002《建筑地基基礎礎設計規(guī)范》GB50007-2002《高層建筑混凝凝土結構技術術規(guī)程》JGJ3-2002《砌體結構設計計規(guī)范》GB50003-200鋼結構新規(guī)范范《鋼結構設計規(guī)范范》GB50017-2003《門式剛架輕型型房屋鋼結構構技術規(guī)程》CECS102:2002《冷彎薄壁型鋼鋼結構技術規(guī)規(guī)范》GB50018-2002新規(guī)范修訂的的背景及指導導原則工程界關于結結構可靠度的的大討論基于概率極限限狀態(tài)的設計計方法是否適適用結構設計安全全度是否需要要大幅提高新規(guī)范修訂指指導原則適當提高結構構設計安全度度與國際主流規(guī)規(guī)范靠近PKPM新規(guī)范軟件特特點1、計算參數增加加，部分原有有參數含義改改變2、計算難度和和運算量增大大，必須看計計算書3、墻、梁、板板、柱配筋量量不同程度增增加地震計算剪重重比新舊規(guī)范范比較3層圓弧框架13.01%7層框架11.59%17層框支8.43%18層框剪10.45%21層框筒8.26%28層框筒5.49%31層框支10.77%35層框支3.79%36層剪力墻6.06%平均增加8.65%地震最大層間間平均位移新新舊規(guī)范比較較3層圓弧框架13.04%7層框架11.66%17層框支10.74%18層框剪13.60%21層框筒13.58%28層框筒10.81%31層框支13.33%35層框支10.75%36層剪力墻11.11%平均增加12.35%梁腰筋從79公斤增加到258公斤，使總用用鋼量增加9%（2156公斤）新舊規(guī)范地震震作用彎矩圖圖(8度設防)梁計算配筋新新舊規(guī)范比較較主筋箍箍筋7層框架4.6%17.7%17層框支7.5%2.2%18層框剪14.8%21層框筒16.5%14.8%28層框筒10.3%3.4%31層框支8.7%35層框支7.3%36層剪力墻6.0%10.5%平均：9.46%柱計算配筋新新舊規(guī)范比較較主筋箍箍筋7層框架27.5%25.2%17層框支4.5%2.0%18層框剪22.4%7.4%21層框筒0.70%2.9%28層框筒6.5%7.8%31層框支6.3%1.2%35層框支5.5%7.6%平均：10.49%7.7%新舊規(guī)范樓板板配筋鋼筋量量比較（一、、二級鋼筋））新版軟件的改改進按新規(guī)范增加加的參數寬洞口可跨越越節(jié)點布置查改構件方式式對話框設計軸軸線的改進OpenGL三維效果增加容量、適適應大體量工工程（節(jié)點數數5000）SPASCAD新版軟件任意意空間設計配置在PMSAP軟件中結構半榀布置置復制出結構的的一半添加支撐鏡像出整個結結構PKPM任意空間結構構模型輸入系系統－SpaSCAD2002建研科技股份份有限公司SpaSCAD實例－1線框框圖PKPM任意空間結構構模型輸入系系統－SpaSCAD2002建研科技股份份有限公司SpaSCAD實例－1模型型渲染節(jié)點檢查空間圓弧放樣樣新規(guī)范基礎設設計荷載組合合根據新荷載規(guī)規(guī)范要求，程程序按不同計計算需要，生生成三類荷載載組合：基本組合:相當于原規(guī)范范的設計荷載載標準組合:相當于原規(guī)范范的標準荷載載準永久組合:相當于原規(guī)范范的準永久荷荷載1.基本組合用于確定基礎礎內力和配筋筋計算如基礎或樁臺臺高度、支擋擋結構截面、、計算基礎或或支擋結構內內力、確定配配筋和驗算材材料強度等。。用于地基承載載力計算2.標準組合3.準永久組合用于地基變形形計算（沉降降）荷載選用原則則墻下條形基礎礎可采用PM荷載或磚混荷荷載柱下獨基和樁樁承臺采用盡盡量多的荷載載組合筏板和基礎梁梁選相同工況況荷載組合考慮上部結構構剛度的方法法1.按考慮等代上上部結構剛度度影響的彈性性地基梁計算算：把上部結構模模擬成有一定定剛度的交叉叉梁，并與基基礎梁用桿件件相連需要輸入上部部結構剛度相相對于基礎的的倍數2.按SATWE或TAT的凝聚的上部部結構剛度進進行計算3.倒樓蓋模型上部結構為剛剛性4.不考慮上部結結構剛度上部結構剛度度為0地質資料新界界面增加鋼結構柱柱基礎的設計計鋼柱基礎的尺尺寸及配筋的的自動生成可以處理各種種截面型式的的鋼結構柱畫錨栓平面布布置圖筏板基礎筏板的多加厚厚區(qū)筏板塑性計算算方法筏板重心校核核更加準確增加偏心距驗驗算不同筏板的計計算參數各自自獨立在基礎輸入時時對柱下平板板基礎進行抗抗沖切計算為用戶布置筏筏板提供參考考PKPM新規(guī)范軟件實實例演示PKPM新版軟件模模型建立建模要點1.新增加的實用工工具：動態(tài)查詢，菜菜單查詢實時幫助動態(tài)縮放、搖搖移快捷鍵編輯三維動態(tài)顯示示特殊構件建模模要點2.豎向復雜結構構：坡屋頂及斜梁梁的輸入斜桿（斜柱））的輸入懸索結構的輸輸入變截面梁、異異型柱的輸入入復雜空間模型型樓層組裝的新新改進自然樓層順序序可以與標準準層順序不同同地下室按地上上樓層相同的的方法建立在已有的樓層層表中任意插插入新樓層，，荷載不會亂亂（已輸入的荷荷載總對應于于原有的樓層層，新插入的的樓層荷載號號為0）次梁當主梁輸輸和按次梁輸輸的區(qū)別次梁當主梁輸輸，程序自動動按空間交叉叉梁系計算框框架體系，次次梁的剛度代代入結構整體體剛度，對地地震力、周期期、位移、內內力均有影響響；而按次梁輸，，次梁只是將將荷載傳給主主梁，其剛度度不代入結構構整體剛度，，對地震力、、周期、位移移不起作用。。次梁當主梁輸輸，次梁與主主梁通過節(jié)點點變形協調，，按各自的剛剛度分配內力力；而按次梁輸，，程序只是將將主梁作為支支座，次梁按按PK連續(xù)梁一次計計算完成。次梁當主梁輸輸，程序自動動劃分房間，，使房間數和和節(jié)點數大量量增加；而按次梁輸，，程序不劃分分房間。次梁當主梁輸輸入，直觀方方便，但必須須先輸入軸線線必須注意，兩兩種方式次梁梁的約束和邊邊界缺省條件件不同PKPM新版軟件三三維計算演示示（以SATWE為例）合理選擇計算算程序PMCAD軟件：主要用于建模模，但其第八八項可作磚混混結構和底部部框架－抗震震墻結構中磚磚混部分的抗抗震分析計算算PK軟件：適用于二維框框架、排架結結構計算，尤尤其適用于帶帶重型吊車的的工業(yè)廠房設設計TAT軟件：采用薄壁桿件件原理的空間間分析軟件，，適用于一般般多高層建筑筑設計SATWE軟件：基于殼元理論論的空間有限限元分析軟件件，適用于復復雜多高層建建筑設計PMSAP軟件：核心是通用有有限元程序，，適用于任意意空間結構及及復雜多高層層建筑設計SATWE軟件分析與設計參參數補充定義義最不利地震作作用方向：概念：地震沿著不同同的方向作用用，結構地震震反應的大小小一般也不同。。結構地震反反應是地震作作用方向角的的函數，存在在某個角度使得得結構地震反反應取極大，，那么這個方方向我們就稱稱為最不利地震震作用方向。。逆時針方向向為正。使用：TAT、SATWE和PMSAP可以自動計算算出這個最不不利方向角,并在文件中輸輸出。如該角度大于于±15度，用戶可以以把這個角度度值回填到：：“水平力與與整體坐標夾夾角（度）””參數項中，，重新進行計計算，以體現最不利利地震作用的的影響。TAT在TAT-4.OUT中輸出；SATWE在WMASS.OUT中輸出；PMSAP在工程名名.ABS中輸出；裙房層數：規(guī)范：高規(guī)第10.6.4條條文說明指指出為保證多多塔樓建筑中中塔樓與底盤盤整體工作，，塔樓之間裙裙房連接體的的屋面梁以及及塔樓中與裙裙房連接體相相連的外圍柱柱、墻，從固固定端至出裙裙房屋面上一一層的高度范范圍內，在構構造上應予以以特別加強。。實現：程序設置了‘‘裙房層數’參數，作為為多塔樓結構構的底部加強強部位的判斷斷因素，即底底部加強部位位的高度還要要滿足裙房層層數的要求，，從而加強墻墻的抗震構造造?！狗繉訑怠瘏档募訌姀妰H限于剪力力墻，程序沒沒有對塔樓之之間裙房連接接體的屋面梁梁以及塔樓中中與裙房連接接體相連的外外圍柱構造上上應予以特別別加強。對于于這些部位用用戶應在施工工圖中特別加加強。轉換層所在層層號：新抗震規(guī)范范3.4.3條規(guī)定，豎豎向不規(guī)則則的建筑結結構，其薄薄弱層的地地震剪力應應乘以1.15的增大系數數；新高規(guī)規(guī)5.1.14條規(guī)定，樓樓層側向剛剛度小于上上層的70%或其上三層層平均值的的80%時，該樓層層地震剪力力應乘1.15增大系數；；新抗震規(guī)規(guī)范3.4.3條規(guī)定，豎豎向不規(guī)則則的建筑結結構，豎向向抗側力構構件不連續(xù)續(xù)時，該構構件傳遞給給水平轉換換構件的地地震內力應應乘以1.25-1.5的增大系數數。針對這些條條文，程序通過自自動計算樓樓層剛度比比，來決定是是否采用1.15的樓層剪力力增大系數數。但是只要有有轉換層，，就必須人人工輸入“轉換層所所在層號””，以準確實實現水平轉轉換構件的的地震內力力放大。對所有樓層層強制采用用剛性板假假定:按照規(guī)范要要求,結構的位移比是在在剛性樓板板假定下作作出的，所以如果用用戶設定了了彈性樓板板，在計算算位移比時時應選擇此此項。計算完成后后再去掉此此項選擇，，以彈性樓樓板方式進進行后續(xù)計計算。地下室層數數：是為導算風風荷載和自自動形成嵌嵌固約束信信息服務的的，因為地地下室無風風荷載作用用注意：這里的地下下室層數是是指與上部部結構同時時進行內力力分析的地地下室部分分地下室對風風荷載計算算的影響地下室頂板板殼元最大邊邊長：是在墻元細細分時需要要的一個參參數，對于于尺寸較大大的剪力墻墻，在作墻墻元細分形形成一系列列小殼元時時，為確保保分析精度度，要求小小殼元的邊邊長不得大大于給定限限值，程序序限定1.0〈=Dmax〈=5.0，隱含為2。對對于于一般工程可可取2，對于框支剪力墻墻結構，可可取得小些些，如1.5或1.0。模擬施工的的意義：高層建筑結結構當豎向向恒載一次次加上時，，其上部的的豎向位移往往偏偏大，為了了協調如此此大的豎向向位移，有有時會出現現拉柱或梁沒沒有負彎矩矩的情況。。而在實際際施工中，，豎向恒載載是一層一層層作用的，，并在施工工中逐層找找平，下層層的變形對對上層基本上上不產生影影響。結構構的豎向變變形在建造造到上部時時已經完成得得差不多了了，因此不不會產生一一次性加荷荷所產生的的異?，F象。。程序對豎豎向恒載作作用專門做做了處理，，可以考慮慮并模擬施工工加荷的這這種因素。。模擬施工荷荷載的兩種種算法一種叫做施工模擬1，它就是上上面說的考考慮分層加加載、逐層找平因素素影響的算算法；另一種叫做做施工模擬2，它的含義義是：將豎豎向桿件的的剛度放大大10倍后再做施施工模擬1，其計算僅對對基礎起作作用。對框筒結構采用算法2時，計算出出的傳給基基礎的力較較為均勻合合理，可以以避免墻軸軸力遠大于于柱軸力的的不合理情情形。由于于豎向構件件的剛度放放大，將使使得水平梁梁的兩端豎豎向位移差差減小，從從而其剪力力減小，這這樣就削弱弱了樓面荷荷載因剛度度不均而導導致的重分分配，使荷荷載分配更更接近于手手算結果。。豎向地震作作用：規(guī)范條文新抗震規(guī)范范5.3.1條規(guī)定，對對于9度的高層建建筑，其豎向地地震作用標準值值應按公式式（5.3.1-1）和（5.3.1-2）計算，并并宜乘以1.5的放大系數數。相當于于重力荷載載代表值的的23.4%；新抗震規(guī)范范5.3.3條規(guī)定，長懸臂和其其它大跨度度結構豎向地震作作用標準值，，8度、8.5度和9度時分別取取重力荷載載代表值的的10%、15%和20%；新高規(guī)10.2.6條規(guī)定，帶轉換層的的高層建筑筑結構，8度抗震設計計時轉換構件件應考慮豎豎向地震影影響。程序變動新版本程序序將豎向地地震的計算算開關向用用戶開放，，是否考慮慮豎向地震由用戶戶自定。注注意：上部部外挑結構構應考慮豎豎向地震。。程序只能對對全體而不不是單個構構件計算豎豎向地震。。風荷載基本風壓：：基本值的重重現期由原原來的30年一遇改為為50年一遇；對對于特別重重要或對風風荷載比較較敏感的高高層建筑,按100年一遇的風風壓值采用用。修正后的基基本風壓基本風壓一一般要考慮慮地點和環(huán)環(huán)境的影響響，如沿海海地區(qū)和強強風地帶等等，在規(guī)范范規(guī)定的基基礎上要把把基本風壓壓放大1.1或1.2倍.地面粗糙度度類別：由原來的A、B、C類，改為A、B、C、D類。C類是指有密密集建筑群群的城市市市區(qū)；D類為有密密集建筑群群,且房屋較高高的城市市市區(qū)。結構基本周周期：采用高規(guī)中中的經驗公公式或者直直接采用軟軟件的缺省省值，待計計算完成后后輸入計算算書中的結結構基本周周期。體型系數：：現代多、高高層結構立立面變化較較大，不同同的區(qū)段內內的體型系系數可能不不一樣.(程序限定最最多為三段段)結構規(guī)則性性：建筑及其抗抗側力結構構的平面布置宜宜規(guī)則，對對稱，并應應具有良好好的整體性性，建筑的立面面和豎向剖剖面宜規(guī)則則，結構的的側向剛度度宜均勻變變化，豎向向抗側力構構件的截面面尺寸和材材料強度宜宜自下而上上逐漸減小小，避免抗抗力結構構的側向剛剛度和承載載力突變。。如果平面面或豎向不不規(guī)則，會會對樓層水水平位移、、層間位移移以及薄弱弱層的計算算都會產生生很大的影影響?？拐鹪O防烈烈度：新抗震規(guī)范范改變了抗抗震設防烈烈度與設計計基本地震震加速度值值的對應關關系，增加加了7度（0.15g）和8度(0.30g)兩種情況（（見新抗震震規(guī)范表3.2.2），因而程程序在原有有6,7,8,9度的基礎上上,又增加了7度（0.15g）和8度(0.30g)兩個選項。。設計地震分分組：設計近震、、遠震改為為設計地震震分組，分分別為設計計地震第一一組、第二二組和第三三組，程序序輸入菜單單相應修改改。特征周期值值：比89規(guī)范增加了了0.05s以上,這在一定程程度上提高高了地震作作用（見新新抗震規(guī)范范5.1.4)。扭轉耦連：：新高規(guī)3.3.4-1條規(guī)定，質量、剛度度不對稱、、不均勻的的結構，以以及高度超超過100m的高層建筑筑結構應采采用考慮扭扭轉耦連振動影響的的振型分解解反應譜法法。TAT、SATWE和PMSAP三個程序都都具有考慮慮扭轉耦連連的功能，，是否考慮慮可以通過過參數設定定。耦聯計算適適用于任何何空間結構構計算，總總是正確的的；非耦聯聯僅適用于于平面結構構計算。耦聯計算的的結果不一一定比非耦耦聯計算的的結果大，，二者沒有有必然關系系建議總是選選擇耦聯計計算，不會會出問題。。振型組合數數：規(guī)范：高規(guī)5.1.13-2條規(guī)定，抗抗震計算時時，宜考慮慮平扭耦聯聯計算結構構的扭轉效效應，振型型數不應小小于15，對多塔結結構的振型型數不應小小于塔樓數數的9倍，且計算算振型數應應使振型參參與質量不不小于總質質量的90%。振型數的多多少與結構構層數及結結構形式有有關，當結結構層數較較多或結構構層剛度突突變較大時時，振型數數也應取得得多些，如如有彈性節(jié)節(jié)點、多塔塔樓、轉換換層等結構構形式。注意：程序中可參參看文件WZQ.OUT中的有效質量系系數值來判斷振振型數取的的是否夠。。有效質量系系數：振型數夠不不夠？概念來源：WILSONE.L.教授曾經提提出振型有有效質量系系數的概念念用于判斷斷參與振型型數足夠與與否，并將將其用于ETABS程序，他的的方法是基基于剛性樓樓板假定的的，現已推推廣到一般般結構及彈彈性樓板。。經驗：根據我們的的計算經驗驗，當有效效質量系數數大于0.9時，基底剪力誤差一一般小于5%。在這個意意義上我們們稱有效質質量系數大大于0.9的情形為振振型數足夠夠；否則稱稱振型數不不夠。注意：1、要首先考慮有效質量系系數是否滿滿足要求，，否則后續(xù)續(xù)計算沒有有意義。2、振型數不能能取的太少少（小于0.9），否則剪剪重比等參參數不正確確。3、振型數也不不能取的太太多，最多不能能多于結構構的固有振振型總數，如剛性樓樓板結構，，不能超過過樓層數的的3倍，否則可可能出現計計算異常。。雙向地震作作用：規(guī)范條文：：新抗震規(guī)范范5.1.1條規(guī)定，質質量和剛度度分布明顯顯不對稱的的結構，應應計入雙向向地震作用用下的扭轉轉影響。判定標準：：樓層位移比比（層間位位移比）大大于1.2程序實現：：現在我們考考慮某個地地震反應參參數，該參參數在X和Y地震作用下下的反應分分別為SX和SY,那么在考慮慮了雙向地地震扭轉效效應后：這意味著對對于X和Y地震作用都都作不同程程度的放大大。考慮雙雙向地震時時，配筋平平均增大5~8%，但構件最最大增加1倍。對于柱的彎彎矩和剪力力處理方法法有所不同同，要比較較Sx和Sy的絕對值，，只放大大大的，不動動小的。對于柱的彎彎矩和剪力力，處理方方法稍有不不同，舉例說明明如下：我們令S代表某個柱柱截面在某某個方向上上的彎矩或或剪力：X地震作用下下的值SX，Y地震作用下下的值SY，考慮雙向地地震后改改變成為偶然偏心：：新高規(guī)3.3.3條規(guī)定，計計算地震作作用時，應應考慮偶然偏心的的影響，附附加偏心距距可取與地地震作用方方向垂直的的建筑物邊長的5%。偶然偏心的的含義指的的是：由偶偶然因素引引起的結構構質量分布布的變化，會導導致結構固固有振動特特性的變化化，因而結結構在相同同地震作用下的反應應也將發(fā)生生變化?？紤]偶然偏偏心，也就就是考慮由由偶然偏心引起的可可能的最不不利的地震震作用。從理論上，，各個樓層層的質心都都可以在各各自不同的的方向出現現偶然偏心，從從最不利的的角度出發(fā)發(fā)，我們在在程序中只只考慮下列列四種偏心方式：A)X向地震，所所有樓層的的質心沿Y軸正向偏移移5%，記作EXPB)X向地震，所所有樓層的的質心沿Y軸負向偏移移5%，記作EXMC)Y向地地震震，，所所有有樓樓層層的的質質心心沿沿X軸正正向向偏偏移移5%，記記作作EYPD)Y向地地震震，，所所有有樓樓層層的的質質心心沿沿X軸負負向向偏偏移移5%，記記作作EYM簡言言之之，，地震震組組合合數數將將增增加加到到原原來來的的三三倍倍。該該功功能能設設有有選選項項開開關關，，考考慮慮偶偶然然偏偏心心時時可可將將開開關關打打開開。。柱局局部部坐坐標標下下的的標標準準內內力力輸輸出出：：第1柱單單元元上上節(jié)節(jié)點點號號：：1下節(jié)節(jié)點點號號：：1主軸軸夾夾角角：：0.0000(rad)(工況況號號)軸力力X向剪剪力力Y向剪剪力力X向底底彎彎矩矩Y向底底彎彎矩矩X向頂頂彎彎矩矩Y向頂頂彎彎矩矩(1)91.5-219.522.7-61.9-1038.6-60.5-148.1(+5%)81.8-237.930.6-83.6-1124.2-81.5-162.0(-5%)102.2-201.5-19.954.3-954.753.2-134.5(2)222.1-146.8-108.8294.6-619.7292.8-178.9(+5%)209.2-166.4-95.5258.5-709.1257.5-194.1(-5%)235.6-129.9-122.8332.9-545.3330.2-164.9(3)26.1-49.30.0-0.2-230.40.0-35.6(4)107.4-48.1-51.0138.0-187.2137.4-72.6(5)-1214.7-85.55.1-12.5-780.4-15.0318.4(6)-138.07.70.5-1.0-19.7-1.661.0考慮慮偶偶然然偏偏心心時時的的地地震震內內力力偶然然偏偏心心對對配配筋筋的的影影響響柱梁15層框框剪剪11.9%2.3%13層框框剪剪(PJ2)0.4%1.7%33層框框支支0.8%8層框框架架7.73.9%21層框框剪剪0.9%1.2%19層框框剪剪1.3%1.2%18層框剪0.7%3.0%平均增加加3.82%2.01%偶然偏心心對最大大位移比比的影響響不考慮考考慮增增加15層框剪1.201.318.11%13層框剪(PJ2)1.821.956.99%33層框支1.051.530.32%8層框架1.762.3926.22%19層框剪1.571.7510.04%18層框剪1.432.0329.16%平均增加加18.47%具體操作作原則：：偶然偏心心:對于高層層建筑且且是規(guī)則則結構時時選擇。雙向地震震:雙向地震震一般只只對不規(guī)規(guī)則結構構采用，，并注意意不要與與“偶然然偏心””同時用用。設計中可可以遵循循以下規(guī)規(guī)則：1、當為規(guī)規(guī)則結構構時（位位移比<1.2），只考考慮偶然然偏心2、當為一一般不規(guī)規(guī)則結構構時，考考慮扭轉轉耦連即即可3、當為很很不規(guī)則則結構時時（位移移比>1.2），只考考慮雙向向地震4、計算結構構位移比比時應強強制所有有樓板為為剛性樓樓板假定定活荷質量量折減系系數是計算重重力荷載載代表值值時的活活荷載組組合值系系數。（（抗震規(guī)規(guī)范5.1.3)周期折減減系數為了充分分考慮框框架結構構和框剪剪結構的的填充墻剛度對計計算周期期的影響響。對于框架架結構若若磚墻較較多，可可取0.6-0.7；較少可可取0.7-0.8；對對于框框架-剪力結構構可取0.8-0.9；純純剪力力墻結構構可不折折減。多方向水水平地震震作用規(guī)范條文文：抗震規(guī)范范5.1.1條規(guī)定,有斜交抗抗側力構構件的結結構,當相交角角度大于于15度時,應分別計計算各抗抗側力構構件方向向的水平平地震作作用。程序實現現：針對這一一條，程程序增加加了自動計算算多方向向水平地地震作用用的功能。。用戶可可以根據據需要指指定多對對地震作作用方向向，程序序對每一一對地震震方向進進行地震震反應譜譜分析，，計算相相應的構構件內力力。在構構件設計計階段，，也將考考慮每一一方向地地震作用用下構件件內力的的組合，，這樣不不至于漏漏掉最不不利情形形，保證證了結構構設計的的安全。。程序允允許輸入入最多5組地震方方向，附加地地震數可可在0-5之間取值值,并填入相相應角度度，該角度是是與X軸正方向向夾角，，逆時針針方向為為正。阻尼比、、特征周周期、多多遇或罕罕遇地震震影響系系數最大大值隱含規(guī)范范規(guī)定值值，它隨地震震烈度而而變化。。對有些些地區(qū)標標準用不不同的地地震計算算參數時時，可以以通過該該參數的的變化求求得該地地區(qū)的地地震力。?？紤]活荷荷載不利利布置的的最高層層號程序可以以考慮梁梁活荷載載不利布布置：若定義為為0,表示不考考慮梁活活荷不利利布置作作用;若填一個個大于零零的數N,則表示從從1-N各層考慮慮梁活荷荷載的不不利布置置,而N+1層以上則則不考慮慮活荷不不利布置置；若N等于結構構的層數數,則表示對對全樓所所有層都都考慮活活荷的不不利布置置。梁端負彎矩調幅幅系數在豎向荷載作用下，，鋼筋混混凝土框框架梁設設計允許許考慮混混凝土的的塑性變變形內力力重分布布，適當當減小支支座負彎彎矩，相相應增大大跨中正正彎矩，，梁端負負彎矩調調幅系數數可在0.8-1.0范圍內取取值。注意：此項調整整只針對對豎向荷荷載，對對地震力力和風荷荷載不起起作用。。梁設計彎矩矩增大系系數通過調整整梁的設設計彎矩矩，提高高其安全全儲備。。注意：1、對正負負設計彎彎矩均增增大2、對于已經經考慮活活荷不利利布置的的樓層，，SATWE將使此項項不起作作用。梁扭矩折減減系數對于現澆澆樓板結結構，采采用剛性性樓板假假定時，，應當考考慮樓板板對梁抗抗扭的作作用，而而對梁的的扭矩進進行折減減。折減減系數可可在0.4-1.0范圍內取取值。注意:若考慮樓樓板的彈彈性變形形，梁的的扭矩不不應折減減。連梁剛度折減減系數兩端都與與剪力墻墻相連的的梁稱為為連梁。。多高層結結構設計計中允許許連梁開開裂,開裂后連連梁的剛剛度有所所降低,程序中通通過此項項來反映映開裂后后的連梁梁剛度。。為防止連連梁開裂裂過大，，此系數數不宜取取值過小小，一般般不宜小小于0.55。剪力墻洞洞口上方方的墻（（連梁））也采用用此參數數進行剛剛度折減減。中梁剛度增大大系數程序中框框架梁是是按矩形形部分輸輸入截面面尺寸并并計算剛剛度的，，對于現現澆樓板板，在采采用剛性性樓板假假定時，，樓板作作為梁的的翼緣是是梁的一一部分，，在分析析中可用用此系數數來考慮慮樓板對對梁剛度度的貢獻獻。注意：梁剛度增增大系數數BK由設計人人員指定定，可在在1.0-2.0范圍內取取值。程序自動動搜索中中梁和邊邊梁，兩兩側均與與剛性樓樓板相連連的中梁梁的剛度度放大系系數為BK，只有一側側與剛性性樓板相相連的中中梁或邊邊梁的剛剛度放大大系數為為1.0+（BK-1）/2，其它情況況的梁剛剛度不放放大。9度設防烈度度的各類類框架和和一級抗抗震等級級的框架架結構梁梁柱超配配系數對于9度設防烈烈度的各各類框架架和一級級抗震等等級的框框架結構構,框架梁和和連梁端端部剪力力、框架架柱端部部彎矩、、剪力調調整應按按實配鋼鋼筋和材材料強度度標準值值來計算算。程序序要求輸輸入超配配系數(參見《高層建筑筑混凝土土結構技技術規(guī)程程》第6.2.1條和6.2.3條或《新規(guī)范PKPM設計軟件件實用手手冊》)調整與框框支柱相相連的梁梁內力規(guī)范要求求對框支支柱的地地震作用用彎矩、、剪力進進行調整整。程序序自動對對框支柱柱的彎矩矩剪力作作調整，，由于調調整系數數往往很很大，為為限避免免異常情情況，程程序給出出了一個個控制開開關，由設計人人員決定定是否對對與框支支柱相連連的框架架梁的彎彎矩剪力力進行相相應調整整。全樓地震力放放大系數數是地震力調調整系數數，可通通過此參參數來放放大地震震力，提提高結構構的抗震震安全度度，其經經驗取值值范圍是是1.0-1.5。注意：此項調整整對位移移、剪重重比、內內力計算算有影響響而對周周期計算算沒有影影響。按抗震規(guī)規(guī)范第5.2.5條調整各各樓層地地震力新抗震規(guī)范范5.2.5條規(guī)定,抗震驗算算時,結構任一一樓層的的水平地地震的剪剪重比不不應小于于表5.2.5條給出的的最小地地震剪力力系數。。程序給給出了一一個控制制開關,由設計人人員決定定是否由由程序自自動進行行調整。若選擇擇由程序序自動進進行調整整,則程序對對結構的的每一層層分別判判斷,若某一層層的剪重重比小于于規(guī)范要要求。則則相應放放大該層層的地震震作用效效應。注意：本項調整整只對剪剪重比和和內力有有影響，，而對周周期和位位移沒有有影響。。剪重比的的調整最小地震震剪力調調整：新抗震震規(guī)范5.2.5條規(guī)定，，抗震驗驗算時，結構構任一樓樓層的水水平地震震的剪重重比不應應小于表表5.2.5給出的最小地地震剪力力系數λ。對于豎向向不規(guī)則則結構的的薄弱層層，尚應應乘以1.15的增大系系數類別7度7.5度8度8.5度9度扭轉效應明顯或基本周期小于3.5s結構1.62.43.24.86.4基本周期大于5.0s結構1.2

1.82.43.24.0基本周期介于3.5s和5.0s之間的結構，可插入取值。自動放大大與否設設開關；；如果用用戶考慮慮自動放放大，SATWE將在WZQ.OUT中輸出程程序內部部采用的的放大系系數：文件WZQ.OUT:各樓層地地震剪力力系數調調整情況況[抗震規(guī)范范(5.2.5)驗算]層號X向調整整系數數Y向調整整系數數11.3121.20721.1971.12231.0701.00041.0001.00051.0001.00061.0001.00071.0001.00081.0001.000根據我我們的的工作作，絕絕大多多數較較規(guī)則則的多多高層層建筑筑，其其樓層層最小剪剪重比比出現現在結結構底底層，，也就是是說底底層剪剪重比比是起起控制制作用的，少數數結構構其樓樓層剪剪重比比的最最小值值不出出現在在底層層，但但與底底層相比比也相相差很很小。?；谟诖?，，我們們在程程序中中采用用的調調整方方法是是：全樓的的地震震力采采用同同一個個調整整系數數，或者者嚴格格點說說，一一個地地震作用方方向對對應一一個調調整系系數,這個調調整系系數通通過剪剪重比比最小小的樓樓層決定定。對對于樓樓層剪剪重比比的最最小值值不出出現在在底層層的結結構，，這種種調整可可能略略偏于于保守守，但但仍不不失合合理。。這種種調整整方法法的最最大優(yōu)優(yōu)點是：不不改變變地震震力的的分布布特性性，不不破壞壞各振振型地地震力力作用用下結結構內力的的平衡衡。指定薄薄弱層層個數數及相相應薄薄弱層層層號新抗震震規(guī)范范3.4.3條規(guī)定定,豎向不不規(guī)則則的建建筑結結構,其薄弱弱層的的地震震剪力力應乘乘以1.15的增大大系數數;新高規(guī)規(guī)5.1.14條規(guī)定定,樓層側側向剛剛度小小于上上層的的70%或其上上三層層平均均值的的80%時,該樓層層地震震剪力力應乘乘1.15增大系系數.針對這這些條條文,程序要要求設設計人人員輸輸入薄薄弱層層樓層層號,程序對對薄弱弱構件件的地地震作作用內內力乘乘以1.15的增大大系數數。新抗震震規(guī)范范6.2.13條規(guī)定定，側側向剛剛度沿沿豎向向分布基本本均勻勻的框框-剪結構構，任任一層層框架架部分分的地地震剪力力，不不應小小于結結構底底部總總地震震剪力力的20%和按框-剪結構構分析析的框框架部部分各各樓層層地震震剪力力中最大值值1.5倍二者者的較較小值值。程序對對框剪剪結構構，將將依據據規(guī)范范要求求進行行0.2Q0調整，，設計人人員可可以指指定調調整樓樓層的的范圍圍。如果需需要人人為控控制調調整系系數，，可以以在SATWE文件SATINPUT.OUT中給出出。0.2Q0調整頂塔樓內內力放放大起起算層層號及及放大大系數數用基底底剪力力法分分析，，可以以通過過這個個系數數放大大結構構頂部部塔樓樓的內內力（（一般般為3倍）。。用振型型分解解法分分析，，可以以不調調整頂頂部塔塔樓的的內力力，可可將起起算層層號填填為0。注意：：是否放放大塔塔樓內內力由由設計計人員員決定定結構建建模時時將小小塔樓樓作為為一層層輸入入，增增加振振型數數量，，頂樓樓層號號及放放大系系數通通常都都取0只有特特殊工工程需需要放放大時時才改改這兩兩個參參數此系數數僅放放大頂頂塔樓樓的內內力，，并不不改變變位移移。重力二二階效效應條文：：高規(guī)（（5.4.2）條和和混凝凝土規(guī)規(guī)范（（7.3.12）條都都提到到重力力二階效效應問問題。。概念：：重力二二階效效應一一般稱稱為P-DELT效應，，在建建筑結結構分分析中中指的是是豎向向荷載載的側側移效效應。。當結結構發(fā)發(fā)生水水平位位移時時,豎向荷荷載就就會出現現垂直直于變變形后后的結結構豎豎向軸軸線的的分量量，這這個分分量將將加大大水平平位移量量，同同時也也會加加大相相應的的內力力，這這在本本質上上是一一種幾幾何非非線性效應應。程序實實現：：我們在在TAT、SATWE和PMSAP程序中中都提提供了了計算算P-DELT效應的的開關關。具具體實實現時時，我我們計計算豎豎向荷荷載引引起的的整個個結構的的幾何何剛度度，以以此修修改原原有結結構總總剛，，從而而實現現P-DELT效應的計算算。新新版本本程序序P-DELT效應的的實現現方法法具有有一般般性，，它既既適用于采采用剛剛性樓樓板假假定的的結構構，也也適用用于存存在獨獨立彈彈性節(jié)節(jié)點的的結構構。值得注注意：：考慮P-DELT效應后后,結構周周期一一般會會變得得稍長長，這是符符合實實際情情況的的。P-DELT效應與與柱的的計算算長度度系數數有密密切的的相關關如果用用戶不不考慮慮P-DELT效應，，則在在柱配配筋計計算時時，偏偏心距距放大系系數的的計算算采用用真實實的柱柱計算算長度度系數數；如果用用戶考考慮P-DELT效應，，則在在柱配配筋計計算時時，偏偏心距距放大系系數的的計算算直接接取柱柱計算算長度度系數數等于于1.0。梁柱重重疊部部分作作為剛剛域對對計算算的影影響正常情情況下下，梁梁的長長度為為兩根根柱間間形心心的距距離柱的截截面積積較大大時可可將梁梁柱重重疊部部分作作為剛剛域考考慮，，梁的長長度為為凈跨跨距離離。梁自重重和截截面設設計按按扣除除剛域域后的的梁長長計算算。梁上的的外荷荷載按按梁兩兩端節(jié)節(jié)點計計算。梁與柱柱重疊疊部分分是否否作為為剛域域的差差別“是””——剛度大大，自自重小小，梁梁端負負彎矩矩小“否”——剛度小，自自重大，梁梁端負彎矩矩大柱配筋計算：單單偏壓與雙雙偏壓現行的《混凝土結構構設計規(guī)范范》、《高層建筑混混凝土結構構技術規(guī)程程》、《建筑抗震設設計規(guī)范》等對何時采采用雙偏壓壓計算有明明確的要求求，如《高層建筑混混凝土結構構技術規(guī)程程》第6.2.4條規(guī)定，角角柱應按雙雙向受力構構件進行正正截面承載載力設計。。對于規(guī)范沒沒有要求用用雙偏壓計計算的，最最好用單偏壓計算算，雙偏壓驗算算。異型柱建議議用雙偏壓壓計算?；炷林牡挠嬎汩L度度系數計算算執(zhí)行混凝凝土規(guī)范7.3.11-3條選擇此項,混凝土柱計計算長度系系數的計算算將執(zhí)行混混凝土規(guī)范范7.3.11-3條,否則將僅執(zhí)執(zhí)行混凝土土規(guī)范7.3.11-2條,與舊規(guī)范相相同(即底層柱取取1.0上層柱取1.25)。柱計算長度度系數按有有側移計算算此參數專用用于鋼柱,當選擇“有有側移”時時,程序按《鋼結構設計計規(guī)范》附錄4.2的公式計算算，當選擇擇“無側移移”時，程程序按《鋼結構設計計規(guī)范》附錄4.1的公式計算算。注意事項主筋強度應應與PM中取相同的值，，否則雖計計算按此處處值計算，，但接力PK繪施工圖時時，仍按照照PM中的強度等等級標注。。恒荷載分項項系數調整整根據《建筑結構荷荷載規(guī)范》3.2.5條中的要求求,程序增加了了永久荷載載效應控制制組合,即相應的永永久荷載效效應分項系系數取1.35,當1.35恒+1.4*0.7活>1.2恒+1.4活時取1.35恒+1.4*0.7活。注意：此項調整程程序自動完完成不能輕率調調整規(guī)范規(guī)規(guī)定的分項項系數!地震信息里里的活荷載載質量折減減系數與荷荷載組合里里的活荷重重力荷載代代表值系數數的區(qū)別活荷載質量量折減系數數主要用于計計算質量矩矩陣，填此此參數則結結構總質量量將折減。?；詈芍亓珊奢d代表值值系數主要用于靜靜力荷載組組合，填此此參數則結結構總質量量將不折減減。地下室、人人防的設計計分析1。地下室一一般與上部部結構共同同分析；2。地下室能能否與上部部結構分開開獨立計算算，取決于于地下室的的層剛度，當當地下室層層剛度大于于上部層剛剛度的2倍時，地下室與上部部結構可以以分開計算算，否則應應共同計算算；3。當地下室室與上部結結構共同分分析時，地地下室回填填土的約束束作用用增加加地下室層層剛度的方方法模擬，，即程序中中所提到的相對剛剛度，一般般取3；4。當定義了了地下室后后，側向不不論有無約約束，風力力的計算都按有地下下室考慮，，即在計算算高度系數數時，扣除除地下室的高度；5。地下室與與上部結構構共同分析析是一種更更合理的分分析方法，共同分分析使上部部結構的軸軸力、彎矩矩可以傳給給地下室結構，而而剪力可以以根據需要要傳遞回填土對地地下室約束束的相對剛剛度該參數的含含義是基礎礎回填土對對結構約束束作用的剛剛度與地下下室抗側移移剛度的比比值。取正數，有約束作用用，取值3～6，不太敏感感。取為0，則認為基礎礎回填土對對結構沒有有約束作用用取負數m（m小于或等于于地下室層層數M），則認為有m層地下室無水水平位移（（嵌固），，但必須注注意嵌固層層的剛度比比要求（>2）。地下室頂板板ABC地下室不同側向約束剛剛度比下的的地震作用用示意對地下室外外圍墻作平平面外設計計A.恒、活荷載載作用結構整體分分析得到的的恒活荷載載的軸力、、彎矩B.面外土、水水側作用按簡化方法法計算面外外土水側壓壓力作用的的彎矩C.配筋設計按壓彎構件件進行配筋筋計算*地下室室外圍墻不不合并，配配筋結果逐逐段給出地下室頂板板與外圍墻墻的

人防防等效荷載載這兩項參數需按《人民防空地地下室設計計規(guī)范》中第4.5.2取值。SATWE軟件特殊構件補補充定義特殊梁不調幅梁：在配筋計算算時不作彎彎矩調幅的的梁連梁:與剪力墻相相連,允許開裂,可作剛度折折減的梁(程序自動判判斷)轉換梁：框支轉換梁梁或托柱梁梁（必須人工工設定）剛性梁：兩端都在柱柱截面范圍圍內的梁(程序自動判判斷)鉸接梁：一端或兩端端鉸接特殊柱/特殊斜撐鉸接柱/鉸接斜撐：：一端或兩端端鉸接角柱：不與剪力墻墻相交的轉轉角柱框支柱：上部托剪力力墻的柱門式鋼柱：：人字或十字字支撐：斜柱：按斜撐輸入入，應設為為剛接彈性樓板剛性樓板：：假定樓板平平面內無限限剛，樓板板平面外剛剛度不考慮慮（取為零零），適于大多數數民用建筑筑。彈性樓板6：真實地計算算樓板平面面內和平面面外的剛度度，適用所所有工程，，但計算量量大，不輕輕易采用，，主要用于板板柱結構。彈性樓板3：假定樓板平平面內無限限剛，程序序僅真實地地計算樓板板平面外剛剛度，適用用平面內剛剛度大，不不可忽略平平面外剛度度的結構，，如厚板轉換層層。彈性膜：程序真實地地計算樓板板平面內剛剛度，樓板板平面外剛剛度不考慮慮（取為零零），適于工業(yè)廠廠房，，樓板開大大洞的結構構。非荷載作用用溫度、收縮縮、地基不不均勻差異異沉降是屬屬于變形作作用，稱為為非荷載作作用溫度應力收縮分析不均勻沉降降1.溫度應力分分析程序只考慮慮構件的內內外溫差的的平均值比比原始溫度度高（低））時造成的的伸長（縮縮短）效應應溫度荷載定定義輸入兩組節(jié)節(jié)點溫差改變樓層繼繼續(xù)不設置溫差差的節(jié)點視視為兩組溫溫差為02.收縮分析混凝土收縮縮可以用收收縮當量溫溫差來表示示程序用溫度度應力計算算功能來完完成收縮分分析3.不均勻沉降降分析彈性支座目前彈性支支座不能設設置于底層層的柱底和和墻底處處，只能設設置于其它它自由節(jié)點點處輸入彈簧剛剛度值捕捉節(jié)點支座位移輸入位移值值捕捉節(jié)點吊車荷載分分析吊車荷載作作用的牛腿腿處一般沒沒有樓板吊車柱之間間必須考慮慮支撐的作作用同一軌道內內可以有一一部或多部部吊車含吊車的荷荷載組合大大大增加吊車梁可以以不輸入（（沒作為吊吊車梁計算算）吊車輪壓及及煞車力要要通過影響響線求出地震力、基基礎都未考考慮吊車影影響帶重型吊車車的工業(yè)廠廠房最好用用PK計算分析SATWE軟件計算控制參數數設定傳給基礎的上上部結構剛度度新版SATWE，TAT都具有該功能能必要性：在實際情況中中，基礎與上上部結構總是是共同工作的的，從受力的角度度看它們是不不可分開的一一個整體。但但是在設計中中基礎與上部結構通通常分開來做做,在設計基礎時時,通常只考慮上上部結構傳給給基礎的荷載，，而上部結構構對基礎的剛剛度貢獻則很很少考慮或者者只能非常粗略地用用一些經驗參參數來考慮。。我們認為,不考慮上部結結構的剛度貢獻,將會低估基礎礎將會低估基基礎的整體性性，很可能會會導致錯誤的基礎變形形規(guī)律，這會會造成基礎設設計在某些局局部偏于不安安全,而在另一些局部部又可能存在在不必要的浪浪費。程序：為了使基礎設設計更為合理理，程序在上上部結構計算算中，增加了上部結構構剛度向基礎礎凝聚的功能能，當需要考考慮共同作用用時，用戶可以在程序序的計算選擇擇菜單中將相相應開關打開開，傳給基礎礎的剛度將會自動生成成。這樣一來來，在后面的的基礎軟件JCCAD的分析當中，，不但接受上部部結構傳來的的荷載，同時時還將疊加上上部結構傳來來的剛度剪切剛度：高規(guī)附錄E.0.1建議的方法剪彎剛度:高規(guī)附錄E.0.2建議的方法地震剪力與地地震層間位移移的比值:抗震規(guī)范的3.4.2和3.4.3條文說明及高高規(guī)建議的方方法隱含采用第三三種算法,實際上這三種種方法計算的的剛度含義是是不同的,差異較大,而且前兩種方方法是針對轉轉換層結構提提出的,對于一般工程程,可參考第三種種方法的結果果。層剛度比的計計算方式抗震規(guī)范（第三種）方法法:通常工程均可可采用此方法法，也是程序序的缺省方式式剪切剛度:底部大空間為為一層時，剛剛度比計算方方法；也可用用于判定底下室室的嵌固條件件剪彎剛度：底部大空間為為多層時，剛剛度比計算方方法三種方法算算出的樓層剛剛度可能差別別很大，屬于于正?，F象，不必必奇怪。兩種計算分析析方法采用振型分解解反應譜法計計算地震作用用：側剛分析方法法（算法1）：只有剛性板時時用簡化分析方法法總剛分析方法法（算法2）:有彈性板時用詳細分析方法法薄弱層的計算算根據《高規(guī)》第4.6.4條，要對7-9度時樓層屈服服強度系數小小于0.5的框架結構；；甲類建筑和和9度設防乙類建建筑；隔震和和消能建筑結結構，進行高高于本地區(qū)設設防烈度預估估的罕遇地震震作用下薄弱弱層的抗震變變形驗算。本程序僅對12層以下矩形柱柱混凝土純框框架結構，在罕遇地震震作用下薄弱弱層彈塑性層層間位移角進進行簡化計算。計算結果在SAT-K.OUT文件中輸出這類建筑結構構很少，一般般可不選SATWE軟件計算結果分析析位移比、層間位移比控制制規(guī)范條文：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，樓層層豎向構件的的最大水平位移和層間位位移角，A、B級高度高層建建筑均不宜大大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建建筑不應大于于該樓層平均均值的1.5倍，B級高度高層建建筑、混合結結構高層建筑筑及復雜高層層建筑，不應大于于該樓層平均均值的1.4倍。最大位移：墻頂、柱頂節(jié)節(jié)點的最大位位移平均位移：墻頂、柱頂節(jié)節(jié)點的最大位位移與最小位位移之和除2最大層間位移移：墻、柱層間位位移的最大值值平均層間位移移：墻、柱層間位位移的最大值值與最小值之之和除2文件WZQ.OUT：結構振動特性性周期、地震力力與振型輸出出文件(側剛分析方法法)振型號周周期轉轉角平平動系數數(X+Y)扭轉系數10.4665128.670.25(0.10+0.15)0.7520.435119.250.95(0.85+0.11)0.0530.4262104.290.89(0.05+0.84)0.1140.1631119.980.83(0.21+0.62)0.1750.160827.030.98(0.78+0.20)0.0260.149454.480.00(0.00+0.00)1.00地震作用最大大的方向=4.737(度)周期比控制規(guī)范條文：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，結構構扭轉為主的的第一周期Tt與平動為主的的第一周期T1之比，A級高度高層建建筑不應大于于0.9；B級高度高層建建筑、混合結結構高層建筑筑及復雜高層層建筑不應大大于0.85。對于通常的規(guī)規(guī)則單塔樓結結構，如下驗驗算周期比:1）根據各振型的的平動系數大大于0.5，還是扭轉系系數大于0.5，區(qū)分出各振振型是扭轉振振型還是平動動振型2）通常周期最長長的扭轉振型型對應的就是是第一扭轉周周期Tt，周期最長的平平動振型對應應的就是第一一平動周期T13）對照“結構整整體空間振動動簡圖”，考考察第一扭轉轉/平動周期是否否引起整體振振動，如果僅僅是局部振動動，不是第一一扭轉/平動周期。再再考察下一個個次長周期。。4）考察第一平動動周期的基底底剪力比是否否為最大5）計算Tt/T1，看是否超過0.9(0.85)多塔結構周期期比：對于多塔樓結結構，不能直直接按上面的的方法驗算，，而應該將多塔結結構切分成多多個單塔，按多個單塔塔結構分別計計算考慮扭轉耦聯聯時的振動周周期(秒)、X,Y方向的平動系系數、扭轉系系數振型號周周期轉轉角平平動動系數(X+Y)扭轉系數11.574283.440.06(0.00+0.06)0.9421.452490.890.94(0.00+0.94)0.0631.26650.451.00(1.00+0.00)0.0040.530290.560.03(0.00+0.03)0.9750.4025103.180.97(0.05+0.92)0.0360.374814.351.00(0.94+0.05)0.0070.3631138.630.50(0.29+0.21)0.5080.308293.370.05(0.00+0.05)0.9590.212692.740.06(0.00+0.06)0.94第一振型為扭扭轉考慮周期比限限制以后，以以前看來規(guī)整整的結構平面面，從新規(guī)范的角度度來看，可能能成為“平面不規(guī)則結結構”文件WZQ.OUT：判斷主振型各振型作用下下X方向的基底剪剪力及占總基基底剪力的比比例振型號剪剪力(kN)比例(%)1302.119.2322685.8582.033171.615.24428.190.86586.252.6360.130.00顯然的主振型型周期比控制什什么？如同位移比的的控制一樣，，周期比側重重控制的是側向剛度與與扭轉剛度之之間的一種相相對關系，而而非其絕對大大小，它的目的是使使抗側力構件件的平面布置置更有效、更更合理，使結結構不致于出現過過大（相對于于側移）的扭扭轉效應。一一句話，周期期比控制不是在要要求結構足夠夠結實，而是是在要求結構構承載布局的的合理性。周期比不滿足足要求，如何何調整？一旦出現周期期比不滿足要要求的情況，一般只能能通過調整平平面布置來改改善這一狀況況，這種改變變一般是整體性的，，局部的小調調整往往收效效甚微。周期期比不滿足要要求，說明結構的扭扭轉剛度相對對于側移剛度度較小，總的的調整原則是是加強結構外圈剛度度，削弱結構構內筒剛度。層剛度比控制制1）抗震規(guī)范附附錄E2.1規(guī)定，筒體結結構轉換層上上下層的側向向剛度比不宜大于2；2）高規(guī)的4.4.2條規(guī)定，抗震震設計的高層層建筑結構，，其樓層側向剛度不宜小小于相臨上部部樓層側向剛剛度的70%或其上相臨三