樓框架結構范本施工預案

48/48***22#樓模板工程專項施工方案編制單位：***編制日期：2015年5月第一章工程概況序號項目內容1工程名稱2工程地址3建設單位4設計單位5勘查單位6監(jiān)理單位7質量監(jiān)督單位8施工單位9合同性質施工總承包10合同工期天11質量目標達到要求合格標準模板搭設一、材料規(guī)格及要求模板采納15mm厚的膠合板；扣件鋼管支撐，鋼管采納Φ48×3.5。模板及其支架應具有足夠的剛度、強度和穩(wěn)定性，能夠可靠地承受新澆筑混凝土的自重和側壓力，及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載。二、模板施工1、基礎模板施工方法（1）、按圖紙設計要求彈出軸線和支模邊線；（2）、制作好的模板，用塔吊或人工搬運至操作點；（3）、在模板之間的拼結處，每塊模板均貼好一條通長的膠帶，使模板與模板拼結緊密，以防漏漿；（4）、在模板拼裝前要刷脫模劑，脫模劑要涂刷均勻，不宜太薄，以免起不到脫模劑的作用，也不要太厚，以免阻礙砼的外觀；（5）、安裝模板：將預備好的模板內邊對準基礎表面或摟面上彈出的邊線。進行拼裝，在安裝模板的過程當中至少要二個人配合進行工作，每相鄰的兩塊模板安裝就位后，立即用小木檔在內外拼板的交接處，對模板進行臨時固定。再進一步校正模板的垂直度、位置以及拼縫之間的嚴密性，然后用鋼管進行最終固定，在固定的過程當中要注意隨時對模板進行校正。2、梁模板梁模板要緊由底板和側板組成，為承受垂直荷載，在梁的底板下每隔600mm用橫向鋼管頂撐來承托，沿梁跨度方向鋼管支撐的間距為700mm。（1）、搭設排架：依照圖紙，在梁下面搭設雙排鋼管，間距依照梁的寬度而定。立桿之間設立水平拉桿，互相拉撐成一整體，離樓地面200mm處設一道，以上每隔1200mm（底層）設一道，二層及以上每隔1200米設一道。在底層搭設排架時，先將地基夯實，并在地面上墊通長的墊板。在排架支撐搭設的過程當中，組織人員進行操平工作：從基準點引出一個高于地面500mm基點，用水準儀操平，并在梁的兩邊的鋼管上用紅漆作好標志，用于確定承托梁底板的鋼管位置。在搭設承托底板的鋼管之前，算出底板的具體位置。確定支撐底板鋼管的位置，架設好鋼管，底模板應起拱，起拱高度20mm，因此中間的承托鋼管高度應再加上起拱高度。（2）、梁底板的固定：將制作好的梁底板運致操作點，在柱頂?shù)牧喝笨诘膬蛇呇氐装灞砻胬€，調直底板，底板伸入柱模板中。調直后在底板兩側用扣件固定。（3）、側模板的安裝：為了鋼筋綁扎方便，側模板安裝前先放好鋼筋籠，也能夠先支好一側模板后，幫扎鋼筋籠，然后再安裝另一側模板。將制作好的模板運致操作點；側模的下邊放在底板的承托上，并包住底板，側模不得伸入柱模，與柱模的外表面連接，用鐵釘將連接處拼縫釘嚴，但決不同意阻礙柱模頂部的垂直度即要保證柱頂?shù)某叽?。在底板承托鋼管上架立管固頂側板，再在立管上架設斜撐。立管頂部與側模平齊，然后在立管上架設橫檔鋼管，使橫檔鋼管的上表面到側模頂部的高度剛好等于一鋼管的直徑。（要緊用于板模板支撐）3、板模板沿板長跨方向，在小橫檔鋼管上滿鋪承托板模板的鋼管，鋼管平行于板的短跨。關于長跨較長的板，假如一塊標準板鋪不到位，應在中間加一根木橫檔用于固定模板。在板與柱交接的地點，應在板上彈出柱的邊線，彈線要垂直、清晰，尺寸要準確，做到一次到位。在支板模板的過程當中，要時時校正梁上部的尺寸，二人配合工作，一個人操縱梁上部的尺寸，另一人將板模板釘在四周梁側模板上，使板的邊沿與梁側模的內表面在同一平面內，釘子間距為300MM—500MM。板與柱交接處，將板模板釘在柱的模板上，要保證柱的尺寸，并做到接縫嚴密。模板上拼縫、接頭處應封堵嚴密，不得漏漿；模板上小的孔洞以及兩塊模板之間的拼縫用膠布貼好。模板支好后，清掃一遍。4、支架的搭設（1）、搭設排架：依照圖紙，在梁下面搭設雙排立管，間距為600-800mm，設水平拉桿，間距為1200mm。離樓地面200mm處設一道。底層搭設排架時，在地面上墊300×1200mm墊板，墊板厚50mm。（2）、注意事項：①、地基（回填土）要碾實：②、嚴格操縱施工荷載，上料時要分散，不要集中；在澆筑砼時，砼的堆積高度不得大于50CM。③、在搭設排架時，豎管的豎直度偏差不得大于3CM。④、澆筑砼之前要派人進行現(xiàn)場檢查驗收，并要有記錄。⑤、在澆筑砼的過程當中，要派人隨時對現(xiàn)場進行監(jiān)護：操縱好操作面上的施工荷載；防止施工器具撞擊操作面，以免集中荷載過大，造成支撐破壞。在施工過程當中要隨時觀看模板及其支撐的工作情況，如發(fā)覺問題，及時停止施工，采取有效措施后方可接著施工。第三章模板拆除模板的拆除也是一項比較關鍵的環(huán)節(jié)，如不抓好這一環(huán)節(jié)，將阻礙到整個項目工程的質量和結構的安全。再有，應該做到節(jié)約材料，提高模板的周轉率因此，確保人身安全，在施工當中，應按施工規(guī)范要求進行拆模，做到文明施工。1、拆模時刻：凡非承重模板的拆除，當日平均氣溫在20℃以下時，必須待砼終凝后48小時之后方可拆除模板。關于承重模板，應依照同條件養(yǎng)護的試塊強度值，或現(xiàn)場砼回彈值以及上部的施工荷載情況綜合考慮，由項目部提出書面拆模申請，經(jīng)專職質檢員、監(jiān)理工程師同意后方可拆模。否則任何人不得擅自拆除。2、在拆模過程當中，先支的后拆，后支的先拆。柱模、梁側模先拆。拆模不可亂撬，要逐次將支撐，承托等拆除，然后在拆除模板。拆除的鋼管不亂扔，不高空拋物，模板要輕拆輕放。拆模時嚴禁樓面下過人。拆除的模板應及時清理好，并搬運到指定點。第四章安全技術措施一、模板安裝安全措施1、模板支撐不得使用扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平坦堅實，并加墊木。2、安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下道工序作業(yè)。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。3、支模時，支撐、拉桿不得連接在門窗、腳手架或其它不穩(wěn)固的物件上。在砼澆筑的過程當中，要有專人檢查，發(fā)覺變形、松動等現(xiàn)象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。4、在現(xiàn)場安裝模板時，所用工具應裝入工具袋，防止高處作業(yè)時，工具掉下傷人。5、兩人抬運模板時，要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。6、基礎工程模板安裝時，應先檢查基坑土壁邊坡的穩(wěn)定情況，發(fā)覺有塌方危險時，必須采取安全加固措施后，方能作業(yè)。7、操作人員上下基坑要設扶梯?；由峡谶吘?m以內不同意堆放模板構件和材料。8、向坑內運送模板時要有專人指揮，上下呼應。9、模板支撐在土壁上時。應在支板上加墊板，以防支撐不牢固或造成土壁坍塌。10、安裝柱梁模板應設臨時工作臺，不得站在柱模板上操作和梁底板上行走。11、安裝樓面模板，遇有預溜洞口的地點，應作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人。二、模板拆除的安全措施1、拆除模板必須經(jīng)施工負責人同意，方可拆除，操作人員必須戴好安全帽。操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。2、拆除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物用木板或安全網(wǎng)作防護圍蔽，防止模板枋料墜落傷人。3、完工后，不得留下松動和懸掛的模板枋料等。拆下的模板枋料應及時運送到指定地點集中堆放穩(wěn)妥。4、拆除模板用長撬棍。應防止整塊模板掉下，以免傷人。梁模板(扣件鋼管架)計算書支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:L2。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.30；混凝土板厚度(mm)：110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：3.00；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采納的鋼管類型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):2.00；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：2；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：120mm，180mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時刻，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑阻礙修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度阻礙修正系數(shù)，取1.150。分不計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數(shù)為2根。面板按照均布荷載作用下的簡支梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.2×1.2/6=12cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的簡支梁計算：M=0.125ql2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(300-110)/(2-1)=190mm；面板的最大彎矩M=0.125×(10.709+2.8)×[(300-110)/(2-1)]2=6.10×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=0.5ql=0.5×(10.709+2.800)×[(300-110)/(2-1)]/1000=1.283kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=6.10×104/1.20×104=5.1N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=5.1N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=10.709N/mm；l--計算跨度:l=[(300-110)/(2-1)]=190mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大撓度計算值:ν=5×10.709×[(300-110)/(2-1)]4/(384×9500×7.20×104)=0.266mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(300-110)/(2-1)]/250=0.76mm；面板的最大撓度計算值ν=0.266mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.76mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.283/0.500=2.567kN/m本工程中，次楞采納木方，寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分不為:W=1×4×7×7/6=32.67cm3；I=1×4×7×7×7/12=114.33cm4；E=10000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.064kN·m，最大支座反力R=1.412kN，最大變形ν=0.097mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=6.42×104/3.27×104=2N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=2N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.097mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.412kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采納圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分不為:W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.085kN·m，最大支座反力R=2.000kN，最大變形ν=0.012mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=8.47×104/1.02×104=8.3N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=8.3N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算依照連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.012mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=120/400=0.3mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.012mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.3mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分不為:W=250×12×12/6=6.00×103mm3；I=250×12×12×12/12=3.60×104mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+2.00)×0.30+0.30]×0.25=2.430kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25=1.400kN/m；q=2.430+1.400=3.830kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×3.83×2502=2.99×104N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×3.83×0.25=0.479kNσ=Mmax/W=2.99×104/6.00×103=5N/mm2；梁底模面板計算應力σ=5N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算依照《建筑施工計算手冊》剛度驗算采納標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=2.025kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大同意撓度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×2.43×2504/(384×9500×3.60×104)=0.361mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.361mm小于面板的最大同意撓度值:[ν]=1mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采納方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=0.479/0.25=1.915kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分不為:W=4×7×7/6=32.67cm3；I=4×7×7×7/12=114.33cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.915×0.252=0.012kN·m；最大應力σ=M/W=0.012×106/32666.7=0.4N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值0.4N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×1.915×0.25=0.287kN；方木受剪應力計算值τ=3×0.287×1000/(2×40×70)=0.154N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.6N/mm2；方木的受剪應力計算值0.154N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.6N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×1.915×2504/(100×10000×114.333×104)=0.004mm；方木的最大同意撓度[ν]=0.250×1000/250=1.000mm；方木的最大撓度計算值ν=0.004mm小于方木的最大同意撓度[ν]=1mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.479kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.250)/4×0.250×(1.2×0.110×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.300-0.110)×0.300=0.165kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=0.644kN；最大彎矩Mmax=0.113kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.179mm；最大應力σ=0.113×106/5080=22.2N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值22.2N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分不為：W=5.08cm3；I=12.19cm4；E=206000N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.644kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.242kN·m；最大變形νmax=0.678mm；最大支座力Rmax=2.174kN；最大應力σ=M/W=0.242×106/(5.08×103)=47.5N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值47.5N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=0.678mm小于1000/150與10mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，依照前面計算結果得到R=2.174kN；R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.644kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=2.174kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.129×3=0.465kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2×[(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.30+(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.110×(2.00+24.00)]=2.228kN；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：N5=1.4×(2.000+2.000)×[1.000/2+(0.600-0.250)/4]×1.000=3.290kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=0.644+2.174+0.465+2.228+3.29=8.8kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；依照《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2945.25/15.8=186；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=8800.06/(0.207×489)=86.9N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=86.9N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！板模板(扣件鋼管架)計算書模板支架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2011)、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):2.75；采納的鋼管(mm):Φ48×3.5；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采納膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采納方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管):Ф48×3.5；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分不為：W=100×1.22/6=24cm3；I=100×1.23/12=14.4cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.11×1+0.35×1=3.1kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1×1=1kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.1+1.4×1=5.12kN/m最大彎矩M=0.1×5.12×3002=46080N·mm；面板最大應力計算值σ=M/W=46080/24000=1.92N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為1.92N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.1kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×3.1×3004/(100×9500×14.4×104)=0.124mm；面板最大同意撓度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.124mm小于面板的最大同意撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分不為:W=b×h2/6=4×7×7/6=32.67cm3；I=b×h3/12=4×7×7×7/12=114.33cm4；方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.11+0.35×0.3=0.93kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.93+1.4×0.3=1.536kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.536×12=0.154kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.154×106/32666.67=4.702N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為4.702N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.536×1=0.922kN；方木受剪應力計算值τ=3×0.922×103/(2×40×70)=0.494N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.494N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷載q=q1=0.93kN/m；最大撓度計算值ν=0.677×0.93×10004/(100×9000×1143333.333)=0.612mm；最大同意撓度[ν]=1000/250=4mm；方木的最大撓度計算值0.612mm小于方木的最大同意撓度4mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采納：鋼管(單鋼管)