大體積混凝土施工方案

大體積混凝土施工方案（一）大體積混凝土施工概況部位EF棟底板AB概況底板板底結構標高為（相對標高），承臺頂標高，板長米，板寬～底板厚部位EF棟底板AB概況底板板底結構標高為（相對標高），承臺頂標高，板長米，板寬～底板厚1000mm，一般承臺厚1500mm、2000mm，E棟核心筒大承臺厚28*35m，C40P8。底板板底結構標高為（相對標高），139931000mm1500mm2500mm3000mm3500mm21*49mC40P8。底板板底結構標高為（相對標高），31632～841000mm1500mm2300mmmm3000mm23*35mC40P8。本工程地下室底板面積大，底板厚，部分承臺超厚，因此，組織本次大體積基礎底板混凝土澆筑土連續(xù)澆筑，盡量減少澆筑時間。（二）底板大體積混凝土施工部署EFA棟核心筒底板塊、B采用斜面分層整體性一次澆筑的方案。EF棟底板分塊示意澆筑12345123區(qū)4塊；最后澆筑后作區(qū)。A棟底板分塊示意澆筑順序為:Ⅳ區(qū)1塊→Ⅳ區(qū)2塊→Ⅳ區(qū)3塊→Ⅳ區(qū)4塊→后作1塊→后作2塊；1234561三、主要核心筒底板塊砼的澆筑安排1、E座核心筒底板⑴概述E棟核心筒地下室分塊示意如下:該分塊總混凝土量約9400m3。⑵勞動力（人員）安排底板澆筑：配備8個澆筑小組兩班倒連續(xù)作業(yè)。⑶機械、車輛配備4150m3混凝土泵的平均實際輸出量：Q=4×50=200m3；1h=9403÷200=47小時混凝土運輸車輛按照現(xiàn)場泵送能力（Q）10m3計：1N（Q/60V）·（60L/S0+T）=[200/（60×10）]×[60×30/80+30]=181 1 1 1 1即共需配置18輛運輸罐車。備用罐車8臺。2、F⑴概述F棟核心筒地下室分塊示意如下:該分塊總混凝土量約6700m3。⑵勞動力（人員）安排底板澆筑：配備8個澆筑小組兩班倒連續(xù)作業(yè)。⑶機械、車輛配備4150m3混凝土泵的平均實際輸出量：Q=4×50=200m3；1h=6700÷200=39小時混凝土運輸車輛按照現(xiàn)場泵送能力（Q）10m3計：1N（Q/60V）·（60L/S0+T）=[200/（60×10）]×[60×30/80+30]=181 1 1 1 1即共需配置18輛運輸罐車。備用罐車8臺。3、A⑴概述F棟核心筒地下室分塊示意如下:該分塊總混凝土量約6000m3。⑵勞動力（人員）安排底板澆筑：配備8個澆筑小組兩班倒連續(xù)作業(yè)。⑶機械、車輛配備4150m3混凝土泵的平均實際輸出量：Q=4×50=200m3；1h=6000÷200=30小時混凝土運輸車輛按照現(xiàn)場泵送能力（Q）10m3計：1N（Q/60V）·（60L/S0+T）=[200/（60×10）]×[60×30/80+30]=181 1 1 1 1即共需配置18輛運輸罐車。備用罐車8臺。4、BF棟核心筒地下室分塊示意如下:該分塊總混凝土量約6800m3。⑵勞動力（人員）安排底板澆筑：配備8個澆筑小組兩班倒連續(xù)作業(yè)。⑶機械、車輛配備4150m3混凝土泵的平均實際輸出量：Q=4×50=200m3；1h=6800÷200=34小時混凝土運輸車輛按照現(xiàn)場泵送能力（Q）10m3計：1N（Q/60V）·（60L/S0+T）=[200/（60×10）]×[60×30/80+30]=181 1 1 1 1即共需配置18輛運輸罐車。備用罐車8臺。5、技術管理安排對混凝土振搗手上崗前進行技術交底，交底目的必須讓每位參加大體積混凝土底板澆筑的職責，各崗位人員的配合?；炷翝仓^程中安排專人負責商品混凝土供貨驗收。（16～20cm，供貨小票）填寫澆灌記錄。入施工一線，跟蹤監(jiān)督、檢查現(xiàn)場的施工狀況。專人負責大體積混凝土澆筑后的養(yǎng)護、測溫工作，發(fā)現(xiàn)控制溫差值超過指標，及時反饋到降低混凝土表面溫度和大氣環(huán)境溫度差。（三）1、技術準備編制基礎底板大體積混凝土澆筑施工方案，并對班組作業(yè)人員交底。對大體積混凝土進行溫控計算，做好防止混凝土產(chǎn)生裂縫的技術準備措施。2、生產(chǎn)準備定牢靠。模板安裝牢固，復核無誤。在施工作業(yè)面鋪置人員腳手馬道。在底板鋼筋馬凳腿上刷分層澆筑厚度標志紅色漆線。40ZN-70200Hz。備好作業(yè)面振動棒機連接電源箱及夜間施工電源。掌握天氣預報，備足遮蓋防雨布?，F(xiàn)場將運輸通道清理到位，無障礙物，盡量讓其他材料供貨時間避開澆筑混凝土時間。將養(yǎng)護保溫保濕覆蓋材料運到基坑內。泵車停機點及主要行車通道提前清理干凈障礙物。備好通訊聯(lián)系的無線對講機，備好混凝土泵送放料的指揮旗。（四）大體積混凝土配合比設計160d180mm±20mm。2、選用低熱硅酸鹽水泥（代號P·LH），所用水泥3d240kJ/kg，7d270kJ/kg860℃。35～，13%；4GB1596和《用于水泥和混凝土中的?；郀t礦渣粉》GB/T18046的有關規(guī)定。5、所用外加劑的質量及應用技術，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土外加劑》GB應用技術規(guī)范》GB50119-20036、拌合用水的質量應符合國家現(xiàn)行標準《混凝土用水標準》JGJ63-2006175kg/m3。7405050%。8、水膠比不宜大于。9、砂率宜為38～42%。10、拌合物泌水量小于10L/m3。11凝土控制裂縫所需的技術參數(shù)的試驗；必要時其配合比設計應當通過試泵送。12和質量檢驗水平基本相同的原則。75675643213000混凝土澆筑厚度500500500（五）大體積混凝土施工1、底板大體積混凝土施工澆筑施工工藝流程布置混凝土輸送泵→混凝土供貨驗收→開機、泵送砂漿、潤管→澆筑第一層混凝土→振搗→作業(yè)混凝土及時覆蓋保溫保濕→養(yǎng)護混凝土→測溫監(jiān)控?；炷翝仓樞蚋鶕?jù)現(xiàn)場交通環(huán)境，確定好現(xiàn)場混凝土泵送交通組織方案。分隊，向前推進，首泵料分別投放在起始澆筑的基礎底板大角。澆筑方法作從澆筑層的底層開始逐漸上移，以保證分層混凝土間的施工質量。移式連續(xù)澆筑施工示意圖混凝土分層澆筑示意圖20～30s（混凝土表面不再出現(xiàn)氣泡、泛出灰漿為準）振搗棒插點采用行列式的次序移動，每次移動距離不超過混凝土振搗棒的有效作用半徑的倍，30～40cm處，后振高處”，防止高低坡面處混凝土出現(xiàn)振搗“松頂”現(xiàn)象。冷卻循環(huán)水系統(tǒng)施工工藝流程：44及砼澆筑工藝選擇定位放線水管、鋼筋等加工循環(huán)水管、測溫設施、鋼筋、智能溫度檢測儀、水泵等設施安裝PVC管防止水泥漿污染，澆筑現(xiàn)場安排專人看護。泌水處理底板混凝土澆筑、振搗過程中，容易產(chǎn)生泌水現(xiàn)象，泌水現(xiàn)象嚴重時，可能影響相應部分的混凝局部少量泌水采用海綿吸除處理。表面防裂施工技術要點采用分層推移式連續(xù)澆筑施工；采用混凝土二次振搗、二次抹光工藝；在混凝土內部布設冷卻循環(huán)水系統(tǒng)。1000循環(huán)水管道立面示意圖如下：1000(六)大體積混凝土裂縫計算及控制措施1

8施長布置澆筑前裂縫控制計算：910各齡期的收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量，然后再計算可能產(chǎn)生的最大溫度收縮應力，如不超過砼的抗拉強度，則表示所采取的措施有效，否則調整砼的入模溫度，降低水化熱溫升值，降低砼內外溫910有關公式1）T（t）=CQ（1-e-mt）/μρT（t）——t，砼的絕熱溫升值C——每方砼水泥用量（kg）910Q——每千克水泥水化熱量（J/kg），查表可知μ——砼比熱，?。↗/）ρ——2400kg/m?m——經(jīng)驗系數(shù)，取～2）各齡期砼收縮變形值ξy（t）ξy（t）=ξ0y（）∑Miξ0y——標準狀態(tài)下最終收縮值，取×10-4；ξy（t）——各齡期（d）砼收縮相對變形值；Mi——各種非標準條件的修正系數(shù)，查表可知3）各齡期砼收縮當量溫差Ty（t）=-ξy（t）/аTy（t）——各齡期（d）砼收縮當量溫差（℃），а——砼線膨脹系數(shù)，取×104）各齡期砼彈性模量E（t）=E0（）E（t）——砼從澆灌后至計算時的彈性模量（N/mm?）E0——砼量終彈性模量（N/mm?），28d5）砼的溫度收縮應力σ=E（t）а△TS（t）R/（1-γ）△T——砼最大綜合溫差（℃），負值表示降溫△T=T（t）+To-ThTo——砼入模溫度Th——砼澆筑后達到穩(wěn)定的溫度S（t）——考慮徐變影響的松馳系數(shù)，一般取——砼外約束系數(shù)，取——砼的泊松比，?。ㄏ鄳胧?d240kJ/kg，7d270kJ/kg，摻加粉煤灰和減水劑，減少水泥用量，降低水化熱量，減緩水化速度；摻加緩凝型減水劑，減緩澆灌速度，以利散熱?；驕p少溫度與收縮裂縫的出現(xiàn)。土攪拌運輸車，運輸車應具有防風、防曬、防雨和防寒設施。砼輸送泵，泵管工作過程中也灑冷水降溫。加強砼振搗，提高砼密實度。30～35cm1:4灌順序宜從低處開始，沿長邊方向自一端向另一端推進，逐層上升。澆筑時，要在下一層混凝土初凝之前澆筑上一層混凝土，不使產(chǎn)生實際的施工縫，并將表面泌水及時排出。120s；運輸、澆筑過程中嚴禁向拌合物中加水。運輸過程中，坍落度損失或離析嚴重，經(jīng)補充外加劑或快速攪拌已無法恢復混凝土拌和物的工藝性能時，不得澆筑入模。2、砼澆筑后裂縫控制計算及應對措施澆筑后裂縫控制計算：砼澆筑后，根據(jù)實測溫度值和控制的溫度升降曲線分別計算各降溫階段的砼溫度收縮拉應力，有關公式1）砼水化熱絕熱溫升值T（t）=CQ（1-e-mt）/μPTmax=CQ/μP，式中參數(shù)意義同（1）2）砼各齡期實際水化熱最高溫升值Td=Tn-ToTn——各齡期實測溫度值（℃）To——砼入模溫度（℃）3）水化熱平均溫度Tt（t）=T1+（2/3）T4=T1+（2/3）（T2-T1）T1——保溫養(yǎng)護狀態(tài)度的混凝土表面濕度（℃）T2——實測砼結構中心最高溫度（℃）T4——實測砼結構中心最高溫度與溫度表面溫度之差（℃），T4=T2-T1結構截面上任意深處溫度Ty=T1+（1-4y?/d?）T4yd—結構物厚度各齡期砼ξy（t）、Ty（t）、E（t）計算同砼澆筑前裂縫控制的施工計算。T（t）=Tx（t）+Ty（t）總溫差為各齡期綜合溫差之和，即：T（t）——各齡期砼的綜合溫差（℃）T——各齡期砼的總溫差（℃）砼升溫階段綜合最大溫度收縮拉應力σ（t）=а（1-1/（COSh·в·L/2））∑Ei（t）△Ti（t）Si（t）/（1-г）升溫時砼抗裂安全度滿足下式要求：K=（σ（t）/fct）≥B——約束狀態(tài)影響系數(shù)，B=（Cx/dE（t））1/2L——底板長度Ei（t）——各齡期砼彈性模量△Ti（t）——各齡期綜合溫差Si（t）——各齡期砼松馳系數(shù)，查表可知COSh——雙曲余弦函數(shù)，查函數(shù)表可知г——泊板比，取應對措施1）凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。12114(七)大體積混凝土測溫為控制混凝土內外溫差，避免溫差裂縫，在混凝土澆筑完后，應及時測溫并隨時將結果反饋。據(jù)采集的準確性。利用計算機對測溫數(shù)據(jù)進行信息化實時管理。預先編制好溫度曲線的描繪程序和溫度應力的計算程序，及時整理錄入測溫數(shù)據(jù)，描繪出溫度根據(jù)計算結果決定是否調整保溫方式和保溫層厚度。1、測溫點布置根據(jù)對稱的特點，底板測溫區(qū)的測點布置成“X”形。共布置20個測點。混凝土中測溫采用50mm50mm說明：Q表示大氣測溫點（混凝土表面）；Wn表示混凝土內部測溫點組，每組均由3個測溫點組成。測溫元件的選擇應符合以下列規(guī)定：（1）測溫元件的測溫誤差不應大于℃(25℃環(huán)境下)；（2）測試范圍:-30～150℃；（3）絕緣電阻應大于500MΩ；2、溫度和應變測試元件的安裝及保護，應符合下列規(guī)定：