鋼筋混凝土簡支T型梁橋設(shè)計計算書

1、 44 -鋼筋混凝土簡支T型梁橋設(shè)計計算書設(shè)計資料（一）橋面面凈空凈-人行道道（二）主梁梁跨徑和和全長標(biāo)準(zhǔn)跨徑（墩中中心距離離）計算跨徑（支座座中心距距離）主梁全長（主梁梁預(yù)制長長度）（三）公路路等級公路I級（四）氣象象資料橋位處年平平均氣溫溫為21.3C，年平平均最高高氣溫為為37.4C，年平平均最低低氣溫為為5.88C。（五）施工工方法采用焊接鋼鋼筋骨架架設(shè)計。施工方法如如下：預(yù)預(yù)制部分分主梁，吊吊裝就位位后現(xiàn)澆澆接縫混混凝土形形成整體體，最后后進(jìn)行橋橋面系施施工。（六）橋面面鋪裝 88cm鋼筋混混凝土7cm瀝青混混凝土（七）欄桿桿 采采用普通通鋼筋混混凝土立立柱和花花色欄板板，單側(cè)側(cè)寬度

2、30ccm，其單單側(cè)欄桿桿集度3KNN/m。 （八）材料料鋼筋：主筋筋采用HRBB3355（級螺紋紋鋼筋），其其它則采采用R2335（級光圓圓鋼筋）?；炷粒篊C30普通混混凝土（九）計算算方法極限狀態(tài)態(tài)法（十）結(jié)構(gòu)構(gòu)尺寸如圖：（十一）設(shè)設(shè)計依據(jù)據(jù)（1）公公路橋涵涵設(shè)計通通用規(guī)范范（JTGG D66020004）（2）公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計規(guī)規(guī)范（JTGG D66220004）主梁的計算算主梁的荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)跨中荷載彎彎矩橫向向分布系系數(shù)（按按G-M法）主梁的抗彎彎和抗扭扭慣矩求主梁截面面的重心心位置：平均板厚：主梁腹板的的抗扭慣慣矩：其中：cc截面抗抗扭剛度

3、度系數(shù)（查查表）b、tt矩形的的寬度與與厚度。查表可知：單位抗抗彎及抗抗扭慣矩矩：橫梁抗彎和和抗扭慣慣矩翼板有效寬寬度計算算：橫梁長度取取為兩邊邊主梁的的軸線間間距，即即橫梁翼板的的寬度（單單邊）： 橫梁平均均寬度：根據(jù)比值可可查表1，求得得所以，表10.050.100.150.200.250.300.350.400.450.500.98330.93660.86770.78990.71000.63550.56880.50990.45990.4166求橫梁截面面重心位位置：橫梁的的抗彎慣慣矩和橫橫梁腹板板的抗扭扭慣矩：其中，查表，可可得所以，橫橫梁的單單寬抗彎彎慣矩和和單寬抗抗扭慣矩矩為：總上述

4、：計算抗彎參參數(shù)和扭扭彎參數(shù)數(shù)其中，B取橋?qū)拰挼囊话氚隠取計計算跨徑徑。所以，計算荷載彎彎矩橫向向分布影影響線坐坐標(biāo)已知，查GGM圖表，可可得表2中的數(shù)數(shù)值。表2梁位荷載位置B3/4BB/2B/40-B/4-B/2-3/4BB-B較核k100.92 0.94 0.98 1.05 1.08 1.05 0.98 0.94 0.92 7.94 B/40.97 1.08 1.09 1.09 1.03 0.98 0.92 0.85 0.80 7.93 B/21.25 1.21 1.19 1.09 1.00 0.91 0.82 0.75 0.70 7.95 3/4B1.49 1.38 1.23 1.09

5、0.98 0.85 0.75 0.69 0.61 8.02 B1.80 1.52 1.28 1.08 0.90 0.79 0.57 0.60 0.51 7.90 k000.75 0.90 1.00 1.12 1.18 1.12 1.00 0.90 0.75 7.97 B/41.60 1.50 1.35 1.25 1.10 0.90 0.63 0.38 0.15 7.99 B/22.42 2.10 1.78 1.40 0.99 0.62 0.24 -0.077 -0.477 8.04 3/4B3.35 2.76 2.10 1.49 0.91 0.39 -0.155 -0.600 -1.200 7

6、.98 B4.30 3.20 2.40 1.60 0.80 0.15 -0.455 -0.900 -1.699 8.11 用內(nèi)插法求求各梁位位處值：如右圖圖：對于號梁梁：它位位于1/22B和1/44B之間，且且距離1/22B和1/44B均為6m。所以：對于號梁，它它位于0點(diǎn)處，所以：由此，列列表計算算號梁和號梁的的橫向分分布影響響線坐標(biāo)標(biāo)值（表3）：表3梁號算式荷載位置B3/4B1/2B1/4B0-1/44B-1/22B-3/44B-B2K11.111.14551.141.091.01550.94550.870.80.75K02.011.81.56551.32551.04550.760.435

7、50.1555-0.166K1-KK0-0.9-0.6555-0.4225-0.2335-0.0330.18550.43550.64550.91(K1-K0)a-0.1220-0.0887-0.0557-0.0331-0.00040.02550.05880.08660.1211Ka1.89001.71331.50881.29441.04110.78550.49330.2411-0.0339i=Kaa/50.37880.34330.30220.25990.20880.15770.09990.0488-0.00083K10.920.940.981.051.081.050.980.940.92K00

8、.750.911.121.181.1210.90.75K1-KK00.170.04-0.022-0.077-0.1-0.077-0.0220.040.17(K1-K0)a0.02330.0055-0.0003-0.0009-0.0113-0.0009-0.00030.00550.0233Ka0.77330.90550.99771.11111.16771.11110.99770.90550.7733i=Kaa/50.15550.18110.19990.22220.23330.22220.19990.18110.1555繪制橫向分分布影響響線圖，求求橫向分分布系數(shù)數(shù)汽車荷載距距離緣石石邊緣距距離不

9、小小于0.55m，由此此在橫橋橋向布置置車輛荷荷載，求求橫向分分布系數(shù)數(shù)。本設(shè)計中，橋橋面橫向向為凈9，故最最多可以以布置兩兩個車道道。注意意，在布布置多車車道求橫橫向分布布系數(shù)時時，乘以以多車道道折減系系數(shù)，根根據(jù)規(guī)范范，兩車車道的折折減系數(shù)數(shù)取1.0。可以看出，由由于兩車車道的折折減系數(shù)數(shù)取1.0，故最最不利的的橫向分分布系數(shù)數(shù)肯定發(fā)發(fā)生在兩兩車道加加載時。下下圖為橫橫向影響響線加載載的最不不利情況況：由上圖得：對于2號號梁：對于3號號梁：由此可以看看出，2號梁的的受力情情況較3號梁為為不利，故故內(nèi)梁均均按2號梁配配筋，只只算2號梁。取取2，梁端剪剪力橫向向分布系系數(shù)的計計算（按按杠桿法法

10、）（二）內(nèi)力力計算1恒載內(nèi)內(nèi)力（1），恒恒載：假假定橋面面構(gòu)造個個部分重重量平均均分給各各主梁（只只算中梁梁）表4構(gòu)件名荷載性質(zhì)構(gòu)件簡圖及及尺寸單元構(gòu)件體積及算式式容重kN/m3每延米重量量(kN/m)主梁一期恒載(1.6-0.116)0.11+0.161.33+0.0990.003=0.35547269.22二期恒載(1.8-0.116)0.11+0.161.33+0.0990.003=0.377479.74橫隔板一期恒載0.88(00.144+0.16)/22(00.822-0.1) 5/117.55=0.0554311261.41二期恒載0.88(00.144+0.16)/220.825

11、/117.55=0.055511.63橋面鋪裝二期恒載瀝青混凝土土：0.071.88=0.1226243.0244鋼筋混凝土土（平均111.3775cmm）：0.1133751.88=0.2005255.12欄桿部分總3kN/m每根梁：332/55=1.2kkN/mm1.22號梁的恒恒載匯總總于下表表：表5項目一期恒載kkN/mm二期恒載kkN/mm主梁橫隔板橋面鋪裝欄桿數(shù)值9.741.638.14441.2各期恒載的的和11.3779.3444總恒載20.7114(2).恒恒載內(nèi)力力計算：影響線面積積計算見見表6：表6項目計算圖式影響線面積積w0Ml/2Ml/4Ql/2Ql/4Q0恒載內(nèi)力計

12、計算表見見表7：表7ML/2ML/4QL/4Q0qw0qw0qw0qw0qw0qw0qw0qw020.711438.2790.88620.711428.7594.77020.71144.3890.622420.71148.75181.2252活載內(nèi)內(nèi)力計算算汽車沖擊擊系數(shù)計計算采用C400混凝土土梁的基頻：沖擊系數(shù)：活載內(nèi)力力計算：公路I級級車道荷荷載值的的確定：由通通用規(guī)范范4.33.1：在計算算剪力效效應(yīng)時，采采用?，F(xiàn)現(xiàn)將汽車車荷載的的計算列列表如下下，其中中：為均布荷載載產(chǎn)生的的荷載效效應(yīng)；為集中荷載載產(chǎn)生的的荷載效效應(yīng)。為計汽車沖沖擊力后后汽車荷荷載產(chǎn)生生的總效效應(yīng)。表8項目計算圖Pk

13、對應(yīng)效效應(yīng)S1qk對應(yīng)效效應(yīng)S2(1+u)(S11+S22)ML/4408.229163.009725.665266ML/2544.338217.445967.552411QL/4111.99927.955177.772388Q0176.33626.511257.664499QL/44111.99924.588173.444399ML/44408.229122.332673.8874773內(nèi)力組組合表9內(nèi)力ML/2ML/4ML/44QL/4Q0QL/44恒載790.886594.770594.77090.622181.225101.991活載967.552725.665673.887177.7

14、72257.664173.444承載能力極限狀態(tài)基本組合2303.571729.551657.06357.556578.220365.112正常使用極限狀態(tài)短期組合1327.14996.991968.221189.113324.005198.005長期組合1097.31824.554808.114146.991262.885156.885（三），主主梁配筋筋計算1計算梁梁的主筋筋配置梁的跨中彎彎矩：有效翼緣寬寬度：I類環(huán)境，最最小保護(hù)護(hù)層厚度度，假定定，則主主梁有效效高度，那么：故，此梁截截面為第第一類T型截面面，按矩矩形截面面算。由力矩平衡衡：取結(jié)構(gòu)重要要性系數(shù)數(shù)（注：以下出出現(xiàn)的結(jié)結(jié)構(gòu)重要

15、要性系數(shù)數(shù)均?。┘矗航獾茫航孛嬷鹘蠲婷娣e計算算：選用鋼筋。2，主筋配配置驗算算鋼筋的重心心：有效高度：根據(jù)力的平平衡：根據(jù)力矩平平衡：由規(guī)范查得得：對于主筋采采用HRBB3355，混凝凝土用C40，界限限受壓區(qū)區(qū)高度而所以，主筋筋采用，安安全。3，斜筋配配置(1).抗抗剪強(qiáng)度度上下限限復(fù)核對于腹板寬寬度不變變的等高高度簡支支梁，距距離支點(diǎn)點(diǎn)h/2處的第第一個計計算截面面的截面面尺寸控控制設(shè)計計，應(yīng)滿滿足下列列要求：根據(jù)構(gòu)造要要求，僅僅保持最最下面兩兩根鋼筋筋通過支支點(diǎn)，其其余各鋼鋼筋在跨跨間不同同位置處處彎起或或截斷。將將有關(guān)數(shù)數(shù)據(jù)帶入入上式得得：所以，截面面尺寸滿滿足受剪剪要求（2）構(gòu)構(gòu)造配

16、筋筋驗算所以，要要配置抗抗剪鋼筋筋。（3）主主筋彎起起根據(jù)剪力包包絡(luò)圖彎彎起鋼筋筋：畫出梁的剪剪力包絡(luò)絡(luò)圖，計計算剪力力取距梁梁支座中中心處，并并由此彎彎起主筋筋，其中中，有兩兩排主筋筋不彎起起，彎起起三排主主筋，主主筋彎起起角度。在在距支座座中心線線的點(diǎn)配配置斜筋筋，如上上圖。其其中，在在斜筋的的起彎點(diǎn)點(diǎn)處，有有的剪力力沒有對對應(yīng)彎起起鋼筋，但但相對于于混凝土土與箍筋筋共同承承擔(dān)的剪剪力值：，所以，忽忽略。各排彎起鋼鋼筋的計計算：按公預(yù)預(yù)規(guī)5.22.111，每排排彎起鋼鋼筋的總總截面面面積：將彎起鋼筋筋距支座座中心的的距離，鋼鋼筋面積積及其承承擔(dān)的剪剪力值列列表如下下：表10斜筋排次斜筋面積

17、彎起點(diǎn)距支支座中心心距離（m）承擔(dān)的剪力力值（kN）11608.7 ()1.1544199.88321608.7 ()2.0388175.44631608.7 ()3.4611119.66341231.5 ()4.615563.811對于1，計計算得對于2，33，所以以肯定滿滿足。對于4，計計算得故，斜筋面面積滿足足。（4）主筋筋彎起后后正截面面抗彎強(qiáng)強(qiáng)度的校校核根據(jù)主筋筋的抗彎彎承載力力和彎矩矩包絡(luò)圖圖校核：由右圖可見見，彎起起鋼筋滿滿足規(guī)范范規(guī)定的的要求。并且可以得得出，彎彎起鋼筋筋錨固充充分，斜斜截面抗抗彎計算算可以省省略。4，箍筋配配置按公預(yù)預(yù)規(guī)第第5.22.111條，箍箍筋間距距的計

18、算算公式為為：選用雙肢箍箍（），面面積。其中：，取將以上數(shù)據(jù)據(jù)代入公公式得：故全跨布置置，并根根據(jù)規(guī)范范要求，在在支座中中心向跨跨徑方向向一倍梁梁高范圍圍內(nèi)對箍箍筋進(jìn)行行加密，箍箍筋間距距1000mm。配箍率：根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)第第9.33.133條規(guī)定定，鋼筋筋混凝土土梁中應(yīng)應(yīng)設(shè)置直直徑不小小于8mm且不小小于1/4主鋼筋筋直徑的的箍筋，對對于R2335鋼筋來來說：而實際配配筋：滿足規(guī)范要要求。5，斜截面面抗剪驗驗算在四分之之一跨徑徑處進(jìn)行行斜截面面抗剪驗驗算。根根據(jù)表9數(shù)據(jù)，處處，最大大剪力，對對應(yīng)的彎彎矩。由規(guī)范55.2.7，斜截截面抗剪剪驗算公公式：其中，而通過點(diǎn)的的斜截面面的水平平投影長長

19、度而，取，代代入，得得有上述些裂裂縫的水水平投影影長度C作出此斜截面，如如右圖所所示：可以看出，斜斜筋及通過此斜截截面，故故所以，綜上述，斜斜截面抗抗剪通過過驗算。6，裂縫寬寬度驗算算由規(guī)范6.4.33，裂縫縫寬度計計算公式式：其中，采用鋼筋，鋼鋼筋直徑徑，所以，裂縫縫寬度：查公預(yù)規(guī)規(guī)，由由第6.44.2條，對對于I類環(huán)境境，裂縫縫寬度限限值為0.22mm綜上述，裂裂縫寬度度通過驗驗算。7，撓度驗驗算根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)第第6.55.3條：鋼鋼筋混凝凝土受彎彎構(gòu)件的的長期撓撓度值，在在消除結(jié)結(jié)構(gòu)自重重產(chǎn)生的的長期撓撓度后，梁梁式橋主主梁的最最大撓度度處不應(yīng)應(yīng)超過計計算跨徑徑的1/6600.根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)

20、第第6.55.2條計算算主梁的的剛度：式中，開裂構(gòu)構(gòu)件等效效截面的的抗彎剛剛度；全截面面抗彎剛剛度，；開裂截截面的抗抗彎剛度度，；開裂彎彎矩；構(gòu)件受受拉區(qū)塑塑性影響響系數(shù)，全截面面換算截截面慣性性矩；開裂截截面換算算截面慣慣性矩；混凝土土軸心抗抗拉強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值值。本設(shè)計中：換算截面面的形心心：換算截面面全截面面抗彎慣慣矩：全截面換算算重心軸軸以上部部分面積積對重心心軸的面面積矩：換算截面面抗裂邊邊緣的彈彈性抵抗抗矩：構(gòu)件受拉拉區(qū)塑性性影響系系數(shù)：開裂彎矩矩；全截面抗抗彎剛度度：計算開裂裂截面：假設(shè)開裂裂后中性性軸在腹腹板以內(nèi)內(nèi)，則有有：即：解上述方方程，得得：所以，假假設(shè)成立立，開裂慣性性矩：

21、開裂截面的的抗彎剛剛度：開裂構(gòu)件件等效截截面的抗抗彎剛度度：根據(jù)公公預(yù)規(guī)第6.5.3條規(guī)定：受彎構(gòu)件得撓度長期增長系數(shù)，當(dāng)采用C40C80混凝土?xí)r，本設(shè)計采用C40混凝土，故。由此，計計算在消消除結(jié)構(gòu)構(gòu)自重產(chǎn)產(chǎn)生得長長期撓度度后梁式式橋主梁梁的最大大撓度：所以，變形形滿足規(guī)規(guī)范要求求。8，設(shè)置預(yù)預(yù)拱度根據(jù)公公預(yù)規(guī)第6.5.5條規(guī)定：對于鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，當(dāng)由荷載短期效應(yīng)組合并考慮荷載長期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度不超過計算跨徑的1/1600時，可不設(shè)預(yù)拱度。當(dāng)不滿足此條件時，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，預(yù)拱度的值應(yīng)按結(jié)構(gòu)自重和1/2可變荷載頻遇值計算的長期撓度值之和采用。在本設(shè)計中中：荷載短期期效應(yīng)組組合并考考

22、慮荷載載長期效效應(yīng)影響響產(chǎn)生的的長期撓撓度：所以，需要要設(shè)置預(yù)預(yù)拱度。預(yù)拱度的值值按結(jié)構(gòu)構(gòu)自重和和1/2可變荷荷載頻遇遇值計算算的長期期撓度值值之和：由此，可看看出，梁梁底緣通通過點(diǎn)(0,0), (88.755,0.0188), (177.5,0)計算預(yù)預(yù)拱度方方程：橫梁的計算算橫梁彎矩計計算（GM法）本設(shè)計中，橋橋梁具有有3片內(nèi)橫橫梁，由由于主梁梁跨中處處的橫梁梁受力最最大，橫橫梁跨中中截面受受力最不不利。故故只計算算跨中橫橫梁的內(nèi)內(nèi)力，其其它橫梁梁可偏安安全的仿仿此設(shè)計計。1，計算橫橫梁橫向向影響線線從主梁計算算已知：當(dāng)時，查GGM法圖表表，并進(jìn)進(jìn)行內(nèi)插插計算，列列入表11內(nèi)（荷荷載位置置

23、從0到B間的各各項數(shù)值值與0到B間數(shù)值值對稱，表表中從略略）：計算項目荷載位置B3/4B1/2B1/4B0u0-0.233-0.1115-0.02210.11880.24u1-0.0885-0.03320.020.090.2u1-u000.14550.08330.0411-0.0228-0.044(u1-uu0)a0.019930.011110.00555-0.00037-0.00053ua=u00+( u1-u0)a-0.21107-0.10039-0.011550.114430.23447Bua(mm)-0.94481-0.46677-0.066990.514421.05660Buaa(m

24、2)-4.14478-2.04464-0.300592.249974.62001繪制橫梁跨跨中截面面的彎矩矩影響線線，加載載求：橫梁的最大大正彎矩矩發(fā)生在在兩車道道加載時時（多車車道折減減系數(shù)取取1.0）：橫梁的最大大負(fù)彎矩矩發(fā)生在在如右圖圖加載時時：2，計算荷荷載峰值值按照主主梁計算算，公路路I級荷載載：對于均均布荷載載：對于集集中荷載載：所以3，計計算跨中中橫隔梁梁跨中截截面的彎彎矩：根據(jù)11和2計算的的值以及及計算跨跨中橫隔隔梁跨中中截面的的彎矩：最大正正彎矩：最大負(fù)負(fù)彎矩：4，荷荷載組合合：因為橫梁梁彎矩影影響線的的正負(fù)面面積很接接近，并并且橫梁梁系預(yù)制制架設(shè)，所所以恒載載的絕大大部分

25、不不產(chǎn)生內(nèi)內(nèi)力，故故組合時時不計恒恒載內(nèi)力力。根據(jù)3計算算得出的的，進(jìn)行行荷載組組合：荷載標(biāo)準(zhǔn)組組合：橫梁截面配配筋與驗驗算橫梁翼板的的有效分分布寬度度為：根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)4.22.2，取其其中的小小者1，正彎矩矩配筋暫取鋼筋重重心到橫橫梁下緣緣距離，則則有效高高度根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)第第5.22.3條所以，橫梁梁為第一一類T形截面面，按矩矩形截面面算：解得，由公式得取主筋為HHRB3335，則取保護(hù)層厚厚度，則則，有效高度所以，根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)第第5.22.1條，對對于主筋筋采用 HRRB3335，混凝凝土采用用C40的梁：所以：界限受壓區(qū)區(qū)高度滿滿足要求求。驗算截面強(qiáng)強(qiáng)度：所以，橫梁梁的跨中中主截面面抗彎

26、滿滿足要求求。2，負(fù)彎矩矩配筋暫取主筋重重心到梁梁截面上上緣的距距離為，則則，根據(jù)規(guī)范：有解方程，有有選用HRBB3355，則取用，則取，則，那那么強(qiáng)度驗算：驗算最小配配筋率：而根據(jù)公公預(yù)規(guī)第9.1.12條，受彎構(gòu)件的最小配筋率：顯然，最小小配筋率率均滿足足。行車道板的的計算計算圖式考慮到行車車道板的的長寬比比：，所所以，按按照單向向板計算算行車道道板。計計算圖式式如右圖圖。恒載及其內(nèi)內(nèi)力每延米板上上的恒載載：瀝青混凝土土面層：鋼筋混凝土土墊層：T梁翼板自自重：恒載合計：每延米板上上的恒載載內(nèi)力：跨中彎矩：支點(diǎn)剪力：活載產(chǎn)生的的內(nèi)力：活載產(chǎn)生的的內(nèi)力計計算圖示示如左圖圖?？缰校焊鶕?jù)通用用規(guī)范4

27、.33.1條中的的表4.33.1-2查得：車輛荷載的的重軸車車輪著地地寬度及及長度分分別為：板上荷載的的壓力面面邊長：荷載對對于板的的有效分分布：板中中間處：故取支承承處：沖擊系系數(shù)：對對于橫梁梁，計局局部沖擊擊系數(shù)，作用于于每米寬寬板條上上的彎矩矩為：作用于每米米寬板條條上的剪剪力為：其中注：計計算式中中的所以荷載組合：按承載能能力極限限狀態(tài)組組合：最大彎矩：最大剪力：按正常使使用極限限狀態(tài)組組合：短期效應(yīng)組組合最大彎矩：最大剪力：長期效應(yīng)組組合最大彎矩：最大剪力：截面設(shè)計、配配筋及強(qiáng)強(qiáng)度驗算算1，單向板板的彎矩矩剪力設(shè)設(shè)計值單向板板厚厚，梁肋肋高度所以，那那么按照照承載能能力極限限狀態(tài)組組

28、合后：單向板跨中中最大正正彎矩：單向板支點(diǎn)點(diǎn)最大負(fù)負(fù)彎矩：板的抗抗剪配筋筋均按最最大剪力力配置，偏偏于安全全。2，正正截面抗抗彎配筋筋跨中處處最大正正彎矩先取凈凈保護(hù)層層厚度，主主筋選用用HRBB3355，鋼筋，則則跨中處處有效高高度根據(jù)公公預(yù)規(guī)5.2中規(guī)定定的計算算受彎構(gòu)構(gòu)件的方方法:即：解方程程：所以，在板的的下緣配配置主筋筋，則承載力力驗算：界限限受壓區(qū)區(qū)高度通通過驗算算。跨中中處強(qiáng)度度驗算通通過。，支承處處最大負(fù)負(fù)彎矩先取凈凈保護(hù)層層厚度，選選用HRBB3355，鋼筋，取取則有效效高度根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)5.2中規(guī)定定的計算算受彎構(gòu)構(gòu)件的方方法:即：解方程程：所以，在板的的下緣配配置主筋筋，則

29、承載力驗算算：界限限受壓區(qū)區(qū)高度通通過驗算算。支承承處負(fù)彎彎矩強(qiáng)度度驗算通通過?？辜襞渑浣罱孛骝烌炈悖焊鶕?jù)公公預(yù)規(guī)第5.2.9條：矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合：其中驗算截截面處由由作用（或或荷載）產(chǎn)產(chǎn)生的剪剪力組合合設(shè)計值值（kN）相應(yīng)于于勁力組組合設(shè)計計值處的的矩形截截面寬度度（mm）或T形I形截面面腹板寬寬度（mm）相應(yīng)于于剪力組組合設(shè)計計值處的的截面有有效高度度，即自自縱向受受拉鋼筋筋合力點(diǎn)點(diǎn)至受壓壓邊緣的的距離（mm）而所以，截截面滿足足抗剪要要求。構(gòu)造配配箍驗算算：根據(jù)公公預(yù)規(guī)第5.2.10條：矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)符合時，可可不進(jìn)行行斜截面面抗剪承承

30、載力的的驗算，僅僅按構(gòu)造造要求配配筋。其中混凝土土抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計計值對于板板式受彎彎構(gòu)件，公公式右邊邊可乘1.225提高系系數(shù)。在本設(shè)設(shè)計中：所以，滿滿足按構(gòu)構(gòu)造配箍箍的要求求，行車車道板的的箍筋按按構(gòu)造配配置。行車道板板分布鋼鋼筋根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)第第9.22.5條：行行車道板板內(nèi)應(yīng)設(shè)設(shè)置垂直直于主鋼鋼筋的分分布鋼筋筋，分布布鋼筋應(yīng)應(yīng)設(shè)置在在主鋼筋筋的內(nèi)側(cè)側(cè)，其直直徑不小小于8mm，間距距不應(yīng)大大于2000mm，截面面面積不不宜小于于板截面面面積的的0.11%。在主主鋼筋的的彎折處處，應(yīng)設(shè)設(shè)置分布布鋼筋。在本設(shè)計中中，采用用分布鋼鋼筋。所以，分布布鋼筋滿滿足要求求。箍筋配置單單肢箍，配配置在縱縱向相隔隔主筋和和分布鋼鋼筋的交交點(diǎn)處，箍箍筋間距距延橋在在縱向為為1600mm，延橋橋橫向為為2000mm，滿足足構(gòu)造要要求。橋面板按下下圖配置置鋼筋：五，支座的的驗算選用板式式橡膠支支座：此支座的的構(gòu)造：根據(jù)公公預(yù)規(guī)第8.4條計算支座：（一）板板式橡膠膠支座的的基本設(shè)設(shè)計數(shù)據(jù)據(jù)由規(guī)范范8.44.1支座實用階階段的平平均壓應(yīng)應(yīng)力限值值：常溫下橡膠膠支座剪剪變模