土木工程外文文獻(xiàn)翻譯

1、土木工程外文文件及翻譯MaterialsandStructures?RILEM201010.1617/s11527-010-9700-yOriginalArticleImpactofcrackwidthonbond:confinedandunconfinedrebarDavidW.Law1,DengleiTang2,ThomasK.C.Molyneaux3andRebeccaGravina3SchooloftheBuiltEnvironment,HeriotWattUniversity,Edinburgh,EH144AS,UKVicRoads,Melbourne,VIC,AustraliaSc

2、hoolofCivil,EnvironmentalandChemicalEngineering,RMITUniversity,Melbourne,VIC,3000,AustraliaDavidW.LawEmail:D.W.Lawhw.ac.ukerReceived:14January20102010Publishedonline:23AbstractAccepted:14December2010DecembThispaperreportstheresultsofaresearchprojectcomparingtheeffectofsurfacecrackwidthanddegreeofcor

3、rosiononthebondstrengthofconfinedandunconfineddeformed12and16mmmildsteelreinforcingbars.ThecorrosionwasinducedbychloridecontaminationoftheconcreteandanappliedDCcurrent.Theprincipalparametersinvestigatedwereconfinementofthereinforcement,thecoverdepth,bardiameter,degreeofcorrosionandthesurfacecrackwid

4、th.Theresultsindicatedthatpotentialrelationshipbetweenthecrackwidthandthebondstrength.Theresultsalsoshowedanincreaseinbondstrengthatthepointwhereinitialsurfacecrackingwasobservedforbarswithconfiningstirrups.Nosuchincreasewasobservedwithunconfinedspecimens.Keywords:bond;corrosion;rebar;cover;crackwid

5、th;concrete1IntroductionThecorrosionofsteelreinforcementisamajorcauseofthedeteriorationofreinforcedconcretestructuresthroughouttheworld.Inuncorrodedstructuresthebondbetweenthesteelreinforcementandtheconcreteensuresthatreinforcedconcreteactsinacompositemanner.However,whencorrosionofthesteeloccursthis

6、compositeperformanceisadverselyaffected.Thisisduetotheformationofcorrosionproductsonthesteelsurface,whichaffectthebondbetweenthesteelandtheconcrete.Experimentalinvestigation2.1SpecimensFig.1BeamendspecimenDeformedrebarof12and16mmdiameterwithcoverofthreetimesbardiameterwereinvestigated.Duplicatesetso

7、fconfinedandunconfinedspecimensweretested.Theconfinedspecimenshadthreesetsof6mmstainlesssteelstirrupsequallyspacedfromtheplastictube,at75mmcentres.Thisrepresentsfourgroupsofspecimenswithacombinationofdifferentbardiameterandwith/withoutconfinement.Thespecimenswereselectedinordertoinvestigatetheinflue

8、nceofbarsize,confinementandcrackwidthonbondstrength.2.2MaterialsTable1Concretemixdesign10mm7mmMateriCementw/cSandwashedwashedSaltSlumpalaggregaaggregateteQuantit381kg/0.4517kg/463kg/463kg/18.84kg/14025mmym39m3m3m3m3(1)whereisthebondstrengthforgrade40concrete,exptlistheexperimentalbondstrengthandfcis

9、theexperimentalcompressivestrength.Thetensilestrengthofthe12and16mmsteelbarswasnominally500MPa,whichequatestoafailureloadof56.5and100.5kN,respectively.2.3ExperimentmethodologyFig.2AcceleratedcorrosionsystemWhentherequiredcrackwidthwasachievedforaparticularbar,theimpressedcurrentwasdiscontinuedfortha

10、tbar.Thespecimenwasremovedforpullouttestingwhenallfourlocationsexhibitedthetargetcrackwidth.Averagesurfacecrackwidthsof0.05,0.5,1and1.5mmwereadoptedasthetargetcrackwidths.Thesurfacecrackwidthwasmeasuredat20mmintervalsalongthelengthofthebar,beginning20mmfromtheendofthe(plastictube)bondbreakerusingano

11、pticalmicroscope.Thelevelofaccuracyinthemeasurementswas0.02mm.Measurementsofcrackwidthweretakenonthesurfacenormaltothebardirectionregardlessoftheactualcrackorientationatthatlocation.Fig.3Pull-outtest,16mmbarunconfinedFig.4Schematicofloading.Note:onlytestbarshownforclarityExperimentalresultsanddiscus

12、sion3.1VisualinspectionWhileeachspecimenhadameantargetcrackwidthforeachbar,variationsinthiscrackwidthwereobservedpriortopullouttesting.Thisisduetocorrosionandcrackingbeingadynamicprocesswithcrackspropagatingatdifferentrates.Thus,whileindividualbarsweredisconnected,oncethetargetcrackwidthhadbeenachie

13、ved,corrosionandcrackpropagationcontinued(tosomeextent)untilallbarshadachievedthetargetcrackwidthandpullouttestsconducted.Thisresultedinarangeofdataforthemaximumandmeancrackwidthsforthepullouttests.Fig.5TypicalcrackpatternsFig.6Longitudinalcrackingafterpull-outFig.7Diagonalcrackingafterpull-outTheba

14、rswereinitially(precasting)cleanedwitha12%hydrochloricacidsolution,thenwashedindistilledwaterandneutralizedbyacalciumhydroxidesolutionbeforebeingwashedindistilledwateragain.Followingthepull-outtests,thecorrodedbarswerecleanedinthesamewayandweighedagain.Thecorrosiondegreewasdeterminedusingthefollowin

15、gequationwhereG0istheinitialweightofthesteelbarbeforecorrosion,Gisthefinalweightofthesteelbarafterremovalofthepost-testcorrosionproducts,g0istheweightperunitlengthofthesteelbar(0.888and1.58g/mmfor12and16mmbars,respectively),listheembeddedbondlength.3.2BondstressandcrackwidthFig.10Meancrackwidthversu

16、sbondstressfor16mmbarsFig.11Meancrackwidthversusbondstressfor12mmbarsFig.12Maximumcrackwidthversusbondstressfor16mmbarsFig.13Maximumcrackwidthversusbondstressfor12mmbarsTable2Bestfitparameters,crackwidthversusbondstrengthUnconfineConfineUnconfineConfined12mmd12mmd16mmd16mmMeancrackwidthR20.9200.6370

17、.6720.659Slope(m)-3.997-3.653-2.999-8.848Intercept7.5608.1226.4968.746(b)MaximumcrackwidthR20.9370.8550.7140.616Slope(m)-2.719-2.968-1.815-5.330Intercept7.8058.4036.7079.636(b)Therewasalsoasignificantlybetterfitfortheunconfinedspecimensthantheconfinedspecimens.Thisisconsistentwiththeobservationthati

18、ntheunconfinedspecimensthebondstrengthwillberelatedtothebondbetweenthebarsandtheconcrete,whichwillbeaffectedbythelevelofcorrosionpresent,whichitselfwillinfluencethecrackwidth.Inconfinedspecimenstheconfiningsteelwillimpactuponboththebondandthecracking.3.3CorrosiondegreeandbondstressFig.14Bondstressve

19、rsuscorrosiondegree,12mmbars,unconfinedspecimenSignificantlylargercrackwidthswereobservedfortheunconfinedspecimens,comparedtotheconfinedspecimenswithsimilarlevelsofcorrosionandmasslost.Thelargestobservedcrackforunconfinedspecimenswas2.5mmcomparedto1.4mmfortheconfinedspecimens.Thisisasexpectedandisad

20、irectresultoftheconfinementwhichlimitsthedegreeofcracking.3.4EffectofconfinementThedataisperhapsunexpectedasitcouldbeanticipatedthatthecorrosionproductswouldleadtoanincreaseinbondduetotheincreaseininternalpressures,causedbythecorrosionproductsincreasingtheconfinementandmechanicalinterlockingaroundth

21、ebar,coupledwithincreasedroughnessofthebarresultinginagreaterfrictionbetweenthebarandthesurroundingconcrete.However,thesepressureswouldthenrelievedbythesubsequentcrackingoftheconcrete,whichwouldcontributetothedecreaseinthebondstrengthascrackwidthsincrease.Apossiblehypothesisisthatduetothelevelofcove

22、r,threetimesbardiameter,theeffectofconfinementbythestirrupsisreduced,suchthatithaslittleimpactonthebondstressinuncrackedconcrete.However,oncecrackinghastakenplacetheconfinementdoeshaveabeneficialeffectonthebond.Itmayalsobethatthecompressivestrengthoftheconcretecombinedwiththecoverwillhaveaneffectont

23、hebondstressesforuncorrodedspecimens.Thedatapresentedherehasacoverofthreetimesbardiameterandastrengthof40MPa,otherresearchrangesfrom1.5tofourtimescoverwithcompressivestrengthsfrom40to77MPa.3.5Comparisonof12and16mmrebarThemaximumbondstressfor16mmunconfinedbarswasmeasuredat8.06MPaandforthe12mmbarsitwa

24、s8.43MPa.Thesebothcorrespondedtothecontrolspecimenswithnocorrosion.Theunconfinedspecimensforboththe12and16mmbarsshowednoincreaseinbondstressduetocorrosion.Fortheconfinedspecimensthemaximumbondstressforthecontrolspecimenswere7.29MPaforthe12mmbarsand6.34MPaforthe16mmbars.Themaximumbondstressforbothset

25、sofconfinedspecimenscorrespondedtopointoftheinitialcracking.Themaximumbondstresseswereobservedatameancrackwidthof0.01mmforthe12mmbarsand0.28mmforthe16mmbars.Thecorrespondingbondstresseswere,8.45and7.20MPa.Overallthe12mmbarsdisplayedhigherbondstressescomparedtothe16mmbarsatallcrackwidths.Thisisattrib

26、utedtoadifferentfailuremode.The16mmspecimensdemonstratesplittingfailurewhilethe12mmbarsbondfailure.3.6EffectofcastingpositionFig.15Bondstressversusmeancrackwidthfor1mmbars,topandbottomcastpositions,confinedspecimen4Conclusionsrelationshipwasobservedbetweencrackwidthandbondstress.Thecorrelationwasbet

27、terformaximumcrackwidthandbondstressthanformeancrackwidthandbondstress.Confinedbarsdisplayedahigherbondstressatthepointofinitialcrackingthanwherenocorrosionhadoccurred.Ascrackwidthincreasethebondstressreducedsignificantly.Unconfinedbarsdisplayedadecreaseinbondstressatinitialcracking,followedbyafurth

28、erdecreaseascrackingincreased.Topcastbarsdisplayedahigherbondstressinspecimenswithnocorrosion.Oncecrackinghadoccurrednovariationbetweentopandbottomcastbarswasobserved.The12mmbarsdisplayedhigherbondstressvaluesthan16mmwithnocorrosion,controlspecimens,andatsimilarcrackwidths.Agoodcorrelationwasobserve

29、dbetweenbondstressanddegreeofcorrosionwasobservedatlowlevelsofcorrosion(lessthan5%).However,athigherlevelsofcorrosionnocorrelationwasdiscerned.Overalltheresultsindicatedapotentialrelationshipbetweenthemaximumcrackwidthandthebond.Resultsshownhereinshouldbeinterpretedwithcautionasthisvariationmaybenot

30、onlyduetovariationsbetweenacceleratedcorrosionandnaturalcorrosionbutalsoduetothecomplexityofthecrackingmechanisminreality.中文譯文：拘束和無(wú)拘束的鋼筋對(duì)裂縫寬度的阻攔收稿日期：2010年1月14納稿日期：2010年12月14日線上公布時(shí)刻：2010年1月23日大綱本報(bào)告宣告了限制拘束和自由的變形對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度12、16毫米鋼筋的表面腐化程度和裂紋阻攔的比較結(jié)果。腐化是氯化物污染的混凝土的引誘和外加直流電流的引起的。檢查的重要參數(shù)有鋼筋剝離，珍愛層厚度，鋼筋直徑，腐化程度和表面裂

31、縫寬度。結(jié)果表示了裂縫寬度和粘結(jié)強(qiáng)度之間的潛藏關(guān)系。同時(shí)還察覺在圍箍筋處察覺表面裂紋的地址粘結(jié)強(qiáng)度增加，而無(wú)側(cè)限的樣本中沒有觀看到粘結(jié)強(qiáng)度增加。要點(diǎn)詞：粘結(jié)；腐化；螺紋鋼；珍愛層；裂縫寬度；混凝土序言在世界各地，鋼筋的腐化是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的惡化的重要緣故。在未腐化的結(jié)構(gòu)中鋼筋和混凝土之間的粘結(jié)使鋼筋混凝土處于有利狀態(tài)。可是，當(dāng)鋼鐵的腐化發(fā)生時(shí)，會(huì)對(duì)這種主動(dòng)性能產(chǎn)生不利阻攔。這是由于鋼表面形成了腐化產(chǎn)物，從而阻攔了鋼和混凝土之間的粘結(jié)。鋼筋混凝土惡化是由鋼筋和形成的膨脹腐化產(chǎn)物造成的局部缺失。這種狀況的惡化在好多方面阻攔結(jié)構(gòu);膨脹產(chǎn)品的產(chǎn)生造成混凝土的拉應(yīng)力，這可能會(huì)以致混凝土珍愛層開裂和剝落的

32、。這種開裂可以致更嚴(yán)重的惡化和進(jìn)一步的腐化。它也能夠以致在混凝土珍愛層的強(qiáng)度和剛度的缺失。腐化產(chǎn)物也能夠阻攔混凝土與鋼筋之間的粘結(jié)強(qiáng)度。最后腐化減少鋼筋截面面積，阻攔鋼筋的延展性和承載能力，從而最后阻攔結(jié)構(gòu)適用性和結(jié)構(gòu)承載力12，25。過去的研究檢查腐化對(duì)粘結(jié)的阻攔2-5，7，12，20，23-25，27，29，提出了數(shù)據(jù)模型4，6，9，10，18，1924，29。本研究重要研究腐化（鋼材質(zhì)量缺失）水平或電流密度程度（腐蝕電流在加速測(cè)試中的應(yīng)用）和裂縫寬度之間的關(guān)系，或粘結(jié)強(qiáng)度和腐化程度之間的關(guān)系。其他研究已檢查的銹蝕力學(xué)性能1，11和摩擦特點(diǎn)13?？墒?，特地稀有人研究都集中在裂縫寬度與粘結(jié)2

33、3，26，28之間的關(guān)系上，此參數(shù)易與實(shí)質(zhì)結(jié)構(gòu)相聯(lián)系。加大鋼筋的腐化以致生成鐵氧化物，它的體積大于原鋼材。這種擴(kuò)大造成周圍的混凝土內(nèi)的拉應(yīng)力，最后以致混凝土珍愛層開裂。一旦開裂發(fā)生，混凝土緊箍力就會(huì)缺失。這表示粘結(jié)能力的缺失可能與縱向裂縫寬度有關(guān)12?？墒牵曰炷恋膭冸x能夠在必然程度上抵消粘結(jié)力的缺失。最新研究重要與剝離樣真有關(guān)。本文報(bào)道的一項(xiàng)研究比較了有側(cè)限和無(wú)側(cè)限樣本的粘結(jié)力缺失。2.實(shí)驗(yàn)研究2.1樣本梁端樣本28被選定為這項(xiàng)研究的研究對(duì)象。這種撤去偏心或“梁端”模式樣本以一個(gè)典型的簡(jiǎn)支梁錨固區(qū)的粘結(jié)長(zhǎng)度支撐。樣本的矩形截面投在縱向鋼筋的各處，如圖1。由于沒有增強(qiáng)下方橫反應(yīng)的鋼筋，試樣供

34、應(yīng)了一個(gè)80毫米的塑料管，以保證粘結(jié)強(qiáng)度（橫向）壓縮力高出那個(gè)長(zhǎng)度的鋼筋。圖1梁端試樣試驗(yàn)檢查了由3倍直徑厚的珍愛層珍愛的12和16毫米直徑的鋼筋。重復(fù)測(cè)試有側(cè)限和自由樣本。在密閉的塑料管中有3套6毫米的不銹鋼箍筋此后間穿過，在75毫米中心。這代表了四組不同樣鋼筋直徑和有側(cè)限/無(wú)拘束的樣本。以檢查鋼筋規(guī)格，混凝土剝離和裂縫寬度對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的阻攔。2.2資料配合比設(shè)計(jì)，如表1所示。水泥是I型硅酸鹽水泥，骨料為玄武巖，容重2.99。依照AS11412000進(jìn)行粗、細(xì)集料的制備。拌合依照AS11411994進(jìn)行。測(cè)試前水浴養(yǎng)護(hù)28天。表1混凝土配合比設(shè)計(jì)資料水泥w/c砂10mm集7mm集鹽含量塌落度料

35、料結(jié)果381kg/m35173331400.4kg/mkg/mkg/mkg/m325mm為了比較不同樣的混凝土抗壓強(qiáng)度，粘結(jié)強(qiáng)度，Eq。公式1已被其他研40究者用于正?；辰Y(jié)強(qiáng)度的非腐化樣本。exptlfc1為40級(jí)混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度，exptl為實(shí)驗(yàn)粘結(jié)強(qiáng)度和Fc是實(shí)驗(yàn)抗壓強(qiáng)度。12和16毫米鋼筋的抗拉強(qiáng)度是500兆帕，分不相當(dāng)于一個(gè)56.5和100.5kN的破壞載荷。2.3實(shí)驗(yàn)方法加速腐化已被好多作者用于重現(xiàn)在自然環(huán)境中發(fā)生的腐蝕鋼筋鋼2，3，5，6，10，18，20，24，27，28，30。這些有關(guān)實(shí)驗(yàn)使用外加電流或干濕周期人工風(fēng)化和高升溫度延緩腐化時(shí)刻，同時(shí)保持惡化體系處于自然狀態(tài)。采納

36、外加電流的研究使用的電流密度在100A/cm2與500mA/cm2之間20。有研究表示，電流密度200A/cm2與100A/cm2對(duì)照，200的結(jié)果與早期時(shí)期的腐化更相似21。隨著施加電流密度200A/cm2被選定為研究使用電流，這在平常的研究中成為電流密度頻譜的低端代表。可是，應(yīng)慎重應(yīng)用外加電流的加速腐化，加速過程其實(shí)不完好復(fù)制在實(shí)質(zhì)結(jié)構(gòu)中所涉及的體系。在加速測(cè)試中不承諾違反自然的進(jìn)展，并有可能在表面上更平均腐化。腐化率也可能會(huì)阻攔腐化的產(chǎn)品，這些產(chǎn)品可能會(huì)形成不同樣的氧化狀態(tài)，這可能會(huì)阻攔粘結(jié)強(qiáng)度。鋼筋作為陽(yáng)極和四個(gè)碳鋼金屬板固定在表面作為陰極。金屬板和混凝土之間放置海綿（用鹽水噴灑）供應(yīng)

37、足夠的接觸，如圖2。圖2加速腐化系統(tǒng)當(dāng)裂縫寬度要求需適應(yīng)特地鋼筋時(shí)應(yīng)該停止施加外加電流。當(dāng)所有四個(gè)地址顯現(xiàn)規(guī)定的裂縫寬度，試樣就會(huì)被拆掉撤離測(cè)試。平均表面裂縫寬度0.05，0.5，1和1.5毫米作為目標(biāo)裂縫寬度。表面裂紋寬度沿鋼筋長(zhǎng)度測(cè)量間隔20mm，從拘束（塑料管）尾端開始20mm用斷路器光學(xué)顯微鏡測(cè)量。測(cè)量精度為0.02毫米。從鋼筋表面測(cè)量裂縫寬度，不考慮裂縫實(shí)質(zhì)方向在哪處。粘結(jié)強(qiáng)度測(cè)試經(jīng)過手動(dòng)操作液壓千斤頂和一個(gè)定制的試驗(yàn)裝置，如圖3所示。加載方案見圖4。長(zhǎng)80毫米的塑料管在尾端供應(yīng)了一個(gè)橫向反應(yīng)的詳細(xì)部分，以保證粘結(jié)強(qiáng)度可不能由于內(nèi)力（壓力）提升而增加。樣本定位使軸向力，適用于被測(cè)試的

38、鋼筋。給樣本足夠剛性的拘束能夠保證在加載過程中最小的旋轉(zhuǎn)或扭曲。圖3拉出測(cè)試，16毫米鋼筋不承壓圖4加載表示圖。注：只測(cè)試顯示棒實(shí)驗(yàn)結(jié)果與談?wù)?.1目視檢查加速腐化時(shí)期后，檢查每個(gè)樣本的裂縫的地址，平均裂縫寬度和最大裂縫寬度（第2.3款）。盡管每個(gè)鋼筋樣本都有平均目標(biāo)裂縫寬度，可是裂縫寬度的變化在觀看前拉出測(cè)試。這是由于腐化和開裂是一個(gè)動(dòng)向的過程，裂縫是以不同樣的速度流傳的。因此，當(dāng)個(gè)不鋼筋被拉斷的時(shí)候，一旦目標(biāo)裂縫寬度差不多達(dá)到，腐化和裂紋在必然程度上連續(xù)擴(kuò)展，直到所有的鋼筋已達(dá)到目標(biāo)的裂縫寬度，再停止試驗(yàn)進(jìn)行。這產(chǎn)生了一系列的最大裂縫和停止測(cè)試時(shí)的平均裂縫寬度數(shù)據(jù)。視覺檢測(cè)的樣本顯示了三個(gè)

39、時(shí)期的裂解過程。初始裂縫發(fā)生在特地短的時(shí)刻內(nèi)，平常在幾天之內(nèi)產(chǎn)生。在此此后，大多數(shù)裂縫以一個(gè)恒定的速度增加，直到3-4周后首次開裂，他們達(dá)到1毫米。裂縫達(dá)到了1毫米后，它們的增加速度特地緩慢，甚至一些裂縫一點(diǎn)都不增加。側(cè)限和自由的樣本表面裂紋經(jīng)常發(fā)生在側(cè)面（如對(duì)側(cè)的頂部或底部），并沿鋼筋方向進(jìn)展。一樣狀況下無(wú)側(cè)限的樣本只有僅有的一部分裂縫，而自由的樣本裂縫的進(jìn)展卻十分常有，觀看到的裂縫垂直對(duì)齊下邊，垂直向下側(cè)相鄰的鏈接，如圖5。圖5典型裂紋模式在拉出測(cè)試時(shí)最常有的側(cè)限和自由的故障是剝離失敗，這是由于隨著在荷載作用下腐化的擴(kuò)大形成裂縫，最后以致右上角/邊緣剝落，如圖6。可是一些側(cè)限的樣本，存在第

40、二種破壞模式，在側(cè)墻對(duì)角線顯現(xiàn)裂縫，如圖7。在腐化時(shí)期，這些裂縫的顯現(xiàn)與觀看到的垂直裂縫如上面報(bào)道的，其實(shí)不有關(guān)。圖6拉出后縱向開裂圖7角開裂后拉出鋼筋最初（預(yù)制）由12的鹽酸溶液沖刷，爾后在蒸餾水沖刷，別的蒸餾水沖洗從前由氫氧化鈣溶液中和。銹蝕鋼筋拉出來(lái)測(cè)試此后，以同樣的方式進(jìn)行沖刷，并再次稱重。使用G下0-列G公式確定的腐化程度CR=100%g0l其中G0是鋼筋腐化前的初始重量，G是最后去除腐化產(chǎn)物后的測(cè)試后的鋼筋重量，g0是每單位長(zhǎng)度的鋼筋重量（12和16毫米鋼筋分不0.888和1.58g/毫米），l是嵌入式的鍵長(zhǎng)。圖8和圖9顯示有不同樣程度的腐化鋼筋。多數(shù)表現(xiàn)出可見的凹陷，近似的實(shí)質(zhì)結(jié)

41、構(gòu)，如圖9?？墒?，少許其他鋼筋表現(xiàn)出顯著的整體部分缺失，更平均的腐化水平，如圖8，這可能是一個(gè)加速方法的功能。圖812毫米鋼筋腐化、約30的質(zhì)量缺失圖916毫米鋼筋腐化、約15的質(zhì)量缺失3.2粘結(jié)應(yīng)力和裂縫寬度圖10顯示了16毫米的鋼筋粘結(jié)應(yīng)力與平均裂縫寬度的變化。圖11為12毫米的鋼筋的。圖12和圖13顯示的最大裂縫寬度的數(shù)據(jù)。圖1016毫米的鋼筋平均裂縫寬度、粘結(jié)應(yīng)力求1112毫米的鋼筋平均裂縫寬度、粘結(jié)應(yīng)力求1216毫米的鋼筋最大裂縫寬度、粘結(jié)應(yīng)力求1312毫米的鋼筋最大裂縫寬度、粘結(jié)應(yīng)力數(shù)據(jù)顯示12毫米箍筋樣本的初始粘結(jié)強(qiáng)度增加，這與其他作者12，15的結(jié)論同樣。關(guān)于16毫米箍筋樣本觀

42、看到的裂縫寬度0.28和0.35毫米，可是，裂縫寬度減少了粘結(jié)應(yīng)力，觀看到的平均裂縫寬度為0.05毫米。12mm鋼筋與箍筋粘結(jié)力從控制值到最大粘結(jié)應(yīng)力粘結(jié)應(yīng)力增加25%粘結(jié)力。16毫米的樣本增加約14。其他研究17，24，25報(bào)道的觀看結(jié)果，由于拘束在這些實(shí)驗(yàn)中獲取的粘結(jié)應(yīng)力有10%到60增強(qiáng)。可是，裝卸裝置和珍愛層都不盡相同。實(shí)驗(yàn)技術(shù)的變化，包括較短的嵌入式長(zhǎng)度和較薄的珍愛層。粘結(jié)強(qiáng)度，腐化程度，鋼筋尺寸，珍愛層，節(jié)點(diǎn)的詳細(xì)信息和拉伸強(qiáng)度之間的異變由羅德里格斯推測(cè)等差不多被詳細(xì)談?wù)摗?8。解析表示由于側(cè)限提升粘結(jié)力約25，相應(yīng)的16毫米的鋼筋的粘結(jié)力（2的部分缺失評(píng)估）約有0.75兆帕強(qiáng)度的

43、變化。相應(yīng)的12毫米側(cè)限鋼筋的粘結(jié)強(qiáng)度被察覺約有35增加，粘結(jié)力有1.0MPa的差異。實(shí)驗(yàn)結(jié)果（14和25以上）是這些值的60-70。這兩組數(shù)據(jù)表示，粘結(jié)強(qiáng)度減小與可見表面裂紋寬度的關(guān)系。粘結(jié)強(qiáng)度數(shù)據(jù)的回來(lái)解析表示它與平均裂縫寬度（不包括未開裂的密閉樣本）成反有關(guān)關(guān)系，如表2。表2裂縫寬度與粘結(jié)強(qiáng)度最正確擬合參數(shù)12mm自由12mm側(cè)限16mm自由16mm側(cè)限平均裂縫寬度R20.9200.6370.6720.659斜率-3.997-3.653-2.999-8.848截距（b）7.5608.1226.4968.746最大裂縫寬度R20.9370.8550.7140.616斜率-2.719-2.9

44、68-1.815-5.330截距（b）7.8058.4036.7079.636還有無(wú)側(cè)限樣本比承壓樣本更適應(yīng)。無(wú)側(cè)限樣本粘結(jié)強(qiáng)度與鋼筋與混凝土的的粘結(jié)強(qiáng)度有關(guān)，這吻合試驗(yàn)察看，它受現(xiàn)在腐化水平的阻攔，這自己會(huì)阻攔裂縫寬度。側(cè)限承壓鋼筋同時(shí)會(huì)阻攔粘結(jié)力和裂縫。3.3腐化程度和粘結(jié)應(yīng)力特地明顯（如圖14），關(guān)于腐化度小于5粘結(jié)應(yīng)力的有關(guān)性特地好?？墒请S著腐化程度的增加，就沒有可觀看到的有關(guān)性。在比較察看到的裂縫寬度和粘結(jié)應(yīng)力的關(guān)系時(shí)，得出了一個(gè)合理的有關(guān)性，甚至裂縫寬度增加到了2到2.5毫米。這種變化的一個(gè)可能是腐化初始時(shí)期幾乎所有溶解的鐵離子發(fā)生反應(yīng)形成了膨脹腐化產(chǎn)物。這種反應(yīng)阻攔粘結(jié)應(yīng)力和裂紋的形成?？墒且坏┝芽p形成，鐵離子即可能沿混凝土裂縫分別。由于粘結(jié)已失去，任何鐵離子都可溶解在裂縫中和從混凝土中分別，這斬釘截鐵以致腐化程度的增加，但這不阻攔表面裂紋寬度。內(nèi)裂紋的地址，方向和化學(xué)控制粘結(jié)應(yīng)和腐化程度會(huì)阻礙粘結(jié)了和腐化級(jí)不，這將改變樣本與樣本之間的關(guān)系。因此，腐化水平高的粘結(jié)應(yīng)力腐化程度有特地大變化。圖1412毫米自由鋼筋粘結(jié)應(yīng)力與腐化程度與同樣腐化程度和質(zhì)量缺失的側(cè)限樣真對(duì)照自由樣本的裂縫寬度明顯較大。自由樣本察看到的最大裂紋是2.5毫米而側(cè)限樣本為1.4毫米。這是限制裂縫等級(jí)的隔斷樣本斬釘截鐵表現(xiàn)出的結(jié)果，也是預(yù)期結(jié)果。3.4隔斷的阻攔16和12毫米自由鋼筋樣本沒有表現(xiàn)出比