IEC60287中文翻譯版本第一部分課件

1、IEC-60287 標準基本內(nèi)容的理解IEC-60287 標準基本內(nèi)容的理解第一部分 額定電流方程(100%負載系數(shù))和電損耗計算第一部分 額定電流方程(100%負載系數(shù))和電損耗計算 電纜載流量計算公式是根據(jù)電纜穩(wěn)態(tài)運行時所形成的熱物理溫度場微分方程的求解而得。 根據(jù)電纜用于交流系統(tǒng)還是直流系統(tǒng)以及敷設(shè)方式的不同，載流量的計算公式也有所不同。當(dāng)空氣中敷設(shè)時又有直接受陽光照射和不受陽光照射之分。土壤中敷設(shè)時當(dāng)電纜表面溫度超過 50時周圍土壤發(fā)生水分遷移而引起土壤局部干燥，其載流量計算公式也不同。一、額定電流方程一、額定電流方程 1）電纜敷設(shè)在空氣中 對于電纜空氣中敷設(shè)確切地說是無強迫對流散熱的

2、自由空氣中的敷設(shè)，包括室內(nèi)、室外、隧道和溝道中非連續(xù)的托架上，梯形支撐物或夾板間的敷設(shè)。不受日光照射的交流電纜從高于環(huán)境溫度的溫升表達式中可導(dǎo)出交流電纜安全運行的載流量計算公式低壓四芯電纜的載流量可等同于相同電壓級和相同導(dǎo)體截面的三芯電纜載流量1）電纜敷設(shè)在空氣中 對于電纜空氣中敷設(shè)確切地說是無強式中參數(shù)的含義：I 一根導(dǎo)體中流過的電流（A） 高于環(huán)境溫度的導(dǎo)體溫升 (K)注: 環(huán)境溫度是指敷設(shè)電纜的場合下周圍介質(zhì)的溫度。R最高工作溫度下導(dǎo)體單位長度的交流電阻(/m)Wd 每單位長度的導(dǎo)體周圍的絕緣介質(zhì)損耗(W/m)T1 一根導(dǎo)體和金屬套之間單位長度熱阻(K.m/W) T2 金屬套和鎧裝之間內(nèi)

3、襯層單位長度熱阻(K.m/W)T3 電纜外護層單位長度熱阻(K.m/W)T4 電纜表面和周圍介質(zhì)之間單位長度熱阻(K.m/W)n 電纜(等截面并載有相同負荷的導(dǎo)體)中載有負荷的導(dǎo)體數(shù)1 電纜金屬套損耗相對于所有導(dǎo)體總損耗的比率2 電纜鎧裝損耗相對于所有導(dǎo)體總損耗的比率式中參數(shù)的含義：b）不受日光照射的5kV 及以下直流電纜直流電纜額定載流量是直接從交流電纜額定載流量公式簡化得出：R 最高運行溫度下導(dǎo)體單位長度的直流電阻 (/m)b）不受日光照射的5kV 及以下直流電纜直流電纜額定載流量是c）直接受日光照射的交流電纜當(dāng)太陽光直射到電纜表面的場合下，允許載流量由下式給出:d）直接受日光照射的5kV

4、 及以下直流電纜c）直接受日光照射的交流電纜當(dāng)太陽光直射到電纜表面的場合下，式中參數(shù)的含義： - 日光照射于電纜表面時的吸收系數(shù)H -太陽輻射強度,對于大多數(shù)緯度線的地區(qū)可取 1000 W/m ;也可取當(dāng)?shù)赝扑]的數(shù)值 -考慮到日光照射時的電纜外部熱阻 (Km/W) - 電纜外徑，對于皺紋金屬套 t3 - 外護層厚度 (mm)doc - 正好與皺紋金屬套波峰相切的假想同心圓柱體的直徑 （mm）式中參數(shù)的含義： - 日光照射于電纜表面時的吸收系數(shù)2）電纜直接埋地土壤發(fā)生局部干燥場合下的交流電纜下面方法僅適用于常規(guī)深度下孤立敷設(shè)的單根電纜(多芯或三根單芯電纜單一回路。該方法從簡單的兩個區(qū)域相近的土壤

5、物理模型導(dǎo)出，其中鄰接電纜周圍土壤域變得干燥，另一區(qū)域則維持原有的土壤熱阻系數(shù)，區(qū)域之間形成等溫線的邊界域。對孤立敷設(shè)單根電纜（多芯）或三根單芯電纜單一回路，當(dāng)周圍土壤域變干燥而引起外部熱阻發(fā)生變化時的載流量計算由下式給出:2）電纜直接埋地土壤發(fā)生局部干燥場合下的交流電纜下面方法僅適v- 干燥和潮濕土壤域熱阻系數(shù)之比率 (v =d/w)d - 干燥土壤的熱阻系數(shù) (K.m/W)w - 潮濕土壤的熱阻系數(shù) (K.m/W)R- 最高運行溫度下導(dǎo)體單位長度的交流電阻(/m)x - 土壤臨界溫升。即高于環(huán)境溫度的干燥與潮濕土壤之邊界的溫升(x-0)(K)x - 土壤臨界溫度，即干燥與潮濕土壤之邊界的溫

6、度 ()0 - 環(huán)境溫度 ()式中參數(shù)的含義：v- 干燥和潮濕土壤域熱阻系數(shù)之比率 (v =d/w)式 對于負荷相等、結(jié)構(gòu)相同的多根電纜互不接觸的敷設(shè)情況下，T4 值應(yīng)利用潮濕的土壤熱阻系數(shù)(w)計算，相互間熱響應(yīng)不能采用修正溫升的方法計算。 x 和d 由土壤狀況方面的資料確定，根據(jù)有關(guān)土壤方面的資料和一般經(jīng)驗此處列出土壤熱阻系數(shù)取值范圍參考值：自然土壤 指沒有發(fā)生水分遷移的普通型(如有沙土、粘土等各組份構(gòu)成)土壤。干燥土壤 指發(fā)生水分遷移后土壤變干枯，含水率幾乎處于零的土壤。潮濕性土壤熱阻系數(shù)取 0.6T 0.9 K.m/W 。一般性土壤熱阻系數(shù)取 0.9T 1.2 K.m/W 。比較干燥的

7、土壤熱阻系數(shù) 1.2T 1.5 K.m/W。根據(jù)土壤組份給出土壤熱阻系數(shù)參考值：一般性土壤 ： 2.0 K.m/W。沙(或含砂礫)質(zhì)土壤： 2.5K.m/W。粘性(或含由其它雜質(zhì))土壤：3.0 K.m/W。 對于負荷相等、結(jié)構(gòu)相同的多根電纜互不接觸的b）土壤發(fā)生局部干燥場合下的5kV 及以下直流電纜直流電纜額定載流量是直接從交流電纜額定載流量公式簡化得出：R 最高運行溫度下導(dǎo)體單位長度的直流電阻 (/m)b）土壤發(fā)生局部干燥場合下的5kV 及以下直流電纜直流電纜額C) 土壤避免發(fā)生局部干燥場合下的交流電纜在限定電纜表面溫升不大于x 以避免水分遷移的理想場合下,相應(yīng)載流量為:按x 而確定電流值可

8、能導(dǎo)致導(dǎo)體溫度超過其最大允許值, 因而允許載流量應(yīng)從上述公式或者從中取兩者中較小的數(shù)值。 用適當(dāng)?shù)男∮趯?dǎo)體最大允許溫度值來計算導(dǎo)體 R 值,可以估算運行溫度,必要時可隨后修改。C) 土壤避免發(fā)生局部干燥場合下的交流電纜在限定電纜表面溫升d）土壤避免發(fā)生局部干燥場合下的5kV 及以下直流電纜直流電纜額定載流量是直接從交流電纜額定載流量公式簡化得出：R 最高運行溫度下導(dǎo)體單位長度的直流電阻 (/m)d）土壤避免發(fā)生局部干燥場合下的5kV 及以下直流電纜直流電二、電損耗的計算導(dǎo)體最高工作溫度下單位長度的交流電阻由下式給出,鋼管電纜除外。1）導(dǎo)體交流電阻式中：R - 最高工作溫度下導(dǎo)體的交流電阻 (/

9、m)R- 最高工作溫度下導(dǎo)體的直流電阻 (/m)Ys 集膚效應(yīng)因數(shù)Yp - 鄰進效應(yīng)因數(shù)二、電損耗的計算導(dǎo)體最高工作溫度下單位長度的交流電阻由下式給導(dǎo)體直流電阻導(dǎo)體在其最高工作溫度下單位長度直流電阻由下式計算Ro - 20時導(dǎo)體的直流電阻 (/m) ，直接引自IEC-60288標準。對于在標準之外Ro 值，由制造廠和用戶之間通過協(xié)商選取。計算導(dǎo)體電阻值用相應(yīng)的電阻率列于附錄表1。20 - 每一絕對溫度下 20時材料溫度系數(shù),見附錄表1中標準值。 - 最高工作溫度(該值取決于所使用的絕緣材料類型),見相應(yīng)的電線電纜國家標準。導(dǎo)體直流電阻導(dǎo)體在其最高工作溫度下單位長度直流電阻由下式計算附錄表1 金

10、屬電阻率和溫度系數(shù)附錄表1 金屬電阻率和溫度系數(shù)b）集膚效應(yīng)因數(shù) YS其中f - 電源頻率(Hz)ks 值列于附錄表2中。只要 xs 不超過 2.8,上述公式是準確的,因而上述公式適合于大多數(shù)實際情況。對于扇形和橢圓形導(dǎo)體,在無其它替換公式時推薦上述公式。b）集膚效應(yīng)因數(shù) YS其中f - 電源頻率(Hz)ks 值C）對于二芯或二根單芯電纜的鄰近效應(yīng)因數(shù) Yp其中dc - 導(dǎo)體直徑(mm)s - 各導(dǎo)體軸心之間距離 (mm)Kp 值列于附錄表2中只要 xp 不超過 2.8,上述公式是準確的,因而上述公式適合于大多數(shù)實際情況。C）對于二芯或二根單芯電纜的鄰近效應(yīng)因數(shù) Yp其中dc - d）三芯或三

11、根單芯電纜的鄰近效應(yīng)因數(shù) Yp圓形導(dǎo)體電纜其中dc - 導(dǎo)體直徑(mm)s - 各導(dǎo)體軸心之間距離 (mm)對于平面排列的電纜,s 為相鄰相間距,在相鄰相之間距不等的場合Kp 值列于附錄表2中只要 xp 不超過 2.8,上述公式是準確的,因而上述公式適合于大多數(shù)實際情況d）三芯或三根單芯電纜的鄰近效應(yīng)因數(shù) Yp圓形導(dǎo)體電纜其中d成型導(dǎo)體電纜對成型導(dǎo)體(如扇形等)的多芯電纜情況下,Yp 值為圓形導(dǎo)體電纜計算值的 2/3dc = dx表示其截面和緊壓程度均等同于圓導(dǎo)體的直徑 ( mm )S = dx + t； t - 導(dǎo)體之間絕緣厚度( mm )kp 值附錄表2給出。只要 xp 不超過 2.8,上

12、述公式是準確的,因而適用于大多數(shù)實際情況。成型導(dǎo)體電纜對成型導(dǎo)體(如扇形等)的多芯電纜情況下,Yp 值e）鋼管電纜中集膚和鄰近效應(yīng)對于鋼管電纜集膚和鄰近效應(yīng)按上述公式乘以1.5的因數(shù)即可，由此進一步推導(dǎo)出鋼管中電纜的直流電阻為下式所示：e）鋼管電纜中集膚和鄰近效應(yīng)對于鋼管電纜集膚和鄰近效應(yīng)按上述附錄表2 集膚和鄰近效應(yīng) 對 ks和 kp系數(shù)的經(jīng)驗值1） 所給的數(shù)值適用于 1600mm2及以下四分割導(dǎo)體(無論是否有中心油道)。這些數(shù)據(jù)適用于各層有同一絞向的導(dǎo)體。2） ks值由下式表示di - 具有相同中心油道的導(dǎo)體內(nèi)徑 (mm) dc- 具有相同中心油道的等效實心導(dǎo)體外徑附錄表2 集膚和鄰近效應(yīng)

13、 對 ks和 kp系數(shù)的經(jīng)驗值1） 2）絕緣損耗(僅適用于交流電纜)絕緣損耗與電壓有關(guān)。附錄表3給出三芯屏蔽電纜和單芯電纜常用的絕緣材料在 Uo 值下絕緣損耗因數(shù)值。對于非屏蔽多芯電纜或直流電纜不需要計算絕緣損耗。每相中單位長度的絕緣損耗由下式給出:= 2fUo - 對地電壓(相電壓) (V)tg - 在電源系統(tǒng)和工作溫度下絕緣損耗因數(shù),列于附錄表3。c - 單位長度電纜電容 (F/m )2）絕緣損耗(僅適用于交流電纜)絕緣損耗與電壓有關(guān)。附錄表3其中圓形導(dǎo)體電容由下式給出: - 絕緣材料的介電系數(shù)Di - 絕緣層直徑(屏蔽層除外)( mm )dc - 導(dǎo)體直徑, （如果有屏蔽層則包括屏蔽層）

14、( mm )橢圓形導(dǎo)體,如果用長軸和短軸直徑的幾何平均值取代 Di 和 dc,則可使用相同的公式。值在附錄表3中給出。 其中圓形導(dǎo)體電容由下式給出: - 絕緣材料的介電系數(shù)附錄表3 工頻下中壓和高壓電纜絕緣材料的相對介電系數(shù)和損耗因數(shù)值附錄表3 工頻下中壓和高壓電纜絕緣材料的相對介電系數(shù)和損耗因3）金屬套和屏蔽的損耗(僅適用于交流電纜)金屬套或屏蔽中的功率損耗1 包括環(huán)流損耗1和渦流損耗1, 因此總損耗為:兩根單芯電纜和三根單芯電纜(三角形排列)帶電段金屬套兩端互連這種情況下, 渦流損耗忽略不計。損耗因數(shù)由下式給出:3）金屬套和屏蔽的損耗(僅適用于交流電纜)金屬套或屏蔽中的功s 金屬套所用材質(zhì)

15、的導(dǎo)電率 (m) As 金屬套的截面積 （mm2 ）s 電阻溫度系數(shù) （1/K） 導(dǎo)體工作溫度 （） 金屬套的溫度相對于導(dǎo)體溫度的比率（與絕緣熱阻大小有關(guān),一般可取0.7 0.8） RS - 在最高工作溫度下電纜單位長度金屬套或屏蔽的電阻 (/m)式中：s 金屬套所用材質(zhì)的導(dǎo)電率 (m) RS - 在最高 X - 電纜單位長度金屬套或屏蔽電抗 (/m) = 2f (1/s) f - 頻率(Hz)s - 所考慮的帶電段內(nèi)各導(dǎo)體軸線之間的距離(mm)d - 金屬套平均直徑 (mm)對橢圓形線芯 dM 和 dm 分別為金屬套的長軸和短軸直徑對皺紋金屬套Doc - 正好與皺紋金屬套波峰相切的假定的同心

16、圓柱體的直經(jīng)(mm)Dit - 正好與皺紋金屬套波谷內(nèi)表面相切的假定的同心圓柱體的直經(jīng) (mm) X - 電纜單位長度金屬套或屏蔽電抗 (/m) = b) 正常換位帶電段金屬套兩端互連且平面排列的三根單芯電纜 對于平面排列的三根單芯電纜,中間一根電纜與兩側(cè)的電纜間距相等,電纜正常換位且在第三個換位點金屬套互連時,渦流損耗忽略不計,損耗因數(shù)由下式給出:X1 - 金屬套單位長度電抗(/m)b) 正常換位帶電段金屬套兩端互連且平面排列的三根單芯電纜 c)平面排列不換位且?guī)щ姸谓饘偬變啥嘶ミB的三根單芯電纜三根單芯電纜平面排列,中間一根與兩側(cè)的電纜間距相等,不換位, 金屬套兩端互連時，渦流損耗忽略。最大

17、損耗的那根電纜(即滯后相的外側(cè)電纜)的損耗因數(shù)由下式給出:另一外側(cè)電纜的損耗因數(shù)為:中間一根電纜的損耗因數(shù)為:空氣中敷設(shè)的電纜載流量計算公式中應(yīng)以上式為依據(jù)c)平面排列不換位且?guī)щ姸谓饘偬變啥嘶ミB的三根單芯電纜三根單 P = X + Xm Q = X - Xm/3X -對于兩根相鄰單芯電纜單位長度金屬套或屏蔽的電抗(/m)Xm -當(dāng)電纜平面形排列時,某一外側(cè)電纜金屬套與另外兩根電纜導(dǎo)體之間單位長度電纜的互抗(/m) P = X + XmXm -當(dāng)電纜平面形排列時,某一d)平面排列不換位且?guī)щ姸谓饘偬變啥嘶ミB的三根單芯電纜 由于單芯電纜回路在金屬套的兩端牢固互連也可能在其間某些接點間引起環(huán)流以及

18、由此產(chǎn)生的損耗隨著電纜間距增大而增加,因而互連點間的電纜間距應(yīng)盡量靠近。但考慮到電纜損耗和電纜相互間熱影響時，應(yīng)力求得到最佳間距值。 一般情況下按同一間距沿整條線路敷設(shè)電纜往往是不可能的。當(dāng)整條線路帶電線段不可能按一個固定的間距敷設(shè)時，下面推薦一個有關(guān)金屬套環(huán)流損耗的計算方法。線路的帶電線段定義為所有電纜金屬套互連的兩點之間的線路部分。下面推薦方法適合于計算該段的損耗因數(shù)，但應(yīng)注意相應(yīng)的導(dǎo)體電阻值和外部熱阻值的計算必須以該段上電纜間距最近處為計算基礎(chǔ)。 d)平面排列不換位且?guī)щ姸谓饘偬變啥嘶ミB的三根單芯電纜 (2) 電纜之間的任何線段的間距變化值未知且不能預(yù)料時,按設(shè)計間距計算該段的損耗,然后

19、人為地增加 25,實踐證明該值對鉛套高壓電纜是適合的。(3)在線路帶電段端部擴散的情況下,按（2）估算的裕度不夠時, 建議先估算一個可能的間距按（1）方法計算損耗。(1) 沿線路的帶電線段的間距不是常量而是一個已知的變量 la,lb,.ln - 沿著線路帶電段各個不同間距的線段長度Xa,Xb,.Xn - 電纜單位長度電抗, 相應(yīng)的間距值為 Sa,Sb,.Sn(2) 電纜之間的任何線段的間距變化值未知且不能預(yù)料時,按設(shè)e)大截面分割導(dǎo)體效應(yīng)在電纜的導(dǎo)體鄰近效應(yīng)減小的場合下,諸如采用絕緣分割結(jié)構(gòu)的大截面導(dǎo)體,上述 a)、b)、c）三種情況中金屬套損耗因數(shù)1就不能忽略。對于相同的電纜結(jié)構(gòu)按 f) 中

20、求得的1值應(yīng)再乘以因數(shù) F :三角形排列的電纜等間距平面排列的電纜e)大截面分割導(dǎo)體效應(yīng)在電纜的導(dǎo)體鄰近效應(yīng)減小的場合下,諸如f)金屬套單點互連或交叉互連的單芯電纜（1）渦流損耗，由下式給出:相鄰電纜引起該電纜金屬套渦流損耗s - 工作溫度下金屬套材料的電阻率(.m) Ds - 電纜金屬套外徑(mm)對于皺紋金屬套電纜,使用平均外徑: ts - 金屬套厚度（mm） = 2ff)金屬套單點互連或交叉互連的單芯電纜（1）渦流損耗，由下式對于鉛套電纜,gs 可取 1, 而 可忽略 對于鋁套電纜,當(dāng) DS70 mm 或金屬套厚度 ts 大于常用厚度時,這兩項都需要計算。o、1 和 2 計算式如下:其中

21、 當(dāng)m0.1時， 1 和 2 可忽略不計三根單芯電纜平面排列:對于鉛套電纜,gs 可取 1, 而 可三根單芯電纜平面排列:中間電纜:越前相的外側(cè)電纜:滯后相的外側(cè)電纜:三根單芯電纜平面排列:中間電纜:越前相的外側(cè)電纜:滯后相的外（2）環(huán)流損耗在金屬套單點互連或交叉互連接地且每個大段都分成電性相同的三個小段場合下, 單芯電纜環(huán)流損耗1= 0 。在交叉互連線路所含各段的不平衡不能忽略的情況下,必須計及產(chǎn)生剩余電壓而導(dǎo)致線路段環(huán)流損耗。對于已知各小段實際長度的線路,損耗因數(shù)1計算按每大段兩端互連接地而不交叉互連的情況下計算電纜在此排列條件下的環(huán)流損耗因數(shù)后再乘以下述計算值: q,p,a - 任何大段

22、中兩個較長的小段分別為最小段 a 長度的 q,p 倍數(shù)( 即這個段長度分別為a,pa 和 qa,其中 a 為最短線段)。在各小段長度未知的情況下,以敷設(shè)線路的累積經(jīng)驗為依據(jù)，推薦1值為:對于直接敷設(shè)的電纜1= 0.03對于敷設(shè)在管道中的電纜 1= 0.05（2）環(huán)流損耗在金屬套單點互連或交叉互連接地且每個大段都分成g)統(tǒng)包金屬套二芯非鎧裝電纜具有統(tǒng)包金屬套的二芯非鎧裝電纜,環(huán)流損耗1忽略不計,損耗因數(shù)由下述相應(yīng)的公式計算:圓形或橢圓形導(dǎo)體:扇形導(dǎo)體: = 2ff - 頻率 (Hz)c - 一根導(dǎo)體軸心和電纜軸心之間距離 (mm)r1 - 兩個扇形導(dǎo)體的外接圓半徑 (mm)d - 金屬套平均直徑

23、 (mm)對橢圓形導(dǎo)體式中 dM,dm 分別為橢圓的長軸和短軸平均直徑。對于皺紋金屬套g)統(tǒng)包金屬套二芯非鎧裝電纜具有統(tǒng)包金屬套的二芯非鎧裝電纜,h)統(tǒng)包金屬套非鎧裝三芯電纜具有統(tǒng)包金屬套的三芯非鎧裝電纜,環(huán)流損耗1忽略不計,損耗因數(shù)由下式給出:圓形或橢圓形導(dǎo)體,其中金屬套電阻 Rs100 (/m)時:圓形或橢圓形導(dǎo)體,其中金屬套電阻Rs100(/m)時:扇形導(dǎo)體,Rs 為任意值:r1 - 三根扇形導(dǎo)體的外接圓半徑(mm) ；t - 導(dǎo)體之間絕緣厚度(mm)；d 金屬套平均直徑(mm)橢圓形線芯式中 dM 和 dm 分別為金屬套的長軸和短軸直徑皺紋金屬套h)統(tǒng)包金屬套非鎧裝三芯電纜具有統(tǒng)包金屬

24、套的三芯非鎧裝電纜,i)鋼帶鎧裝的二芯和三芯電纜分相鉛包(SL 型)鎧裝電纜電纜附有鋼帶鎧裝使金屬套渦流損耗增加,則對應(yīng)按 g） 和 h） 式所計算的1值乘以下述因數(shù):dA - 鎧裝平均直徑 (mm) - 綱帶相對導(dǎo)磁率 (通常取 300) - 鎧裝等效厚度 (mm)A - 鎧裝橫截面積該修正系數(shù)僅適用于鋼帶厚度為 0.31 0(mm)i)鋼帶鎧裝的二芯和三芯電纜分相鉛包(SL 型)鎧裝電纜電纜j)分相鉛包(SL 型)鎧裝電纜對每個線芯有單獨鉛套的三芯電纜1= 0,而金屬套損耗因數(shù)由下式給出:式中:s - 導(dǎo)體軸心之間距離(mm)對非鎧裝分相鉛包電纜的損耗因數(shù)按式 a）計算j)分相鉛包(SL

25、型)鎧裝電纜對每個線芯有單獨鉛套的三芯電k)鋼管電纜屏蔽和金屬套中損耗如果鋼管電纜每根導(dǎo)體僅在絕緣外有屏蔽,例如鉛金屬套或銅帶,屏蔽損耗對導(dǎo)體損耗之比率計算可用 a）中單芯電纜金屬套的公式計算，但必須對鋼管的存在而引起的附加損耗而進行修正。修正公式為:如果每個線芯有隔膜套和非磁性加強層,則可使用同一公式,但應(yīng)以金屬套和加強層的電阻取代Rs,直徑 d 由 d值取代:d- 金屬套和加強帶平均直徑(mm)； d -金屬套或屏蔽的平均直徑(mm)； d2 - 加強帶的平均直徑(mm)注：對橢圓形線芯,d 和 d2采用代之,式中 dM, dm分別為長軸和短軸的平均直徑。k)鋼管電纜屏蔽和金屬套中損耗如果

26、鋼管電纜每根導(dǎo)體僅在絕緣外4）對于鎧裝、加強帶和鋼管的損耗因數(shù)（僅適用于工頻交流電纜）a)非磁性鎧裝或加強層 一般的計算方法是把加強層的損耗和金屬套損耗合并在一起計算：用金屬套和加強層的并聯(lián)電阻代替單一金屬套電阻 Rs； 用金屬套和加強層直徑的方均根值代替金屬套的平均直徑 d。此方法適合于單芯,雙芯和多芯電纜。加強層的電阻取決于加強層的節(jié)距,即:1）如果加強帶節(jié)距很長(縱向加強帶),則其電阻值按與電纜單位長度加強帶用量相 等以及與加強帶內(nèi)徑相同的等效圓柱體來計算。3）如果加強帶沿電纜軸線約成 54角繞包,則其電阻值按上一條計算值的 2 倍計算。4）如果加強帶繞包節(jié)距很短(徑向加強帶),則認為其

27、電阻值無限大,損耗可忽略。5）如果有兩層及以上加強帶相互接觸且節(jié)距很短,則其電阻值是第一條計算值的 2 倍。以上幾點也適用“鋼管電纜屏蔽和金屬套中損耗”一節(jié)里涉及到的多芯鋼管型電纜。4）對于鎧裝、加強帶和鋼管的損耗因數(shù)（僅適用于工頻交流電纜）b)磁性鎧裝或加強層（1）單芯鉛套電纜 - 鋼絲鎧裝,金屬套兩端互連適用于電纜間距很大(10m 及以上)的敷設(shè)場所。金屬套和鎧裝損耗的合并值通常比實際值大得多,載流量偏于安全。金屬套和鎧裝兩端均連接在一起的鋼絲鎧裝單芯電纜的鉛套和鎧裝的損耗計算如下: 金屬套和鎧裝并聯(lián)的等效電阻由下式給出:Rs - 最高工作溫度下電纜單位長度金屬套電阻(/m)RA - 最高

28、工作溫度下電纜單位長度鎧裝交流電阻(/m)鋼絲鎧裝交流電阻變化范圍從鋼絲（2mm)直流電阻的 1.2 倍到鋼絲（5mm) 直流電阻的1.4 倍,該電阻值對最后結(jié)果影響不大。b)磁性鎧裝或加強層（1）單芯鉛套電纜 - 鋼絲鎧裝,金屬套每相回路電感計算如下:每相回路電感計算如下:Hs - 金屬套引起的電感(H/m)H1,H2 和 H3 - 由于鋼絲引起的電感分量(H/m)s2 - 三角形排列的相鄰電纜軸心間距；扁平形排列的三個間距的幾何平均值 (mm)dA - 鎧裝平均直徑(mm)df - 鋼絲直徑(mm)p - 沿著電纜的鋼絲節(jié)矩長度(mm)n1 - 鋼絲根數(shù) - 鎧裝鋼絲軸心與電纜軸心之間夾角

29、度數(shù) - 鋼絲縱向磁通滯后于磁場強度的角度e - 鋼絲縱向相對導(dǎo)磁率t - 鋼絲橫向相對導(dǎo)磁率對于、e 和t 見下述第(4)項。式中:Hs - 金屬套引起的電感(H/m)式中:金屬套和鎧裝總損耗由下式給出:可假設(shè)金屬套與鎧裝的損耗近似相等,因此:式中：導(dǎo)體損耗Wc = I 2R關(guān)于磁性、e 和t 的參數(shù)值，鋼絲直徑為 46mm 抗拉強度約 400N/mm 的鋼絲,設(shè)定下面的數(shù)據(jù)： e = 400； t = 10 鋼絲相互接觸； t = 1 鋼絲相互有間距； = 45如果需要更精確的計算且知鋼絲特性時,首先設(shè)定磁場強度的近似值,再求取相應(yīng)的磁特性。I 和 Is 為導(dǎo)體電流和金屬套電流的矢量值,通常設(shè)I+IS = 0.6I 作為初選值金屬套和鎧裝總損耗由下式給出:可假設(shè)金屬套與鎧裝的損耗近似相（2）二芯電纜 - 鋼絲鎧裝RA - 最高溫度下鎧裝的交流