計算題70803學習資料

1、精品文檔1.單層廠房排架結構如圖a所示。已知 W=15.0kN, q1=0.8kN/m q2=0.4kN/m=試用男力分配法計算各柱的柱頂剪力。(提示：支反力系數(shù) 。1=0.3 ,見圖b(1);圖b(2)、b(3)中的U1=2A U2)TJi二二HH二-HTJi二二HH二-H2.兩跨等高排架結構計算簡圖如題2.兩跨等高排架結構計算簡圖如題39圖所示。排架總高q2=0.75kN/m, A B、C三柱抗側剛度之比為 1 ： 1.7 下端截面的彎矩值。(提示：柱頂不動較支座反力R=C1qH, 01=0.34)13.1m,上柱圖 3.9m, qi=1.5kN/m：1。試用剪力分配法求 A柱的上柱一二二

2、二二 01 !1 :， 一二二二二 01 !1 :， i 上 C甥39圖.某單層單跨廠房排架結構如題39圖所示。A柱與B柱尺寸相同，在牛腿頂面上分別作用有M1ax=104kN-m及MU=58kN-m的力矩，吊車橫向水平剎車力為T=30kNo試用剪力分配法計算各柱的柱頂剪力。(提示：柱頂不動錢支座支力R C3 TC5,C3 1.30,C5 0.70)H精品文檔精品文檔.某排架計算簡圖如題 40圖所示。A柱與B柱的抗剪剛度比為 3： 2,上柱高度H=4m下柱高度H2=9.2m。在A柱和B柱的牛腿頂面上分別作用有M=129kN m MB=42kN mt試用剪力分配法計算A柱的柱底彎矩。(提示：反力系

3、數(shù) C3a=C3b=1.35).某單層廠房排架結構計算簡圖如題37圖(a)所示。排架下柱高H=12.0m,上柱高H2=3.6m。已知：荷載標準值 qik=0.9kN/m , q2k=0.45kN/m ,怔12.0kN。試用剪力分配法計算 A柱的柱 底彎矩標準值。(提示：支座反力系數(shù)Cii=0.34 ,見圖(b);圖(c)、圖(d)中的ui 1.5 U2)1.某單層廠房排架結構及風荷載體型系數(shù)如圖所示。基本風壓,1.某單層廠房排架結構及風荷載體型系數(shù)如圖所示?；撅L壓,2wz)=0.35kN / m,柱頂標圖精品文檔精品文檔+12.00m,室外天然地坪標高-0.30m ,排架間距B=6.0m。求

4、作用在排架柱 A及柱B上的均布風荷載設計值qA及qB。（提示：距離地面10m處，z=1.0;距離地面15m處，z=1.14;其他高度z按內(nèi)插法取值。）2.某單層單跨廠房排架結構及其風載體型系數(shù)如題39圖所示，跨度 18m,柱距6m,h1=2500mmh2=1200mm已知基本風壓 w=0.3kN/m2,求作用于排架上的風荷載標準值q1k及 W。（提示：二s zWo；風壓高度系數(shù)z按內(nèi)插法取值，離室外地面10m高時，z=1.0；離室外地面15m高時，z=1.14 ;柱頂以下按水平均布風載考慮，風壓高度系數(shù)可按柱頂標高取值。柱頂以上按水平集中風載考慮，風壓高度系數(shù)可按檐口標高取值。尺寸mm標.偏心

5、受壓柱擴展基礎如題36圖所示，基礎邊緣處最大地基凈反力R=150kN/基礎混精品文檔精品文檔凝土抗拉強度設計值ft=1.1N/mrri試驗算柱與基礎交接處的混凝土受沖切承載力是否1滿足要求。（提不：as=40mm F=pj - A, Fib/6 時，Pkmax2(Nbk Gk)k，3al.某單層廠房現(xiàn)澆柱下獨立基礎如題40圖所示。已知由柱傳來基礎頂面的軸向壓力標準值N=540kN,彎矩標準值 M=589.4kN - m,基礎底面尺寸 2400mm 3500mm基礎埋深2.0m,經(jīng)深度和寬度修正后的地基承載力特征值fa=220kN/m；基礎及其上回填土的重力密度平均值m =20kN/m3。試驗算

6、地基承載力是否滿足要求。（提示：當e b/6m =20kN/m3。試驗算地基承載力是否滿足要求。（提示：當eb/6 時，Max 辿3k.i max3alPk,maxNbkGk精品文檔精品文檔.某單層廠房柱下獨立基礎，如題37圖所示，已知基礎頂面的軸向壓力標準值Nk 320kN ,彎矩標準值 Mbk 220kN m,基礎高度h 1.0,基礎埋深1.5m,修正后2的地基承載力特征值 fa 120kN /m，基礎及其上回填土的平均容重m 20kN/m3。試驗算地基承載力是否滿足要求。(提示：e Mbk/(Nk Gk)； e b/6時,Pk ,maxPk ,maxPk ,maxPk ,maxNkbl精

7、品文檔精品文檔.某4層鋼筋混凝土框架結構，各層重力荷載代表值分別為：G=1500kN, G=G=1200kN,G=1000kN;各層的層間側移剛度分別為K=4.0 x 104kN/m, &=&=5.0 x 104kN/m, （=3.2x 104kN/m）試用頂點位移法計算其基本自振周期。（提示：T1=1.7少,詬,小t=0.7）.某單層框架結構，柱頂產(chǎn)生側向位移 B =5mm寸，所需的柱頂水平力 F=400kN,集中于質(zhì)點 處的恒載2500kN,活載1000kN,試計算該單質(zhì)點體系的自振周期。（提示：1 2 ,g=9.8m/s 2）.某四層鋼筋混凝土框架結構的計算簡圖如題37圖所示。各層重力荷

8、載代表值分別為G=2400kN, G=G=G=1800kN;各層的層側移剛度分別為 K=25000kN/m； K2=K=K=20000kN/ m, . 一G；u2試用能量法計算其基本自振周期。（提示：T1 2 T 二，T 0.7）GiUi37圖4.題4.題37圖為某五層鋼筋混凝土框架的計算簡圖。各層側移剛度均為 K=4.0 x 104kN/m,集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G=G=G=G=2800kN, G=2000kN。試求其基本精品文檔自振周期。（提示：T1 20.7 精品文檔自振周期。（提示：T1 20.7 ）題37圖精品文檔.某三層鋼筋混

9、凝土框架，底層層高4.0m,二、三層層高均為 3.0m。集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G=G=2000kN, G=1500kN。各層側移剛度分別為D=D=3.6 X 104kN/m, D3=1.8 X 104kN/m,試求該框架結構的基本自振周期。（提示：不=1.7 T JUT , t=0.7）.某框架結構的計算簡圖如題36圖所示。各層重力荷載代表值為：G=G=1200kN,G=G=1000kN,各層邊柱 D值均為1.6 X104kN/m,各層中柱 D值均為1.8 X104kN/m。試計算其基本自振周期 T1。（提示：T11.7 t&T；t 0.6）7.某框架結構的計算簡圖如題36圖

10、所示。已知:,_4k5x 10kN/m,7.某框架結構的計算簡圖如題36圖所示。已知:,_4k5x 10kN/m,k2=3xm=45t。試計算其基本自振周期。（提示:Ti2:GiU2T . GiUi104kN/m; m=60t,0.7;取 g=10m/s2;以重力為側向水平力計算各層變形）題36題36圖8.某五層混凝土框架結構,計算簡圖如題368.某五層混凝土框架結構,值均為3000kN;各層邊柱 D值均為2.75x10 5kN/m,各層中柱D值均為3.5x10 5kN/m。試計算該結構體系的基本周期。精品文檔精品文檔9.如題37圖所示框架結構的重力荷載代表值G=G=G=1500kN,各層邊柱

11、 D值均為1.5 xi04kN/m,各層中柱 D值均為2.0X104kN/m。試按頂點位移法計算其自振周期。（提?。篢i=1.7 t，Ut, t 0.6）題37圖10.某四層鋼筋混凝土框架結構，計算簡圖如題 36圖所示。集中于各樓層質(zhì)點處的重力荷載代表值分別為：Gl=G2=G3=4000kN G4=3200kN;各層抗側剛度為：邊柱 D邊=3.0 X105kN/m,中柱D中=4. 0 x 105kN/ m。試計算該結構體系的基本周期T1。1 排儀r ；= L-/弼T JXu t 0.8 )題36題36圈精品文檔精品文檔1.某鋼筋混凝土兩跨兩層框架的計算簡圖如題36圖所示。各層重力荷載彳t表值均

12、為800kN,底層3根柱側移剛度D的比值為1 ： 1.2 底層3根柱側移剛度D的比值為1 ： 1.2 ： 1,場地特征周期為0.4s ,結構基本周期為O.5s,地震影響系數(shù)最大值為O.16 。試計算該框架底層柱B的地震剪力標準值。（提示:0.9Tg、1 max)T1題36圖2.單層結構體系如題 36圖所示。當柱頂作用F=lkN的水平力時，柱頂側向位移 =0.05mm；已知集中于屋蓋處的重力荷載代表值 G=2500kN,地震影響系數(shù)最大值 max=0.16 ,特征周期Tg=0.40s。試計算該體系的底部剪力。0.題36圖為某兩層鋼筋混凝土框架的計算簡圖。集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值為G=G

13、=1200kN,各層層高均為 4.0m。已知結構自振周期 Ti=0.60s , Tg=0.40s ,max =0.08 。0.9試用底部剪力法計算各層地震剪力。（提示：1 五 max ,考慮頂層附加地震作用試用底部剪力法計算各層地震剪力。Ti系數(shù)n 0.09題36圖精品文檔精品文檔.某單質(zhì)點體系如題39圖所示。已知：柱頂產(chǎn)生側向位移=5mm時，所需的柱頂水平力F=200kN,集中于質(zhì)點處的重力荷載代表值G=3000kN,地震影響系數(shù)最大值為0.12 ,特征周期為 0.4s。試計算該單質(zhì)點體系的底部剪力標準值。（提示：0.9T0.9Tg Tm2max, T 2 k，g 10m/s當4時,當4時,

14、6=0；當時，4=0.0叼+0.01）趣狗圖.某四層鋼筋混凝土框架，底層層高4.5m,二至四層層高均為 4.2m,集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G=G=G=3000kN, G=2000kN,抗震設防烈度為7度（0.15g）,設計地震分組為第二組，II類場地，場地特征周期Tg=0.40s ,結構基本自振周期Ti=0.60s 。試用底部剪力法計算多遇水平地震作用下頂層的水平地震剪力標準值。(提示二/曄=012；當 了1 =(0s時, a = (D.45* 1.0)當當T產(chǎn)/s時,當力=（n5品）$時，.某三層鋼筋混凝土框架計算簡圖如題40圖所示?；咀哉裰芷?T=0.375s , 8度抗

15、震設防,設計地震分組為第二組，I類場地，場地特征周期Tg=0.30s。各層質(zhì)點重力荷載代表值G=600kN, G=600kN, G=545kN,首層高度為5m,其它各層高度均為 4s試用底部剪力法計算多遇地震作用下各層質(zhì)點的水平地震作用標準值。（提示：max =0.16 ;GHFi Fek(1GkGHFi Fek(1GkH kk 1T 5Tg時，水平地震影響系數(shù)為:0.9max題40圖精品文檔精品文檔.某三層鋼筋混凝土框架，計算簡圖如題40圖所示。基本自振周期T1 0.3s, III類場地，多遇地震水平地震影響系數(shù)最大值amax 0.12,設計地震分組為第二組，場地特征周期Tg 0.55s。各

16、質(zhì)點重力荷載代表值G1 800kN , G2 900kN , G3 750kN ,底層高 TOC o 1-5 h z 度為4m,其它各層高度均為 3.3mo試用底部剪力法計算多遇地震作用下各層層間剪力。(提GH不：當0.1s T Tg時，水平地震影響系數(shù) a amax； Fi n FEk(1n)GkM k 1mr t題40圖(尺寸單位：mm).某單跨三層框架，各層層高均為3m,框架柱的尺寸均相等，各層的重力荷載代表值均為1200kN,已知結構的基本自振周期為0.4s,場地特征周期為 0.3s,抗震設防烈度為 8度。試用底部剪力法計算第二層左側柱子的地震剪力。(提示：max 0.16, 1 4嚴

17、 max，E 1(1n)I 11GkHkk 1.三跨單層排架如題 37圖所示。總重力荷載代表值為 4000kN,結構基本白自周期為 0.4s, 場地特征周期為 0.25s,抗震設防烈度為 8度，amaF0.16;排架A柱、B柱、C柱和D柱的 側移剛度的比值為 2 ： 3 ： 3 ： 2。試用底部剪力法計算 C柱的彎矩，并面出彎矩圖。 (提示：0.9五 )max )T精品文檔精品文檔.某三層鋼筋混凝土框架如題40圖所示。集中于各樓（屋）蓋處的重力荷載代表值分別為G=G=l000kN, G=600kN,各層層高均為 4.0m,結構基本自振周期 Ti=0.4s ,場地特征周期Tg=0.3s,8度抗震

18、設防。試按底部剪力法計算框架第三層的地震剪力。0.9TG H（提?。簃ax 0.16, 寸 maxFiFEkTGkHkk 112.某三層鋼筋混凝土框架的計算簡圖如題36圖所示。各層重力荷載代表值均為800kN,12.某三層鋼筋混凝土框架的計算簡圖如題平地震影響系數(shù)為0.1 ,頂部附加地震作用系數(shù)為0.05。試用底部剪力法方t算該框架第2層層間地震剪力的標準值。（提示：F= nGiHi Fek（1 n）層層間地震剪力的標準值。GkHkk 1精品文檔精品文檔AB桿的桿端AB桿的桿端彎矩，并畫出該桿的彎矩圖。觸Nq觸Nq.某三層兩跨框架的計算簡圖如題38圖所示。括號內(nèi)為各桿的相對線剛度。試用反彎點法

19、計算梁AB的B端彎矩。.如題39圖所示的三層兩跨框架結構，括號內(nèi)數(shù)字為桿件線剛度比值。試用反彎點法求 BD桿B端彎矩MBd的值。精品文檔精品文檔105kN(183)(183)精品文檔105kN(183)(183)題39圖.某多層框架結構的計算簡圖如題38圖所示，括號中數(shù)值為頂層梁的相對線剛度。頂層各柱線剛度均為1.0 x 104kN m,邊柱側移剛度修正系數(shù)=0.6 ,中柱側移剛度修正系數(shù)=0.7 。y=0.55)試用D值法求梁AB的B端彎矢I。（提示：頂層柱反彎點高度比y=0.55)題38圖.某兩層三跨框架的計算簡圖如題39圖所示。各柱線剛度均為1.0 X 104kN m,邊柱側移剛度修正系

20、數(shù)為 =0.6,中柱側移剛度修正系數(shù)為=0.7。試用D值法計算柱 AB的B端彎矩。（提示：底層反彎點高度比為0.65）、.某框架的計算簡圖如題 38圖所示，圖中括號內(nèi)數(shù)值為桿件的線剛度。試用D值法計算該框架頂層柱AB的剪力VAB （提示：）精品文檔精品文檔(1.51) 田(LS 辦 (1.50人0小7)(1.51) 田(LS 辦 (1.50人0小7)?35rz題招圖“3dg.三層兩跨框架的計算簡圖如題40圖所示。各柱線剛度均為1.0 x l04kN m,邊柱側移剛度修正系數(shù)為0.6,中柱側移剛度修正系數(shù)為0.7。試計算該框架由梁柱彎曲變形引起的頂點側移值。迎40迎40圖.某兩層三跨框架如題38

21、圖所示。各柱線剛度均為1.0 X 10 4kN - m邊柱和中柱的側移剛度修正系數(shù)分別為0.5和0.6。試計算該框架由梁柱彎曲變形引起的頂點側移值。20kN20kN.某多層框架結構的計算簡圖如題38圖所示。底層各柱線剛度均為1.0 X 104kN m底層邊柱側移剛度修正系數(shù) =0.6 ,底層中柱側移剛度修正系數(shù)=0.7。試計算該框架底層由梁柱彎曲變形引起的層間側移值。精品文檔精品文檔1.如題38圖所示的單跨單層廠房結構，A B柱抗側移剛度相同，作用有兩臺 300/50kN中級工作制吊車。已知：作用在排架柱上的吊車豎向荷載設計值Dhax=480kN, Dmn=90kN,偏心距e=0.45m。試求

22、當dax作用于A柱時，各柱頂?shù)募袅?。（提示：柱頂不動較支座反力R=C- MH, C=1.256）-ET三-ET三題38圖2.某單跨單層廠房排架計算簡圖如題2.某單跨單層廠房排架計算簡圖如題38圖所示，A柱與B柱相同。已知：排架柱上的吊車豎向荷載設計值D豎向荷載設計值Dmax 300kN ,Dmix60kN ,偏心距e=0.4m；排架柱頂?shù)乃郊辛υO計值P=10kN值P=10kN試求各柱頂?shù)募袅υO計值。（提示：柱頂不動較支座反力R=C- M/H, C=I.36）精品文檔精品文檔.牛腿尺寸如題 37圖所示，采用 C30混凝土(ftk=2.01N/mr2),截面寬度400mm as=45mm作用于

23、牛腿頂部的豎向力標準值為350kN,設計值為470kN,作用于牛腿頂部的水平拉力標準值為0kN,采用HRB33軟鋼筋(fy=300N/mrf) o(1)試判斷牛腿斜裂縫控制條件是否滿足要求；(2)計算牛腿頂部所需的縱向受拉鋼筋面積A。Fhkftkbh。FvaFh(提?。篎vkW 1 0.5, As 1.2 ,Fvk a 0.85 fyh0fy0.5 h裂縫控制系數(shù)取0.65 )精品文檔精品文檔.某牛腿如題37圖所示。已知：作用在牛腿頂部的水平拉力（活荷載）標準彳1為50kN,豎向恒荷載標準值為 400kN,豎向活荷載標準值為 100kN,采用HRB400a鋼筋（f y=360N/mn2）,受 拉區(qū)縱向鋼筋至混凝土受拉邊緣的距離as=50mm試計算牛