畢業(yè)設計說明書-散糧裝車機喂料部分結構設計

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)專心-專注-專業(yè)精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)機電工程學院畢業(yè)設計說明書設計題目: 散糧裝車機喂料部分結構設計 學生姓名： 劉延濤 學 號： 專業(yè)班級： 車輛工程0502 指導教師： 徐 蕓 2009年 6目 次 TOC o 1-2 h z u 前言輸送機是在一定的線路上連續(xù)輸送物料的物料搬運機械，又稱連續(xù)輸送機。輸送機輸送能力大，運距長，還可在輸送過程中同時完成若干工藝操作，所以應用十分廣泛。汽車散糧裝車機是一種散糧裝車設備，也是一種輸送機械，具有可移動，操作輕巧方便等特點，可以很好的完成散糧裝車任務。散料裝汽車

2、是散糧接收發(fā)放系統(tǒng)中必不可少的重要組成部分。裝車機效率決定著裝車發(fā)放作業(yè)的效率。研究高效的裝汽車作業(yè)散料裝車機具有良好的實際應用價值。本設計的目的在于完成散糧裝車機喂料部分結構設計。內(nèi)容包括：查閱資料、方案設計，撰寫方案論證報告，設計計算，繪制圖紙（總裝圖、主要部裝和零件圖），完成設計說明書等。通過本課題可以訓練學生的機械設計、糧食工程、工程材料、計算機應用等綜合運用能力。裝車機的種類也很繁多，有搖臂式散糧裝車機，也有螺旋式散糧裝車機，還有刮板式裝車機（扒谷機）。形式也較靈活，可以由幾種輸送機械的配合而組成，也可以是專門的機械設備，但其主體一定還是輸送機械。可以采用帶式輸送機，刮板輸送機，螺旋

3、輸送機等輸送機械；可以是單級，也可以是多級，比如說可以先用一個喂料機喂料，然后在將散糧通過皮帶機等輸送到散糧車上。有鑒于此，本裝車機的基本組成為：喂料部分，輸送部分。輸送部分采用帶式輸送機，喂料部分采用雙向螺旋式喂料。 傳動方案設計本次設計喂料裝置結構如圖1所示。喂料部分傳動路線為：電機減速機聯(lián)軸器傳動軸鏈傳動螺旋喂料。傳動軸軸承采用帶立式座外球面球軸承UCP2系列，螺旋輸送軸采用帶凸臺圓形座外球面球軸承UCFC2系列。電機與減速機直聯(lián)在一起，減速機采用行星擺線針輪減速機，聯(lián)軸器采用彈性柱銷聯(lián)軸器，螺旋喂料采用雙向反螺旋喂料，螺旋軸采用無縫鋼管制成，兩頭各焊接一個軸頭。 圖1喂料部分 喂料部分

4、設計及計算已知原始數(shù)據(jù) 本次設計裝車機主要原始數(shù)據(jù)如表1所示。表1 已知工藝參數(shù)表ZCJ100 100 螺旋輸送設計計算本次設計采用雙向反螺旋式喂料，如圖1所示。表2 各種散拉物料的特性系數(shù)物料名稱推薦填充系數(shù)A值小麥0.300.4075大豆0.200.3045稻谷0.300.4060表3 傾斜修正系數(shù)輸送機的傾斜角度（0）05101520修正系數(shù)010.90.80.70.65K1值葉片形式滿面式齒式帶式漿式K11.00.80.70.5 確定螺旋直徑 D本螺旋體采用滿面式螺旋葉片，水平輸送。由于雙向螺旋雙向喂料，故而將其輸送量折合為75t/h計算，取b=s/D為0.9。查表2得A為75，為0.

5、5，查表3得0為1.0，K1為1.0。將上述數(shù)據(jù)帶入公式得螺旋直徑式（3-1） 取D=300mm，s=0.9D=270mm，螺旋軸徑d=0.2D=60mm。式中，Q輸送量（t/h）；bs/D比值；A物料特性系數(shù)，見表2；填充系數(shù)，見表2；物料密度（t/m3）；0傾斜修正系數(shù)，見表3；K1螺旋葉片的形式對輸送量的影響系數(shù)，見表3。 確定螺旋轉速 式（3-2）驗算轉速 式（3-3） 驗算結果nnmax，不滿足要求。可以將轉速降低來達到要求，取n=138rpm。 值的驗算將有關數(shù)據(jù)代入公式得： 式（3-4） 校核輸送量將驗算后的數(shù)據(jù)帶入公式得： 式（3-5）驗算結果符合要求，取Q=75t/h。 驅動

6、功率的計算已知Q=100t/h；L平=2m；H=0；取=1.2；取=0.9；K=1.4。將以上數(shù)據(jù)代入公式得 式（3-6） 式（3-7） 式中，L平輸送機水平投影長度（m）； H傾斜輸送時物料提升高度（m）； 物料的總阻力系數(shù)，對于谷物、油料及其加工產(chǎn)品，=1.21.3； K功率儲備系數(shù)，一般為1.21.4； 傳動裝置的總效率，一般取0.800.90。電機的選擇根據(jù)以上計算數(shù)據(jù)可選電機為Y90S-4型，額定功率為1.1KW，但考慮到本次設計任務為 100t/h，而且在實際作業(yè)中有各種不可預料的因素，考慮到以上各種因素選擇電機型號為Y系列4極Y90L-4電機，額定功率1.5KW，滿載轉速1400

7、rpm。輸送量校核根據(jù)電機型號從新計算輸送量。 式（3-8） 式（3-9） ，滿足設計要求。減速機的選擇由于螺旋軸轉速較低，而且不能有很大的地方安裝減速機，故而需要減速比較大且體積小的減速機。本次設計采用行星擺線針輪減速機。根據(jù)電機轉速和螺旋軸轉速初步確定減速比為 式 （3-10）由于鏈傳動有一定的減速作用故將減速比定為=9。減速機輸出轉速為 式 （3-11） 輸出功率為 式（3-12）輸出軸直徑45mm，輸出轉矩為 89.4 N.m 式（3-13）減速機型號選ZWD4型。將電機與減速機直聯(lián)，如圖2所示。 圖2 ZWD4型擺線針輪減速機聯(lián)軸器的選擇 根據(jù)減速機的輸出軸徑45mm，輸出轉矩為89

8、.4 N.m。查機械設計手冊，選用彈性柱銷聯(lián)軸器型號為 。主動端：Z型軸孔、C型鍵槽、dz=45mm、L1=84mm；從動端：J1型軸孔、A型鍵槽、d2=40mm、L=84mm。傳動軸軸承的選擇 考慮到轉速較低，且傳動軸外露的特點，宜采用帶座軸承。根據(jù)聯(lián)軸器輸出軸孔直徑40mm機殼的結構考慮到裝車機需要進入倉內(nèi)作業(yè)，為了方便出入糧倉，加之考慮到后面輸送部分寬度840mm，可以將機殼加寬一點，取機殼左右寬度為2058mm。根據(jù)后面輸送部分與喂料部分的結合長度，取機殼前后長度為519mm。機殼上裝螺旋組件的地方開豁口，便于安裝螺旋組件，安裝完以后用鋼板焊接。傳動軸的設計 根據(jù)聯(lián)軸器輸出軸的直徑d2

9、=40mm，半聯(lián)軸器長度L=84mm，帶立式座外球面球軸承UCP208寬度49.2mm可定該段軸徑為40mm，長度為148mm.中間軸段軸徑為50mm，長度根據(jù)喂料部分殼體長度可定為460mm，下一軸段與第一軸段軸徑相同為45mm，長度可由鏈傳動確定，下一軸段與小鏈輪配合，軸徑定為35mm，由小鏈輪的寬度可定該軸段長度，其結果見鏈輪設計部分。鏈傳動設計計算 鏈傳動計算 輸入功率。 式（3-14） 輸入轉速。 式（3-15） 減速比為， 式（3-16）輸出轉速為。 式（3-17） 選擇鏈輪齒數(shù)取小鏈輪齒數(shù)為Z1為25，大鏈輪的齒數(shù)為。 式（3-18） 確定計算功率查機械設計手冊得工況系數(shù)KA為1

10、.2，主動鏈輪齒數(shù)系數(shù)KZ為1.31，單排鏈，計算功率為 式（3-19） 選擇鏈條型號和節(jié)距根據(jù)Pca=2.28KW及n1=156rpm,可選鏈型為12A，鏈條節(jié)距為p為19.05mm。 計算鏈節(jié)數(shù)和中心距初選中心距a0=(3050)P=(3050)19.05=700952.5mm。取a0=710mm。相應的鏈長節(jié)數(shù)為 式（3-20） 取LP=107。計算理論中心距 式（3-21）實際中心距為a=a-a=721mm，其中a=0.003a=2mm 。 計算鏈條長度將數(shù)據(jù)帶入公式得鏈條長度 式（3-22） 計算鏈速，確定潤滑方式 式（3-23） 由V=1.24m/s和鏈號12A，查得應用滴油潤滑。

11、有效圓周力 式（3-24）作用于軸上的拉力計算壓軸力系數(shù)為KFp為1.18，工況系數(shù)KA為1.2，則作用于軸上的拉力為FP=KFpKA Fe=1.181.21169.35=1655.8N 式（3-25） 鏈輪計算 小鏈輪計算小鏈輪基本參數(shù)見下表4 表4 小鏈輪基本參數(shù)（mm）鏈條節(jié)距p19.05鏈條滾子外徑d111.91鏈條內(nèi)鏈板高度h18.08鏈條排距p122.78鏈條內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬b112.57分度圓直徑 式（3-26） 圓整為d1=152mm。齒頂圓直徑 式（3-27） 式（3-27）式中，d1滾子直徑。取da1=164mm。 齒根圓直徑 式（3-28）齒高 式（3-29） 式（3-30）取

12、ha=5mm。 式中，d1鏈條滾子外徑。輪轂厚度根據(jù)傳動軸與鏈輪配合處軸徑35mm可得小鏈輪厚度為 式（3-31）式中，K為常數(shù)，當d150mm時取K=9.5。輪轂長度 式（3-31） 式（3-32）取L=55mm。 齒寬因p=19.0512.7，故bf=0.95b1=0.9512.57=12mm。 式（3-33） 大鏈輪計算基本參數(shù)和計算公式按照小鏈輪。其計算結果為：d2=170mm，da2=179mm，df2=158.23mm，齒高、齒寬同小鏈輪，輪轂厚度h，輪轂長度L有鏈輪軸孔決定，結果在螺旋軸設計計算中給出。螺旋軸的設計 已知數(shù)據(jù)轉速n=137rpm，輸送功率P=0.96KW，無縫鋼管

13、直徑為60mm，長度為2008mm。 選擇軸的材料和熱處理方式根據(jù)轉速和功率可選無縫鋼管材料為Q235-A，焊接軸頭材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理。 初估軸的最小直徑焊接軸頭部分最小軸徑為與鏈輪配合處，此處有一個鍵槽，A值需增加5%，取A=124，于是得。 式（3-34）估算無縫鋼管直徑。 式（3-35）式中，空心軸內(nèi)外徑比值，此處=50/60=0.83。無縫鋼管直徑d鋼管=6029.42mm，滿需要求。因焊接軸頭與鏈輪配合處有一鍵槽，故將計算得出的軸徑增大7%得d軸頭=25.39mm，但因軸頭部分需與鋼管焊接，根據(jù)鋼管內(nèi)徑50mm，初步選定d軸頭=40mm。則鏈輪輪轂厚度為。 式（3-36）輪轂長度為

14、 式（3-37） 式（3-38）取L=58mm。 軸的結構設計最小軸徑處根據(jù)鏈輪寬度58mm，在軸端加裝軸端擋圈，根據(jù)軸徑40mm，軸端擋圈公稱直徑為50mm，為了保證擋圈只壓在鏈輪轂上而不壓在軸端，需使軸端長度比鏈輪寬度稍短，取其長度為57mm，接下來一段應與軸承配合，兩者之間應有一個軸肩，取其軸徑為45mm，于此同時選定軸承采用帶凸臺圓形座外球面球軸承UCFC209，根據(jù)其軸套長度50mm，且該段尾部應有退刀槽，取其長度為51.2mm，其中退刀槽寬度為1mm，接下來一段軸肩需與無縫鋼管焊接在一起，鋼管內(nèi)徑50mm，故該段軸徑也應為50mm，因無縫鋼管長度為2008mm，左右都要安裝軸承，機

15、殼兩端擋板距離2058mm，擋板厚度4mm，擋板距軸承軸套1mm，故鋼管端部距軸肩距離為22mm伸入鋼管長度為63mm，即可定出該段長度可定為85mm，即可滿足要求。最右端軸段也安裝UCFC209軸承，長度只需比軸承軸套寬度稍寬即可，取其長度為50mm，軸徑為45mm。 軸上零件的周向固定鏈輪與軸的周向固定采用平鍵連接，根據(jù)配合處軸徑40mm，查得平鍵截面bh=128，鍵槽用鍵槽銑刀加工，根據(jù)配合軸段長度57mm，取鍵長L=50mm。同時為了保證鏈輪與軸配合有良好的對中性，故選擇鏈輪輪轂與軸的配合為H8/h7；軸承與軸采用過渡配合H7/js6，同時采用緊定螺釘連接也可起到一定的周向固定作用，選

16、緊定螺釘型號為M810。 確定軸上圓角、倒角和退刀槽尺寸軸端倒角1450，各個軸肩圓角半徑為R1，退刀槽10.4。 求軸上載荷將軸當成簡支梁，兩個軸承充當鉸鏈，裝配鏈輪端懸臂，軸上所受載荷為鏈輪所施加的有效拉力和壓軸力。由于左右所受軸向力相同，故軸所受軸向力相互抵消。軸的計算簡圖見下圖3-（a）所示。 圖3 軸的載荷分析圖圖中，L1=62mm，L2=2088mm。水平支反力為FH1，F(xiàn)H2。見圖3-b。 式（3-39） 式（3-40）垂直面支反力為FV1，F(xiàn)V2。見圖3-d 式（3-41） 式（3-42） 繪彎矩圖水平彎矩圖MH見圖3-c，最大彎矩為B點彎矩。MHB=72500 N.mm。垂直

17、彎矩圖MV見圖3-e，最大彎矩為B點彎矩。MVB= N.mm?？倧澗貓DM見圖3-f，最大彎矩為B點彎矩。 N.mm。 式（3-43） 繪扭矩圖整個軸長范圍內(nèi)僅受鏈輪處扭矩，其值為：T=P/n=0.91/137=66920 N.mm。 式（3-44） 扭矩圖見圖3-g。校核軸的強度從上面的分析可以知道軸上的危險截面為B處，故需校核B處強度。按第三強度理論計算應力。軸上所受扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力，取=0.6。軸的計算應力為： 。 式（3-45）前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)制處理，查得-1=60MPa。因此ca-1，故安全。 車架部分設計及計算 車架設計由于本次設計的裝車機質(zhì)量不大，且其行駛速度

18、不能太高，大約為人的步行速度，故其行駛速度設計為1m/s。車架采用較簡單型鋼焊接鋼結構。見下圖4所示。圖4車架焊接組件1-縱梁；2-中間橫梁；3-減速機座底板；4-端部橫梁 中間橫梁2用工字鋼，h=100，b=80。兩端橫梁3和兩邊縱梁1采用槽鋼，h=100mm，b=60mm。將槽朝外，工字鋼焊接在槽鋼的背面。車架要與下面的車輪相連接，由于焊接組件底部距離車輪軸較近，且裝車機工作頻率不太大，工作環(huán)境路面良好，故只在兩邊的槽鋼下面焊接有兩塊鋼板，不必采用鋼板彈簧將鋼板直接焊接在車輪軸上。車架的總體長度為2000mm，總寬度為840mm，這兩個值是由輸送部分決定的。為使車架受力均勻，將中間設計兩個

19、橫梁，且最左端中間橫梁（第一橫梁）2距離左端部橫梁（前橫梁）距離為590mm，跨過一段距離后在加一根比較小的橫梁，稱為副橫梁（第二橫梁）。這兩根橫梁之間焊接一塊厚20mm的正方形鋼板用來作為減速機座底板。兩根橫梁之間的距離是由減速機座寬度決定的，其值將在行走裝置設計中給出。右端中間橫梁（第三橫梁）距離右端端部橫梁（后橫梁）距離可定為529mm。由于車架中間部分受力最大，這也是中間加裝副橫梁的原因之一，所以使得兩個中間橫梁距離兩端端部橫梁的距離不一致。 轉向系統(tǒng)設計轉向系統(tǒng)由轉向操縱機構和轉向器、轉向傳動機構組成。結構設計如圖5所示。圖5為俯視圖。 圖5 轉向系統(tǒng)1-方向盤；2-轉向器；3-轉向

20、操縱機構；4-轉向拉桿；5-轉向橫拉桿；6-轉向節(jié)；7-車輪其中2轉向器采用齒輪齒條式轉向器，轉向操縱機構3為直徑為30mm的Z字形的桿件，轉向橫拉桿為直徑20mm的桿件，兩端焊接有接頭與轉向拉桿用帶孔螺栓連接。轉向節(jié)6是轉向系統(tǒng)的重要部分，見圖6所示。轉向節(jié)與車輪前軸的連接如圖7所示。兩車輪之間的距離根據(jù)車架總寬度定為1110mm，左右都留出84mm來安裝轉向節(jié)。 圖6 轉向節(jié) 圖7 轉向節(jié)與車輪的連接1-轉向橫拉桿；2-帶孔螺栓M1460；3-轉向操縱桿；4-轉向拉桿；5-前梁；6-主銷；7-封蓋；8-螺栓M625；9-轉向節(jié)前梁端部制有主銷孔，與轉向節(jié)的上下主銷轉向節(jié)9與前梁5通過主銷6

21、連接，主銷兩端有封蓋7通過螺栓8連接。轉向節(jié)下耳上有凸緣，轉向拉桿4通過球頭銷與凸緣連接，從而使轉向拉桿拉動轉向節(jié)轉動。在拉桿上也制有凸緣，凸緣與轉向橫拉桿通過帶孔螺栓連接，從而使拉桿拉動左車輪的同時也拉動轉向橫拉桿帶動右車輪轉動。 車輪軸設計前輪軸設計前輪軸需與轉向節(jié)相連，故在前輪軸兩端制成與轉向節(jié)配合使用的拳部，并且要有一定的傾角來滿需車輪主銷內(nèi)傾角，主銷內(nèi)傾角設為60然后再將前梁過度到水平圓形軸段。由于機器整體重量不大，將水平軸端直徑設計為60mm。 根據(jù)前述左右車輪距離1110mm轉向節(jié)尺寸可得前梁總長度為945mm，其中中間水平段長度為569mm，兩端向內(nèi)傾斜60。結構如圖8所示。

22、圖8 前輪軸后輪軸設計后輪軸是驅動軸，上面安裝有驅動裝置。根據(jù)前輪軸設計，后輪軸軸徑也為60mm。但后輪軸需要軸殼用來和車架連接，即所謂的橋殼。取橋殼外徑為90mm，橋殼用厚度為5mm的鋼管制成，則內(nèi)徑為80mm，后軸與橋殼內(nèi)壁距離為10mm。后軸總長度有兩車輪距離決定。后軸橋殼需伸進車輪輪轂里面，用一對圓錐滾子軸承和端部凸緣與輪轂相接。由于中間需加裝行走鏈輪，故橋殼需要易于拆卸。故將橋殼制成左右兩半，根據(jù)行走鏈輪在軸上的位置來確定左右橋殼的長度。橋殼通過其端部凸緣與一對帶菱形座外球面球軸承UCFLU212連接，軸承軸套一端頂住鏈輪作為鏈輪的軸向固定，鏈輪的周向固定采用鍵連接，選用。其結構如圖

23、9所示。 圖9 后軸、鏈輪、軸承、橋殼的裝配關系1-橋殼；2-螺栓；3-UCFLU212軸承；4-行走鏈輪；5-后軸； 行走裝置設計驅動裝置設計驅動裝置同樣采用喂料部分的直聯(lián)電機型擺線針輪減速機，電機同樣采用Y90L-4，額定功率1.5KW，滿載轉速1400rpm。減速機型號為ZWD-4，傳動效率取=0.97。傳動裝置設計 輸入功率P鏈裝車機速度不能太快，約為人的步行速度為宜，取其速度為V=1m/s。因速度較低，故行走裝置采用鏈傳動，則鏈傳動輸入功率為。 式（4-1） 鏈輪轉速前輪直徑取400mm。則后軸轉速及從動鏈輪轉速為： 式（4-2）傳動比取i=1.5，則主動鏈輪轉速為 式（4-3） 選

24、擇鏈輪齒數(shù)選擇小鏈輪齒數(shù)為Z1=19，則大鏈輪齒數(shù)為Z2= i Z1=191.5=28。 式（4-4） 確定計算功率查機械設計手冊得工況系數(shù)KA為1.2，齒數(shù)系數(shù)KZ為1.31，單排鏈，則計算功率為Pca=KAKZP鏈=1.21.311.46=2.3KW。 式（4-5） 選擇鏈條型號和節(jié)距根據(jù)Pca=2.3KW及n1=72rpm，查機械設計手冊，可選鏈型為16A。其節(jié)距為p=25.4mm。 計算鏈節(jié)數(shù)和中心距初選中心距a0=(3050)P=(3050)25.4=7621270mm。取a0=913mm。相應的鏈長節(jié)數(shù)為。 式（4-6）取鏈長節(jié)數(shù)Lp=104。 計算鏈條長度將數(shù)據(jù)帶入公式得鏈條長度

25、為 式（4-7） 計算鏈速，確定潤滑方式 式（4-8） 由V=0.58m/s和鏈號16A，查得應用定期人工潤滑方式潤滑。 計算有效圓周力 式（4-9）計算作用于軸上的拉力查得壓軸力系數(shù)為KFP為1.18，工況系數(shù)KA為1.2，則作用于軸上的拉力為FP=KFPKAFe=1.181.22517.24=3564.41N。 式（4-10）鏈輪計算 小鏈輪計算小鏈輪已知參數(shù)如下表5 表5 小鏈輪參數(shù)（mm）鏈條節(jié)距p25.4鏈條滾子外徑d115.88鏈條內(nèi)鏈板高度h18.54鏈條排距p129.29鏈條內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬b115.75計算公式同喂料部分，這里就不在一一詳細表述，只列出最終結果如下表6 表6 小鏈輪

26、計算參數(shù)（mm）ddadfhahLb518.57515 大鏈輪計算大鏈輪基本參數(shù)參數(shù)同小鏈輪，其計算結果如表7所示。 表7 大鏈輪計算參數(shù)（mm）ddadfhahLbf227239211143010015行走裝置的結構如圖10所示 圖10 行走裝置 支撐架設計支撐架是支撐輸送部分的結構，其高度應有輸送部分傾斜角度而定。本此設計中支撐架的結構如圖11所示。支撐架上面有50mm寬的窩邊，以便與輸送部分殼體相連，下部焊接在車架上。在車架的右邊焊接有座板2，可供人坐在上面控制裝車機的操作。座板2下面有兩根角鋼3焊接支撐。其中寬度B=300mm，高度H1和H2由輸送部分的傾斜角

27、度和支撐位置決定。座板2時候厚度為4mm的鋼板焊接在一起的邊長300mm的中空板件。 圖11 支撐架1-支撐架；2-座板；3-座板支架；4-窩邊在支撐架的前邊（H1邊）需要加裝液壓缸，用來舉升喂料部分，后邊（H2邊）需要安裝輸送部分驅動電機。設計結論在本裝車機設計中我負責喂料部分和車架的設計。在喂料部分中，我做了如下工作： 喂料部分的整體和各個部分結構設計； 各種標準件的選擇； 傳動路線的確定； 傳動軸的設計； 鏈傳動的設計； 螺旋喂料的設計計算； 螺旋軸的校核。在車架部分我做了如下工作： 車架焊接組件的設計； 轉向系統(tǒng)設計；車輪軸的設計，后輪軸與車架焊接組件的連接； 行走裝置的設計； 支撐架

28、的設計。相比于以往的裝車機，本次設計的裝車機結構更加緊湊，直接將兩種輸送機械結合在一起，避免了用不同的輸送機搭配組成裝車機所帶來的一些麻煩，而且螺旋軸采用帶座軸承，拆裝方便 。操作更加方便，設計有控制臺，可以直接按控制臺上的按鈕就可以實現(xiàn)裝車機的行走，喂料部分的舉升等操作，可移動性好。如果適當增加螺旋喂料參數(shù)就可提高輸送量設計心得通過這幾個月的畢業(yè)設計，使我對畢業(yè)設計有了新的概念認識。畢業(yè)設計不僅僅是一次設計而已，它更是一次練兵，是我們走出校園，走向工作崗位的一次實戰(zhàn)演練。通過幾個月的畢業(yè)設計可以使我們將大學四年里學到的東西得到應用，不然我們就只是紙上談兵了，我們以后在工作崗位中要用到的東西是

29、我們好多在學校學不到的東西，這最后一次的畢業(yè)設計正是我們學這些我們學不到的東西的一個好機會。我接到畢業(yè)設計課題之后我們就開收集有關該課題的資料，老師也帶我們?nèi)ゼZ庫進行了兩次實地考察，使我們在腦子中想象的設備變成了現(xiàn)實中實物，這對我們的畢業(yè)設計有著至關重要的作用。我們可以借鑒我們看到的設備來獲得一些信息，當然我們不能照抄。在確定了結構以后我們就要著手繪制圖紙了，這個階段是最累人的階段，因為我們已經(jīng)好久沒有接觸過CAD了。CAD是我們大一時候學習的軟件，到現(xiàn)在已經(jīng)大概3年沒有接觸過了。所以我們還得從頭把CAD“撿”回來。繪圖也不是一個簡單的事情。我早上都是7點就起來坐在電腦前面開始畫圖了，到晚上寢

30、室熄燈了我才睡覺，晚上睡覺有時候做夢都夢見我在畫圖。在畫圖的那段日子里真不好受啊。圖大概花了一個月的時間來畫，畫好了之后我就該寫設計說明書了。由于我們做的設計是我們學校以前沒有做過的東西，所以我們花的時間比較多，設計說明書花了一個多星期的時間來完成?？傊厴I(yè)設計不是一件簡單的事情，如果認真的做的話能學到好多東西，不論是專業(yè)的知識還是通用的基本知識我們都能學到好多，比如說WORD，都說自己的WORD很好，其實一點也不好，WORD的好多功能我們都不知道，通過這次畢業(yè)設計我學了好多以前我不知道的WORD功能。我們這次是兩個人合作做一個設計，我們兩個通力合作，不僅完成了畢業(yè)設計，而且也增加了我們之間的友誼，看來畢業(yè)設計的作用不僅使我們學到知識，而且也使我們增進了同學之間的友誼。等我們把畢業(yè)設計做好的時候，我們看著自己的設計成果，自豪感就會油然而生，那是一種難以言表的喜悅，那時就會感到這半年以來的工作沒有白做，汗水沒有白灑。 致謝此次畢業(yè)設計的結束也預示著美好大學校園生活的結束。以后我將到鄭州大學進行研究生階段的學習，此次畢業(yè)設計是對我們大學生活和學習的檢驗和總結。盡管在這次設計中，所有的工作都是自己動手完成，但這離不開指導老師的指導和同學們之間的相互協(xié)調(diào)和幫助，尤其和我搭檔的裴藝同學，正是由于我們的通力合作才使我們能順利的完成畢業(yè)設計，同時也增加了我們之間的友誼