土力學試題及答案概要

1、一、 填空題1. 土體的最大特點是（三相組成）2. 在土的物理性質指標中被稱為基本指標的有（含水率,密度,土粒比重）3. 常用的填土夯實掌握指標是（壓實系數）4.判定砂土密實度的指標有 （相對密實度 Dr; 標準貫入試驗錘擊數 N63.5 孔 隙比 e）5. 粘土的分界含水量有（液限wl；塑限 wp；縮限 ws ）6. 當液性指數為1.5 時,該粘土的狀態(tài)為（流塑 ）曲率系數）7. 在用累計曲線法表示粒度成分時描述土級配的指標是（8. 動水力的單位是（kn-m3 ）9. 土中水滲流速度 V 與真實流速 Vo 之間的關系（ v 大于 vO ）10. 水頭梯度是指（沿滲流途徑水頭缺失與滲流途徑長度

2、的比值）11. 流沙產生的條件（滲透梯度大于臨界水力梯度）12. 測定滲透系數 K 的方法有（試驗室測定和野外現場測定）13. 土的毛細性是指（土的毛細孔隙能使水產生毛細現象的性質）14. 管涌是指（在滲流的作用下,土體中的細土粒間的孔隙通道中隨水流移動 并被帶走的現象）二、單項挑選題1. 當土中的孔隙被水布滿時,該土體為（）；非飽和土 飽和土 干燥土 污泥2. 土方工程中掌握填土質量常用的指標是（）；丫 d Dr e33.已知某砂土的自然孔隙比為 e=0.7 , emax =1.0 , emin =0.4 ,其物理狀態(tài)為（）密實 中密 松散 堅硬固態(tài)4. 累計曲線法土分析的粒組,級配良好的土

3、是指（）； Cu5 , Cc=23 Cu5 , Cc=13 Cu5 , Cc=135. 建筑地基基礎設計規(guī)范（GBJ7-89 ）規(guī)定劃分粘土和粉質粘土的指標是（）；液限 塑限液性指數 塑性指數6. 影響粘性土工程性質最大的是土中的（）；孔隙水 毛細水 重力水 結合水7. 理論上評判砂性土物理狀態(tài)最合理的指標是（）；丫 d Dr e38. 以下反映土體重度的指標中,最大的是（9. 丫d丫s 丫 丫sat以下指標中常用于土質命名的是（）；3 L IL 3 P IP10. 依據土的粒組劃分,砂粒的粒徑范疇為（）； 2-5mm 0.075-2mm 0.25-2mm 2mm 以下11. 已知某粘土的自然

4、含水量為40% ,其液限為50% ,塑限為20% ,該土體的稠度狀態(tài)為（ ）；12. 硬塑軟塑流塑可塑）；動水力的單位為（ KN/m 2 KN/m 3 KN/m KN 13. 適用于粘性土滲透系數測定的室內試驗方法是（）；變水頭試驗 現場抽水試驗 常水頭試驗 三軸試驗14. 適用于砂性土滲透系數測定的室內試驗方法是（）A.現場抽水試驗 B.變水頭試驗 C.常水頭試驗 D.三軸試驗315.某砂土作常水頭滲透試驗,測得當滲流穩(wěn)固時,滲透流量0.12cm/s , 土樣高度為 10cm , 斷面為 30cm2,土樣上下兩點的水頭差為2cm ,就該砂土的滲透系數為（）； 0.02cm/s 0.002 c

5、m/s 0.01 cm/s 0.012 cm/s17. 當土體滲透時的水力梯度大于臨界水力梯度,可能顯現的現象為（）；固結 管涌 穩(wěn)固 流砂18. 已知某粘土的自然含水量為 40% ,其液限為 50% ,塑限為 20% ,該土體的稠度狀態(tài)為（ ）；硬塑 軟塑 流塑 堅硬固態(tài)19. 滲透速度 v 與水頭梯度 I 的關系是（）A 反比例 B. 無關 C. 正比例 D. 曲線變化20 砂土的抗剪強度是由（B ）構成的；A . 土的粘聚力 B. 有效應力 C . 總應力 D . 土的內摩阻力21 理論上抗剪強度與（B ）應有對應的關系；A . 孔隙水壓力 B . 有效應力 C. 總應力 D . 剪應力

6、7. 如擋土墻在外力作用下向填土方向移動,墻后土壓力應為（C ）；A . 庫侖土壓力B . 主動土壓力C . 被動土壓力D . 靜止土壓力6. 擋土墻后的填土表面水平,墻背垂直光滑,填土為勻質土體,無水作用,墻背土壓力的分布為（A ）；A . 三角形 B . 梯形 C. 矩形 D . 不規(guī)章圖形7. 朗金土壓力理論中,主動土壓力就是土體達到極限平穩(wěn)狀態(tài)時的（B ）；A . 大主應力 B . 小主應力 C. 正應力 D . 剪應力8庫侖土壓力理論假定填土是（B ）；A . 彈性體 B . 剛性體 C. 粘土 D . 砂土9 .庫侖土壓力理論是依據墻后滑動土楔體的（A ）條件建立的；A . 極限平

7、穩(wěn) B . 靜力平穩(wěn) C . 彈性平穩(wěn) D . 壓力平穩(wěn)10 .砂性土坡穩(wěn)固性分析中假定滑動面是（A ）；A . 平面 B . 折線 C . 不規(guī)章面 D . 曲面11 .砂性土坡的穩(wěn)固安全系數與坡高（A ）；A.無關 B .有關 C .不能確定 D .成正比例關系12 .均質粘土土坡穩(wěn)固性分析中假定滑動面是（B ）；A. 平面 B . 圓弧 C . 復合滑動面 D . 不規(guī)章曲面13 .費倫紐斯確定最危急滑動面圓心時認為土的內摩擦角 時, 最危急圓弧為（）；A . 中點圓 B . 坡面圓 C. 試算確定 D . 坡腳圓14. 如土坡的土質為飽和粘土,因填土或加荷速度較快,這時,土坡穩(wěn)固分析應

8、采納（ ）；A . 總應力法 B . 剪力法 C . 壓力法 D . 有效應力法15. 地基土整體剪切破壞中,P S 曲線上的第一個轉折點相應的荷載為（）；A . 臨界荷載 B . 比例界限 C. 極限荷載 D . 分布荷載16. 在地基破壞過程的剪切階段,第一顯現塑性變形的應是（）；A . 基礎中心 B . 基礎左邊的兩個角點 C. 基礎右邊的兩個角點 D . 基礎邊緣18. 臨塑荷載相應于（）；A . 臨界荷載 B . 比例界限 C . 極限荷載 D . 分布荷載19. 對寬度修正系數很小的地基土,要提高其承載力,主要實行（）的方法；A . 增大基礎寬度 B . 增大基礎埋深 C. 增大基

9、礎面積 D . 地基處理20. 確定地基容許承載力時,不再作寬度修正的是（）；A . 砂土 B . 碎石土 C. 粘土 D . 礫石21. 土中應力按其產生緣由和作用成效的不同分為自重應力和（）A . 有效應力 B.總應力 C.孔隙水壓力 D.附加應力22. 土體壓縮的實質是（）A . 土粒體積的壓縮 B.孔隙水體積的壓縮 C.孔隙體積的壓縮 D.三相均壓縮23. 三軸壓縮試驗中,如地基土為飽和粘土,地基排水條件有利,表面為緩慢加載,應采納24. （）試驗強度指標；1等于（）三軸試驗時,試樣所受的大主應力C . 小主應力 D . 小主應力 3+偏應力qA . 中主應力 2 B . 中主應力 2

10、+小主應力 3A . CU 試驗 B. UU 試驗 C. CD 試驗 D. DD 試驗25. 三軸壓縮試驗中,如地基土為飽和粘土,地基排水條件不利, 表面為緩慢加載,其強度 指標應采納的試驗為（）；CU 試驗 UU 試驗 CD 試驗 DD 試驗26.地基土的壓縮系數的單位為（）；-1 KPa KN KPa KN/m27.水-彈簧模型主要用于模擬（）；滲透作用 毛細作用飽和土固結時土的骨架和孔隙水的分擔作用,或有效應力原理沉降量運算28. 土體豎向固結系數的單位是：（）；）2 3 4 cm/ 年 cm / 年 cm / 年 cm / 年29.直接剪切試驗中,掌握土體排水條件是采納（加荷大小試樣大

11、小排水管剪切速率30 分層總和法運算土體沉降時,將土體假定為（）剛塑性體 抱負塑性體 彈塑性體 線彈性體31. 某飽和粘土做三軸壓縮試驗,獲得內摩擦角最大的試驗方法是（）CU 試驗 UU 試驗 CD 試驗 CC 試驗32 某飽和粘土做三軸壓縮試驗,含水量保持不變的試驗方法是（）CU 試驗 UU 試驗 CD 試驗 DD 試驗33. 三軸壓縮試驗中,如地基土為飽和粘土,地基排水條件有利,表面為緩慢加載,其強度 指標應采納的試驗為（）；CU 試驗 UU 試驗 CD 試驗 DD 試驗34.無側限抗壓強度試驗適用于（）200KPa ,該沉積土層為（）；）；飽和砂性土非飽和粘性土飽和粘性土非飽和砂性土35

12、 地基土壓縮模量的單位為（）；1 MPa KN MPa- KN/m36. 土體在極限平穩(wěn)狀態(tài)下,剪切破壞面與大主應力作用面的夾角為（A . 45o+ . /2 B. 45o- . /2 C. 45o+ .D. 45o- .37.運算地基的最終沉降量是運算的基底（）角點沉降邊緣中點沉降中點沉降任意點沉降38. 已知地基某點的自重應力為180KPa ,該點的前期固結壓力為正常固結土欠固結土超固結土飽和土39.土體發(fā)生強度破壞時,破裂面與大主應力作用面的夾角為（Q ；cp45 45 45 90 2 240.飽和土固結完成時,孔隙水壓力為（）； 0 附加應力 有效應力 附加應力與有效應力之和41. 三

13、角形分布的矩形荷載作用下運算土中任一點的豎向應力時,坐標軸的原點在（）；荷載最大的邊緣角點 任意點 中點 荷載最小的邊緣角點42. 庫侖土壓力理論運算土壓力時,一般將土體假定為（）；抱負彈性體 抱負塑性體 彈塑性體 剛體43. 朗金土壓力理論的理論依據是極限平穩(wěn)狀態(tài)下的（）；極限平穩(wěn)理論 靜力平穩(wěn)條件 彈性平穩(wěn)條件 塑性平穩(wěn)條件44. 運算靜止土壓力時, 墻后土體應力狀態(tài)處于 （）；極限平穩(wěn)彈性平穩(wěn)破壞幾何平穩(wěn)47. 擋土墻后的填土表面水平,墻背垂直光滑,填土為勻質砂土,無水作用,墻背土壓力的分布為（）A . 三角形 B . 梯形 C. 矩形 D . 不規(guī)章圖形49如擋土墻在外力作用下向填土方

14、向移動,墻后土壓力應為（）；A . 庫侖土壓力 B . 主動土壓力 C . 被動土壓力 D . 靜止土壓力50. 朗金土壓力理論的理論依據是極限平穩(wěn)狀態(tài)下的（）；極限平穩(wěn)理論 靜力平穩(wěn)條件 彈性平穩(wěn)條件 塑性平穩(wěn)條件51. 單一均質填土的靜止土壓力沿墻背的分布圖形為（）梯形正三角形矩形倒三角形）；）；52. 墻背傾斜條件和填土條件相同時,墻背越粗糙就主動土壓力值越（大 小 不變可變大,也可變小）；54. 均質粘性土坡的滑動面一般假定是（直線平面曲面不規(guī)章55. 費侖紐斯確定最危急滑動面圓心位置為滑動面對應的安全系數為（ K=1.0 K=0 Kmin Kmax56. 砂性土坡的滑動面是（）；圓弧

15、 平面 曲面 不規(guī)章57. 運算土中應力時,一般將土體假定為（）抱負彈性體 抱負塑性體 彈塑性體 剛塑性體58. 費侖紐斯條分法對土條兩側的作用力的假定為（）40.飽和土固結完成時,孔隙水壓力為（）；不計豎向力,考慮水平力 忽視土條兩側的作用力考慮豎向力,水平力 不確定59. 一般粘性土地基的容許承載力,需修正（）；深度 深度和寬度 不修正 寬度60. 兩相鄰的剛性建筑,基底壓力分布勻稱,建于勻稱土質地基上,如兩建筑物同時修建,勻稱下沉 傾斜向一側 同時向對側傾斜 同時向外側傾斜62. 地基容許承載力是指考慮肯定安全儲備后的（）A 極限承載力B. 臨塑荷載C. 臨界荷載D. 地基承載力）；63

16、.某建筑物基礎寬2.0m ,埋深 2.0m ,確定地基承載力設計值時,需修正（深度深度和寬度不修正寬度64在地基破壞過程的剪切階段,第一顯現塑性變形的應是（A 基礎中心B. 基礎左邊的兩個角點C .基礎右邊的兩個角點D. 基礎邊緣二、多項挑選題1. 以下指標為體積比的有（）；）C. 粉砂 D. 中砂）；）；eSr丫S32. 達西定律適用于（A. 粗砂 B. 細砂3. 滲透系數室內試驗測定的方法有（會顯現的現象是（）；12.典型地基土的破壞模式有（變水頭試驗 現場抽水試驗 常水頭試驗 固結試驗4. 典型地基土的破壞模式有（）；彈性壓密 局部剪切破壞 刺入 整體剪切破壞5. 確定地基容許承載力的常

17、用方法有：（）；三軸壓縮試驗 載荷試驗 規(guī)范法 理論公式6. 達西定律適用于（）等土質；粘性土 中砂 細砂 粗砂7. 土中應力按成因分有：（）；有效應力 自重應力 總應力 附加應力8. 正常固結土的壓縮性指標有（）；壓縮系數 壓縮模量 回彈模量 壓縮指數9.以下指標為體積比的有（）；eS r丫 S 310.引起欠固結土沉降的應力有：（）；有效應力 自重應力 總應力 附加應力11.地基變形驗算的內容有：（）；沉降量 沉降差 傾斜 局部傾斜縱向撓曲破壞 局部剪切破壞 刺入整體剪切破壞13.地基破壞的過程要經受 3 個階段（）A.壓密階段 B.剪切階段 C.刺入階段 D.破壞階段14.與強度有關的工

18、程問題主要是（）；A . 地基土的沉降 B . 土工構筑物的穩(wěn)固C . 土工構筑物的環(huán)境問題 D . 建筑物地基的承載力15. 粘性土的抗剪強度是由（）構成的；A . 土的粘聚力 B. 土的內摩阻力 C. 土的外摩阻力 D . 土的凝結力16. 直剪試驗的剪切方法有（）；A . 快剪 B . 固結快剪 C . 慢剪 D . 不排水剪17. 土中一點的應力狀態(tài)有（）；A . 破壞狀態(tài) 安全狀態(tài) C. 極限平穩(wěn)狀態(tài) 彈性平穩(wěn)狀態(tài)1 三軸試驗的剪切方法 B ）；D8 有A . UD B. UU C. CU D. CD1 土壓力有（）；9A . 朗金十壓力 . 靜止土壓力 C. 主動土壓力 . 被動土

19、壓力2 朗金土壓力理論的假定包括（）；0A . 填土表面水平 B . 墻背垂直 C. 墻背光滑無摩擦 D . 填土為砂土21. 朗金土壓力理論對成層土的土壓力運算,分界面上（）；A . 只有一個土壓力值 B . 有三個土壓力值 C . 有兩個土壓力值 D . 分布圖形有突變值22. B . 墻背傾斜庫侖土壓力理論可適用于（）；A . 填土表面任意外形C. 墻背粗糙有摩擦D . 填土為砂土23. - =0 B . 朗金土壓力理論和庫侖土壓力理論只有在（）的條件下,運算結果相同；A. = 0 C . ； =0 D . 、= 024. 土坡失穩(wěn)的緣由主要是（）；A . 外力破壞土體內原有的應力平穩(wěn)B

20、 . 外界氣候變化使土干濕、脹縮、凍結、融化強度降低 C. 土坡內浸水使土濕化程度降低 D . 鄰近施工引起的震驚25. 以下說法屬于分層總和法運算地基沉降原就的有（）A . 土層分界面需分層 B.地下水位處需分層C.分層厚度為土層的厚度 D.分層厚度應小于等于基礎寬度 0.4 倍26. A . 坡腳圓B . 坡面圓均質粘土失穩(wěn)時的滑動面形式為（）；27. C . 平面 D . 中點圓費倫紐斯條分法（）；A . 假設土條兩側的合力作用線重合且大小相等B . 假設土條兩側的合力不相等C . 忽視土條兩側的作用力D .考慮土條兩側的作用力平面剪切破 壞28.粘性土土的界限含水量有（）；A.塑限含水

21、量B.液限含水量.縮限含水量D.自然含水量2滲透作用對土的破壞形式有（.管涌）；D.滲透力9.A.剪切B.流砂3地基破壞的形式 ；C. 刺入剪切破壞0有. B. 局部剪切破壞 ；A . 整體剪切破壞3地基破壞過程經1歷A 直線變形階段B . 壓密階段C. 剪切階段D . 破壞階3 2確定地基容許承載力的方法有（）；段A . 依據現場載荷試驗的 PS 曲線來確定B . C . 依據地基承載力的理論公式確定依據規(guī)范確定 D . 依據剪切試驗確定3 3地基容許承載力1 在 4 o 1 的基礎上修正提高的條件是（）；. A. b 2m3mB. h - 3m C. -4. b 2m 和 h判定題1. 我

22、們在運算土體沉降時,采納的是有效應力；（）2. 我們在運算土體沉降時,采納的是總應力；（）3. 自重應力和附加應力都隨深度增長；（）4. 自重應力隨深度增長和附加應力歲深度減?。唬ǎ?. 土體的物理狀態(tài)就是稠度狀態(tài)；（）6. 土體的物理狀態(tài)就是密實程度；（）7. 粘性土的含水量變化影響土體的強度,是通過結合水膜厚度的變化而起作用的；8. 粘性土的含水量變化影響土體的強度,是通過土中自由水量的變化而起作用的；9. 土中地下水位的變化會影響土中附加應力分布；（）10. 土中地下水位的變化不會影響土中附加應力分布；（）11. 朗金土壓力理論是庫侖土壓力理論的一種特別情形；（）12. 單一均質土坡的滑

23、動面是一圓弧面；（）13. 土體破裂面與大主應力面的夾角為14. 土體破裂面是在土中剪應力最大的面上；（）15. 土中孔隙水壓力變化不會影響土體強度；（）16. 土中孔隙水壓力變化會影響土體強度；（）17. 岡性基礎在中心荷載作用下基底各點的沉降相同是由于基底中點下和角點下的附加應C . 忽視土條兩側的作用力 D .考慮土條兩側的作用力力相同；（）18. 畢肖甫條分法在運算滑坡推力時,忽視土條間的作用力；19. 費倫紐斯條分法在運算滑坡推力時,忽視土條間的作用力；（）20. 砂性土坡的穩(wěn)固只與坡度有關；（）21. 達西定律適用于砂性土和粘性土；（）22. 土中附加應力與土質類型無關；（）23.

24、 土中附加應力與土質類型有關；（）24. 土體固結完成,就是土中含水量降為零；（）25. 級配良好的土是指勻稱的土；（）26. 地基答應承載力經過深度和寬度修正后不肯定大于其標準值；（）27. 地基答應承載力經過深度和寬度修正后大于或等于其標準值；（）28. 單軸壓縮試驗可用于各種土；（）29. 單軸壓縮試驗只適用于粘性土；（）30. 有效應力強度指標對于一種土是常量；（）31. 有效應力強度指標對于一種土不是常量；（）32. 土體壓縮的實質是孔隙體積的壓縮；（）33. 選用內摩擦角較大的土體作為填料可以減小墻后主動土壓力；（）34. 如拱橋橋臺以被動土壓力作為抗力,其設計值就是采納朗金或庫侖

25、土壓力理論的運算值；（）35. 如拱橋橋臺以被動土壓力作為抗力,算值；（）其設計值不能直接采納朗金或庫侖土壓力理論的計36. 三軸壓縮試驗中含水量保持不變的是固結不排水試驗；（）37. 三軸壓縮試驗中孔隙水壓力始終保持為零的是固結排水試驗；（）38. 土壓力運算,中地下水產生的水壓力可以采納土體的飽和重度運算的土壓力得出；（）39. 分層總和法運算土體的沉降時,地下水位面應分層；（）40. 分層總和法運算土體的沉降時,地下水位面可以不分層；（）41. 土體強度運算中,不考慮土體變形的影響；（）42. 土體強度運算中,要考慮土體變形的影響；（）43. 土體的塑性指數越大表示土體的可塑性也越大；（

26、）44. 土體的塑性指數越小表示土體的可塑性也越大；（）45. 土體的液性指數11T 時,肯定呈流塑狀態(tài)；（）46. 土體的液性指數11T 時,不肯定呈流塑狀態(tài)；（）47. 用相對密度劃分砂土的密實程度是比較合理的,也是最常用的；（）48. 理論上用相對密度劃分砂土的密實程度是最合理的；（）（）49. 含水量是粘性土的物理狀態(tài)指標之一；（）50. 土中氣體對土體的滲透性沒有影響；（）51. 土中氣體對土體的滲透性有影響；（）52. 常水頭滲透試驗適用于測定砂土的滲透系數；53. 常水頭滲透試驗適用于測定粘性土的滲透系數；（）54. 運算土中應力時,將土體視為抱負彈性體；（）55. 運算土中應力

27、時,將土體視為抱負塑性體；（）56. 用有效應力原懂得釋土層的平均固結度：t 時刻土層各點土骨架承擔的有效應力圖面積與起始超孔隙水壓力 （或附加應力 ）圖面積之比；（）57. 用有效應力原懂得釋土層的平均固結度：水壓力 （或附加應力 ）圖面積之比；（）t 時刻土層中孔隙水壓力圖面積與起始超孔隙58. 土體壓縮性越大土體越易固結；（）59. 土體壓縮性越小土體越易固結；（）60. 同一場地條件,埋置深度相同的兩個矩形基礎,底面積不同,基底附加應力相同,基礎 的長寬比相等,基礎的最終沉降量相同；（）61. 同一場地條件,埋置深度相同的兩個矩形基礎,底面積不同,基底附加應力相同,基礎 的長寬比相等,

28、基礎的最終沉降量不同；（）62. 密砂具有剪縮性；（）63. 密砂具有剪脹性；（）64. 運算主動土壓力時,采納庫侖土壓力理論較精確；（）K =065. 運算主動土壓力時,采納朗金土壓力理論較精確；（）66. 均質簡潔土坡的最危急滑動面是指安全系數的滑動面；67. 均質簡潔土坡的最危急滑動面是指安全系數 K 二 K min 的滑動面；68. 土體發(fā)生滲透時的水力梯度為 位；（）1 時,其土體的滲透系數具有與滲透速度相同的數值和單69. 際工程中常用相對密度來評判砂土的密實程度；（）70. 兩個寬度不同的基礎,基底總壓力相同,在同一深度處,較寬基礎產生的附加應力大；（）71. 擋土墻墻背豎直、光

29、滑、填土水平常,朗金土壓力理論與庫侖土壓力理論在運算土壓力時表達式相同,運算結果相同,所以可以說朗金土壓力理論是庫侖土壓力理論的一種特別情 況；（）72. 肖甫條分法分析土坡穩(wěn)固時,不考慮土條兩側的作用力；（）73. .土的工程分類中常用液性指數來區(qū)分砂性土與粘性土；（）74. 土體發(fā)生滲透時的動水力與滲透方向一樣,大小與水力坡降成正比；（）75. 在土中應力運算和變形運算中,假定土體為抱負的彈性體；（）76. 討論地基土的變形就是討論土的最終沉降量；（）77. 土體發(fā)生滲透時的動水力與滲透方向一樣,大小與水力坡降成正比；（ ）78. 在土中應力運算和變形運算中,假定土體為抱負的彈性體；（ ）

30、79. 如地基土強度滿意要求,基礎可以直接放置在地表；（ ）80. 當土體發(fā)生滲透時的水力坡降為 1 時,其土體的滲透系數具有與滲透速度相同的數值和 單位；（ ）81. 實際工程中常用相對密度來評判砂土的密實程度；（ ）82. 有兩個寬度不同的基礎,基底總壓力相同,在同一深度處,較寬基礎產生的附加應力大；（）83. 在擋土墻墻背豎直、光滑、填土水平常,朗金土壓力理論與庫侖土壓力理論在運算土壓 力時表達式相同,運算結果相同,所以可以說朗金土壓力理論是庫侖土壓力理論的一種特別 情形；（）84. 畢肖甫條分法分析土坡穩(wěn)固時,不考慮土條兩側的作用力；（ ）85. 理論上用相對密度劃分砂土的密實程度是最

31、合理的；（）86. 選用內摩擦角較大的土體作為填料可以減小墻后主動土壓力；（）87. 地基容許承載力經過深度和寬度修正后可能小于其標準值；（ ） 簡答： 1為什麼要引入相對密度的概念來評判砂土的密實度？它作為砂土密實度評判指標有何優(yōu) 點和缺點？砂土的密實程度并不完全取決于孔隙比,而在很大程度上仍取決于土的級配情形；粒徑級配 不同的砂土即使具有相同的孔隙比,但由于顆粒大小不同,顆粒排列不同,所處的密實狀態(tài) 也會不同；為了同時考慮孔隙比和級配的影響,引入砂土相對密實度的概念；相對密實度試驗適用于透水性良好的無粘性土, 如純砂、純礫等；一般情形很難保證砂土的 原狀結構,因此很難測得自然孔隙比 e.

32、采納相對密度作為砂土密實度指標,理論上是完善 的,但由于測定 emax 和 emin 時,試驗數值將因人而異,平行試驗誤差大；同時實行原狀 砂土測定自然孔隙比 e 也是難以實現的；2何謂起始水頭梯度、臨界水頭梯度、動水力？答: 動水力指水流作用在單位體積土體中土顆粒上的力.起始水頭梯度；開頭發(fā)生滲流的水力梯度；為單位長度上的水頭缺失；臨界水力梯度：使土開頭發(fā)生流砂現象的水力梯度；3試述流砂現象和管涌現象的異同；答：不同點：1）流砂發(fā)生在水力梯度大于臨界水力梯度,而管涌發(fā)生在水力梯度小于臨界水力梯度情況下；（2）流砂發(fā)生的部位在滲流逸出處,而管涌發(fā)生的部位可在滲流逸出處,也可在土體內部；（3）流

33、砂發(fā)生在水流方向向上,而管涌沒有限制；4. 流沙發(fā)生時瞬時的,管涌的發(fā)生時一個緩慢的過程；相同點：都是由水的滲水壓力引起,且一般都發(fā)生在砂性土中；4.何為流砂？流砂現象產生的條件；答：土體在向上動水力作用下,有效應力為零時,顆粒發(fā)生懸浮、移動的現象；條件；水自下向上流淌 GO 大于等于 R5 .簡述附加應力在土中的分布特點；答： 1、在地面下同一深度的水平面上的附加應力不同,沿力的作用線上的附加 應力最大,向兩邊就逐步減小；2、距地面愈深,應力分布范疇愈大,在同一鉛直線上的附加應力不 同,愈深就愈小；4. 什麼是有效應力？有效應力原理的內容有哪些？答: 總應力的一部分土顆粒之間的接觸應力（或支

34、撐應力）；內容：飽和土體的有效應力（符號見書上 p84 頁最上面 12 圖書館的書）土的有效應力掌握了土的變形（壓縮）及強度；6. 在基底總壓力不變的前提下,增大基礎埋置深度對土中應力分布有什麼影響,為什麼？當基礎埋置深度增加時,其地基土的變形模量隨深度增加,沿荷載對稱軸上的應力 z 有增大的現象,一般認為較深處的土體,側向變形受較大限制,因而沿外力作用線鄰近的附加應力顯現應力集中的現象；7. 地下水位的升降,對土中應力分布有何影響？地下水位升降,使地基土中自重應力也相應發(fā)生變化；當地下水位下降后,土中有效自重應力會增加,這是由于水位降低部分的有效自重應力運算中的重度由有效重度變?yōu)榱俗匀恢?度

35、；同樣,地下水位上升后,土中有效自重應力就會減??；8. 采納三軸壓縮儀測定土的抗剪強度有哪些優(yōu)點？優(yōu)點：能較為嚴格地掌握排水條件以及測量試件中孔隙水壓力的變化,較明確,破裂面發(fā)生在最薄弱的部位；試件中的應力狀態(tài)比缺點：試件中的主應力樓 2=樓 3 （那個字母打不出來）,而實際上土體的受力狀態(tài)未必屬于軸對稱情況；9. 簡述直剪試驗的的優(yōu)缺點？優(yōu)點：直剪儀構造簡潔,操作便利；缺點 ；1 剪切面限定在上下盒之間的平面,而不是沿土樣最薄弱面剪切破壞；2 剪切面上剪應力分布不勻稱,土樣剪切破壞先從邊緣開頭,在邊緣發(fā)生應力集中現象；3 剪切過程中,土樣剪切面逐步縮小,而運算抗剪強度時卻按土樣的原截面積運算

36、的； 試驗時不能嚴格掌握排水條件,不能測量孔隙水壓力；10. 什么是土的壓縮系數？它怎樣反映土的壓縮性？土壓縮系數是土在有側限條件下受壓時,在壓力變化不大范疇內,孔隙比的變化值（減量）與壓力的變化值（增量）的比值；壓縮系數愈大說明在某壓力變化范疇內孔隙比削減 的愈多；壓縮性就愈高；11. 什么是土的壓縮模量？它怎樣反映土的變形性？在完全側限的條件下,土的豎向應力變化量與其相應的豎向應變變化量之比,稱為土的壓縮模量,用 Es 表示；無側限條件下土的變形運算參數即變形模量 12. 簡述沉降運算時,分層總和法的運算原理及方法；e0 由現場荷載試驗求得；原理；分層總和法一般取基底中心點下地基附加應力來

37、運算各分層土的豎向壓縮量,認為基礎的平均沉降量 s 為各分層上豎向壓縮量 Dsi 之和；在運算出 Dsi 時,假設地基土只在 豎向發(fā)生壓縮變形,沒有側向變形,故可利用室內側限壓縮試驗成果進行運算；方法 ; .地基土分層；成層土的層面（不同土層的壓縮性及重度不同）及地下水面（水面 上下土的有效重度不同）是當然的分層界面,分層厚度一般不宜大于0.4b （b 為基底寬度）；b. 運算各分層界面處土自重應力；土自重應力應從自然地面起算；c. 運算各分層界面處基底中心下豎向附加應力；d. 確定地基沉降運算深度（或壓縮層厚度）；一般取地基附加應力等于自重應力的 20 % （即 sz/sc=0.2 ）深度處

38、作為沉降運算深度的限值；如在該深度以下為高壓縮性土,就應取地基 附加應力等于自重應力的 10%（即 sz/sc=0.1 ）深度處作為沉降運算深度的限值；e. 運算各分層土的壓縮量 Dsi: 13 什麼是先期固結壓力？怎樣用先期固結壓力來判定自然土層的固結狀態(tài)；答: 先期固結壓力 : 指自然土層在歷史上所受到的最大固結壓力；假如土層目前承擔的上覆 自重壓力等于先期固結壓力,這種土稱為正常固結土；如上覆自重壓力小于先期固結壓力,這種土稱為超固結土；如上覆自重壓力大于先期固結壓力,這種土稱為欠固結土；14簡述太沙基一維滲流固結理論的假設條件；答: 1.土是均質、各向同性和完全飽和的；2 . 土粒和孔

39、隙水都是不行壓縮的；3.土中附加應力沿水平面是無限勻稱分布的,因此土層的壓縮和土中水的滲流都是一維的；4.土中水的滲流聽從于達西定律；5.在滲透固結中,土的滲透系數 k 和壓縮系數 a 都是不變的常數；6.外荷是一次突然施加的；15自然土層的三種固結狀態(tài)及其判別？答: 超固結狀態(tài),正常固結狀態(tài),欠固結狀態(tài)超固結狀態(tài)；自然土層在地質歷史上受到過的固結壓力Pc 大于目前的上覆壓力P1, 即OCR 大于 1. 正常固結狀態(tài)；土層在歷史上最大固結壓力作用下壓縮穩(wěn)固,但沉積后土層厚度無大變化,以后也沒有受到過其他荷載的連續(xù)作用；欠固結狀態(tài)；土層逐步沉積到現在地面,但沒達到固結穩(wěn)固狀態(tài)；因素；16簡述土的

40、抗剪強度的構成土的密度、含水率、初始應力狀態(tài)、應力歷史及固結程度、試驗中的排水條件等；17 抗剪強度涉及到工程中哪些有關土的問題？擋土結構物上的土壓力問題、邊坡（填方、挖方及自然邊坡）的穩(wěn)固性問題、建筑物地基的 穩(wěn)固性問題；18何謂靜止土壓力、主動土壓力及被動土壓力？答: 1.當擋土墻在土壓力作用下,不產生任何位移或轉動,墻后土體處于彈性平穩(wěn)狀態(tài),此 時墻背所受的土壓力稱為靜止土壓力2. 被動土壓力 : 擋土結構在荷載作用下向土體方向位移,使土體達到被動極限平穩(wěn)狀態(tài)時,作用在擋土結構上的土壓力；3. 主動土壓力：擋土結構在土壓力作用下向離開土體的方向位移,當土體達到主動極限平穩(wěn)狀態(tài)時,作用在擋

41、土結構上的土壓力；19朗金土壓力理論與庫倫土壓力理論的基本原理有何異同之處？答：相同點：都要求擋土墻的移動是以使墻后填土的剪力達到抗剪強度（極限狀態(tài)下）土壓 力都利用莫爾庫侖強度理論；不同點：朗墾理論是依據土體中各點處于平穩(wěn)狀態(tài)的應力條件直接求墻背上各點的土壓 力要求墻背光滑,填土表面水平,運算結果偏大而庫侖理論是依據墻背與滑動面間的楔 塊型處于極限平穩(wěn)狀態(tài)的靜力平衡條件求總土壓力墻背可以傾斜,粗糙填土表面可傾斜,運算結果主動壓力滿意要求,而被動壓力誤差較大朗肯理論是考慮墻后填土每點破壞,達 極限狀態(tài)；庫侖理論就考慮滑動土體的剛體的極限平穩(wěn)； 20簡述什麼是地基承載力、地基的容許承載力？答：地

42、基承擔荷載的才能；保證滿意地基穩(wěn)定性的要求與地基變形不答應值,地基單位面積 上所承擔的荷載；21地基破壞的模式有哪幾種,它與土的性質有何關系？答：有整體剪切破壞,局部剪切破壞和沖剪破壞與地基破壞形式主要與地基土的性質特別是 壓實性有關,一般而言,對于堅實或密實的土具有較低的壓縮性,通常出現整體剪切破壞對 于脆弱黏土或松沙地基具有中高壓縮性,經常出現局部剪切破壞或沖剪破壞；22簡述地基整體剪切破壞的過程；答；一共經受三個階段；1）壓密階段（或稱線彈性變形階段）P-S 曲線接近于直線,各點剪應力均小于土的抗剪強度,處于彈性平穩(wěn)狀態(tài)；此階段荷載板的沉降主要是由于土的壓 密變形引起的,（2）剪切階段（

43、或稱彈塑性變形階段）P-S 曲線已不再保持線性關系,沉降的增長率隨荷載的增大而增加；塑性區(qū)；B 點對應的荷載稱為極限荷載 P_U ；（ 3）破壞階段 當荷載超過極限荷載后,荷載板急劇下沉,即使不增加荷載,沉降也不能穩(wěn)固,這說明地基進入了破壞階段；在這一階段,由于土中塑性區(qū)范疇的不斷擴展,最終在土中形 成連續(xù)滑動面,土從載荷板四周擠出隆起,基礎急劇下沉或向一側傾斜,地基發(fā)生整體剪切 破壞；23為什麼地基的容許承載力要進行修正？怎樣修正？地基承載力的深寬修正是與平板載荷試驗及地基承載力表配套使用的技術規(guī)定,由于平板載荷試驗的壓板寬度比較小,埋置深度等于零,將載荷試驗的結果用于實際基礎時,需要按實

44、際基礎的尺寸進行修正；地基承載力表是依據載荷試驗的結果統(tǒng)計得到的,因此也和載荷試 驗的結果一樣,需要深寬修正；24地下水位的升降,對地基承載力有什麼影響？運算題25簡述典型地基土的破壞過程；1.已知某道路場地的地基土體物性指標為丫 =18KN/m3, 3 =15% , 丫s=26.5 KN/m 3；試求： e, Sr, Y 仁2、 某土樣經試驗測得體積為100cm3,濕土質量為 187g,烘干后,干土質量為 167g ；如土粒的相對密度Gs 為 2.66,運算該土樣的含水量3、密度 p、干 密度 p d、孔隙比 e、飽和密度 p sat 并繪出三相簡圖；3、 某一原狀土樣,測得基本指標p =1

45、.72g/cm3,3 =14.2%, p s=2.65g/cm 3；試 求土樣的孔隙比、飽和度、干重度；4、 已知土樣體積 V = 38.40cm3,濕土重量 W = 0.672N ,在烘箱內經 24 小時烘干后,測得其重量W s -0.494N ,試求：土的容重丫,含水量3,干容量丫d, 孔隙比e, 孔隙率和飽和度 Sr；試驗測得 G=2.69 ；5、 有一濕土試樣重200g ,已知含水量為15% 如要將其配備成含水量為20% 勺土樣,需加水多少克？6、 算如下列圖的自重應力分布；3m 粗砂 : 丫sat=19.5kN/m 3m 粘土： 丫sat=19.3kN/m 3, 丫 s=27kN/m

46、 e=0.68, 3 =20% , 3 L=55%, 3 6m P=24% 7、運算如下列圖的自重應力分布；1m 細砂：丫 =17.5kN/m3 丫2m 粘土 : s=26.5kN/m 3 =20% 丫 =18kN/m3, 丫s=27kN/m3, 3m 3 =22% , 3 L=48% , 3 P=24% &某土樣在側限壓縮試驗中測得豎向壓力為P1 =100kPa 、P2 =200kPa 時對應的孔隙比e=0.880 、e=0.860 ；試評判該土的壓縮性；9、 某飽和粘性層厚度為 10m, 在大面積均布荷載 Po=12OKPa 作用下,該粘土層的最終沉降量是 18cm ,已知該土層的初始孔隙

47、比 eo=i,求粘性土層的壓縮系數 a；10、 厚度為 2.0cm 的可壓縮土樣置于兩面排水的固結儀中,加荷 2 天后,固結度達到 50% ,試求：（ 1）3 天后土樣的固結度；（2）其他條件不變,土層厚度改為 4cm 后,達到同樣的固結度,需要多少時間？11、 某勻稱土層厚4 米,初始孔隙比為0.8 ,在荷載作用下孔隙比減小為0.7 ,問在該級荷 載作用下,該土層的沉降量為多少？12、 飽和粘土層 8.0 米,均布荷載150kPa, 該土層初始孔隙比為1.0, 壓縮系數 a=0.0003kPa-1, 滲透系數 k=2.0cm/ 年,分別求粘土在單面和雙面排水條件下：降量達 14cm 所需的時間；（1）加荷 1 年后的沉降量； （2） 沉13、 厚砂層中夾 4.0m 厚的粘土層,在粘土層中取 6cm 的土樣進行壓縮試驗,經過 1.5 小時后,固結度達 85% ; 試求該粘土層固結度達 85% 時所需的時間；14、某飽和粘性層厚度為 10m 在大面積均布荷載 P=120KPa 作用下,該粘土層的最終沉降量是 18cm, 已知該土層的初始孔隙比 e=1,求粘性土層的壓縮系數 a；15、 已知土的抗剪強度指標 c=15kPa , =300, 試求：（ 1）當 3=100kPa , 破壞時的 1; （ 2） 當 d 仁300kPa ,破壞時的 d 3;