濱海路管道項目施工組織設計

1、溫州市東片濱海大道污水主干管道改遷工程施工組織設計 編制人： 審核人： 批準人： 浙江偉達建設工程 2015年12月30日目 錄 TOC o 1-3 h z u 第1篇 針對本工程難點的理解和分析 PAGEREF _Toc432319571 h 3第1章 本工程施工技術特點分析 PAGEREF _Toc432319572 h 3第2章 本工程施工技術難點分析 PAGEREF _Toc432319573 h 5第3章 本工程在施工方面的難點解決方案 PAGEREF _Toc432319574 h 6第1節(jié) 工作井, 接收井沉井模板施工及解決方案 PAGEREF _Toc432319575 h 8

2、第2節(jié) 沉井制作及下沉施工及解決方案 PAGEREF _Toc432319576 h 19第3節(jié) 開挖管段支護施工及解決方案 PAGEREF _Toc432319577 h 35第4節(jié) 開挖管段溝槽降水施工及解決方案 PAGEREF _Toc432319578 h 40第5節(jié) 開挖管段溝槽開挖施工及解決方案 PAGEREF _Toc432319579 h 41第6節(jié) 鋼筋混凝土管頂管施工及解決方案 PAGEREF _Toc432319580 h 52第7節(jié) 長距離頂管施工及解決方案 PAGEREF _Toc432319581 h 60第8節(jié) 鋼管焊接施工及解決方案 PAGEREF _Toc43

3、2319582 h 68第9節(jié) 地下地上管線愛護施工及解決方案 PAGEREF _Toc432319583 h 73第2篇 施工組織設計 PAGEREF _Toc432319584 h 81第1章 施工組織施工方案 PAGEREF _Toc432319585 h 82第1節(jié) 施工組織體系 PAGEREF _Toc432319586 h 82第2節(jié) 施工組織部署 PAGEREF _Toc432319587 h 89第2章 擬投入的人力 PAGEREF _Toc432319588 h 97第3章 施工機具, 施工設備 PAGEREF _Toc432319589 h 98第1節(jié) 主要的施工機具, 施

4、工設備的選用 PAGEREF _Toc432319590 h 98第2節(jié) 主要的施工機具, 施工設備支配 PAGEREF _Toc432319591 h 98第3節(jié) 施工機具, 施工設備質量保證措施 PAGEREF _Toc432319592 h 101第4節(jié) 擬投入本工程主要的施工機具, 施工設備 PAGEREF _Toc432319593 h 103第3篇 質量, 進度目標限制及手段 PAGEREF _Toc432319594 h 106第1章 質量目標的承諾 PAGEREF _Toc432319595 h 106第2章 施工質量管理保障體系 PAGEREF _Toc432319596 h

5、 106第1節(jié) 組織保證措施 PAGEREF _Toc432319597 h 106第2節(jié) 施工質量保證措施 PAGEREF _Toc432319598 h 113第3節(jié) 沉降觀測, 測量復核保證措施 PAGEREF _Toc432319599 h 118第4節(jié) 提高混凝土外觀質量的技術措施 PAGEREF _Toc432319600 h 119第5節(jié) 技術檔案管理及保修服務措施 PAGEREF _Toc432319601 h 120第3章 關鍵工序和關鍵部位質量限制 PAGEREF _Toc432319602 h 121第1節(jié) 鋼筋工程質量限制措施 PAGEREF _Toc432319603

6、 h 121第2節(jié) 模板工程質量限制 PAGEREF _Toc432319604 h 124第3節(jié) 混凝土工程質量限制 PAGEREF _Toc432319605 h 127第4節(jié) 開挖管道工程質量限制 PAGEREF _Toc432319606 h 130第5節(jié) 水泥攪拌樁工程質量限制 PAGEREF _Toc432319607 h 132第6節(jié) 頂管工程質量限制 PAGEREF _Toc432319608 h 134第7節(jié) 沉井工程質量限制 PAGEREF _Toc432319609 h 139第8節(jié) 材料質量限制 PAGEREF _Toc432319610 h 141第4章 施工工期 P

7、AGEREF _Toc432319611 h 145第1節(jié) 施工總進度支配 PAGEREF _Toc432319612 h 145第2節(jié) 工期保證措施 PAGEREF _Toc432319613 h 151第4篇 平安生產, 文明施工措施及手段 PAGEREF _Toc432319615 h 159第1章 平安生產措施及手段 PAGEREF _Toc432319616 h 159第1節(jié) 平安生產管理體系 PAGEREF _Toc432319617 h 159第2節(jié) 對突發(fā)事務的應急預案 PAGEREF _Toc432319618 h 180第2章 文明施工措施及手段 PAGEREF _Toc4

8、32319619 h 187第3章 環(huán)境愛護措施 PAGEREF _Toc432319620 h 193第5篇 針對本工程的合理化建議 PAGEREF _Toc432319621 h 201第6篇 施工總平面布置圖202第1篇 針對本工程難點的理解和分析溫州市東片濱海大道污水主干管道改遷工程由溫州市發(fā)展和改革委員會以溫發(fā)改審201520號批準建設，項目業(yè)主為溫州市排水。 本工程是為協(xié)作溫州市域鐵路S1, S2線建設的管道改遷工程。改造管道敷設于濱海大道西北側（均敷設于S2線規(guī)劃限制帶內），南起通海大道, 北至圍墾路，管道起于2#泵站。改造管道總長2558.55m，其中開挖段D2000管道763

9、.99m, 頂管段D2000管道444.26m, 開挖段D1600管道1014m, 頂管段D1600管道336.3m，主要包括排水管道工程, 圍墻等零星修復。第1章 本工程施工技術特點分析我們細致全面地閱讀了招標文件，細致地批閱了施工圖紙，并組織有關人員到現(xiàn)場收集第一手資料，了解了施工范圍內的各種狀況，我們認為本工程施工技術特點可歸納為以下五點：項目規(guī)模大須統(tǒng)一指揮, 按需投入；質量要求高須科學管理, 細心施工；施工工期緊須細心組織, 合理支配；協(xié)調難度大須統(tǒng)一指揮, 統(tǒng)一協(xié)調；新型頂管管材的運用須不斷探究, 細致總結。一工程項目規(guī)模大，須投入人力, 機械等較多由于整個工程量大，改造管道總長2

10、558.55m，包括開挖段D2000管道763.99m, 頂管段D2000管道444.26m, 開挖段D1600管道1014m, 頂管段D1600管道336.3m，頂管工作井9座，頂管接收井8座，主干管矩形直線污水井檢查井6座，人孔井及排氣閥井7座，支管檢查井15座。因此，施工時需細致組織, 合理調配材料和機械數(shù)量。我們將實行強有力的內部管理體制，選派我公司的優(yōu)秀人員實施本工程的施工和管理，并在施工現(xiàn)場設置項目經理部，全面負責本工程的施工和管理，做到細心組織, 科學管理, 細心施工，實行統(tǒng)一指揮, 統(tǒng)一領導, 統(tǒng)一行動，保證施工合同順當履行。二質量要求高本工程我單位目標為一次性驗收合格。為保證

11、目標實現(xiàn)，必需實行切實可行的保證措施，細心組織。由于本工程工種多，對各種原材料, 成品, 半成品要嚴格把好質量關，對主要材料在得到業(yè)主及監(jiān)理工程師的認可后方可選購。對于關鍵分部分項工程，施工時必需編制具體的施工方案，確保施工質量。三施工工期緊本工程招標支配工期為360日歷天，支配開工日期為2015年11月，支配竣工日期為2016年10月，本改造管道工程總長2558.55m，工程量大且工藝繁雜，所以工期較為驚惶。所以如何合理組織本工程的施工，保證工程按時完工，是施工過程中必需解決的難題。四協(xié)調難度大按招標文件的規(guī)定，承包人自行辦理有關施工場地交通, 環(huán)衛(wèi)和施工噪聲管理等手續(xù)，包括解決施工噪音,

12、物體墜落, 材料拋落, 建筑垃圾, 現(xiàn)場排污等涉及環(huán)境愛護, 衛(wèi)生, 交通, 城管等有關部門的問題；施工工程中，做好與工地周邊村民, 居民等問題的協(xié)調處理。施工時全部管材, 機械設備均需從鄰近濱海大道的12條支路進入，施工時還會占用部分的道路，因此需充分協(xié)調各方的關系，以確保工程的順當進行。五新型頂管管材的運用由于頂管用離心澆鑄玻璃鋼夾砂管在溫州市及國內頂管施工閱歷較少，能參考的資料及閱歷不多，雖我單位已有勝利的案例，但由于地質狀況的不同，在本工程施工過程中仍需不斷探究與總結。第2章 本工程施工技術難點分析依據(jù)以往類似工程特點和難點，我們對工程施工過程中將會遇到的施工技術難點, 質量限制難點以

13、及可能影響工程進度, 平安和文明施工的不利因素進行了分析，并針對性的制定了預防措施和相應對策。一土質差, 溝槽開挖深度大依據(jù)濱海大道污水主干管改遷工程巖土工程勘察報告：1-1為雜填土，層厚0.40-2.50m，層底標高1.36至3.11m；1-2為素填土，層厚0.20-1.20m，層底標高0.36至3.50m；1-3為粘土，層厚0.30-2.00m，層底標高1.21至2.71m；2-1為含粉砂淤泥，層厚0.60-4.30m，層底標高-2.84至1.12m。2-2為粉砂夾淤泥，層厚0.70-5.10m，層底標高-5.11至-2.00m。2-3為含粉砂淤泥，層厚1.10-4.00m，層底標高-7.

14、84至-4.72m。從本工程埋深來看，頂管段多在2-1含粉砂淤泥層和2-2粉砂夾淤泥層。開挖段多在1-3為粘土及2-1含粉砂淤泥層。本工程W16j-W17-W18-W19d最大開挖深度4.19米，為確保溝槽的邊坡穩(wěn)定與平安，做好溝槽支護與處理好地下水是工程順當進行的關鍵。二工作井, 接收井井體高, 施工要求高本工程頂管施工段以頂管工作井和接收井作為檢查井，沉井混凝土澆筑最大深度為W11d工作井，達10.75m，其余工作井與接收井高度均在9.938-10.7米間。施工時需細致選模支模，做到混凝土內實外光，結構平安, 施工平安。1沉井在制作過程中，應防止出現(xiàn)不勻稱沉降或突沉現(xiàn)象，特殊是在第一節(jié)沉井

15、制作時，沉井不允許出現(xiàn)沉降現(xiàn)象。2沉井在第二節(jié)接高過程中，不允許支模體系著地，需與基坑底保持肯定高度的平安距離，以防在沉井接高過程中出現(xiàn)沉降而影響支模體系。3沉井在混凝土澆筑時，必需按逐層沿四周循環(huán)進行，防止基底應不勻稱受力而出現(xiàn)沉井突沉現(xiàn)象或傾斜現(xiàn)象。4沉井在制作過程中，支架體系與腳手架體系需相互獨立，不允許連在一起，以防在沉井接高過程中出現(xiàn)沉降而影響腳手架的平安。三沉井下沉施工難度大從本工程埋深來看，沉井下沉過程中將下穿雜填土, 素填土, 粘土層, 含粉砂淤泥層, 粉砂夾淤泥層, 沉井底持力層為含粉砂淤泥層，土層變更較大，且含粉砂淤泥, 粉砂夾淤泥層極易產生流砂現(xiàn)象，造成沉井四周沉降不均,

16、 局部下沉過快等難點。1下沉首先考慮地基承載力, 土體與混凝土摩阻值和沉井自重等試算下沉系數(shù)是否合理。2下沉過程中，嚴格限制挖土位置與速度，使沉井能均速下沉。3下沉過程中需勤測量，剛好糾偏。4由于本工程下沉過程中將遇2-1含粉砂淤泥層和2-2粉砂夾淤泥層，因此在下沉過程中需嚴格限制地下水位，防止出現(xiàn)流砂等現(xiàn)象。第3章 本工程在施工方面的難點解決方案鑒于上面所述的工程特點與難點，我公司將組建一個強有力，有多年類似工程建設閱歷的項目班子。在工期緊, 工程難度大的狀況下，確保本工程的施工質量。我們將實行如下措施：1從公司內部調派有類似工程豐富施工閱歷，有技術, 有整體觀念, 能實干巧干的工班，干脆參

17、與施工，杜絕違法分包。2鑒于沉井及頂管過程中易產生流砂現(xiàn)象，支配在本工程地下水將采納自流式深井降水。3為確保工作井, 接收井的順當實施，我們支配將特地施工地下構筑物的骨干力氣調配來，并配備有施工閱歷的項目經理和其它首骨干人員組成項目班子，包括特地施工地下構筑物（建筑物）的木工, 鋼筋工, 混凝土工等嫻熟作業(yè)班子也從其他工地調配到本工程來充溢力氣。4在施工前，細致探討業(yè)主供應的管線圖，并與各管線單位取得聯(lián)系，對業(yè)主負責搬遷的管線應主動協(xié)作，對不能在施工前搬遷的管線，則在施工時要有特地的愛護措施和方案。5本工程全部支模架, 腳手架在施工前需編制附有計算書的具體專項方案，并按程序進行報批審核，同時在

18、施工時嚴格限制扣件, 桿件的質量，并按審核好的方案施工。6本工程施工過程中，我公司將加強現(xiàn)場的巡查力度與平安生產文明施工經費的投入力度，嚴格按省市有關平安生產文明施工的規(guī)定執(zhí)行，杜絕各種平安事故與不文明施工現(xiàn)象。7在施工過程中，嚴格限制原材料與周轉材料的質量，做好驗收關, 檢測并，在全體職工中樹立“創(chuàng)精品, 重質量”的意識。8沉井混凝土按肯定厚度, 依次和方向分層澆筑，在下層混凝土初凝或能重塑前澆筑完成上層混凝土；上下層同時澆筑時，上層與下層前后澆筑距離保持1.5m以上。在傾斜面上澆筑混凝土時，應從低處起先逐層擴展上升，保持水平分層，混凝土分層澆筑厚度不宜超過30cm。9夏天高溫施工，完工后用

19、濕麻袋愛護，勤澆水，保證潮濕狀態(tài)下養(yǎng)護7天以上。10在施工中以總工期為目標，以階段限制支配為保證，實行動態(tài)管理，使施工組織科學化，合理化，確保階段支配按期或提前完成；合理進行施工調度，避開窩工, 停工, 返工現(xiàn)象；對施工期長的項目要實行分期, 分段編制進度支配的方法；實施完善的組織機構制度。第1節(jié) 工作井, 接收井沉井模板施工及解決方案一概況序號工作井或接收井井名稱內徑沉井混凝土澆筑深度H（m）1頂管工作井W2d70002W4d3W5d4W7d5W11d6W15d7W19d8W21d9W23d10頂管接收井W1j500011W3j12W6j13W8j14W12j15W16j16W20j17W2

20、2j二沉井模板施工方案1本工程工作井及接收井沉井內外模板均采納定制加工的鋼模板，墻模板的背部支撐由兩層龍骨（鋼楞）組成：干脆支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。模板面板采納5mm鋼板，次楞（水平向）采納6.3號槽鋼彎弧，主楞（豎向）采納兩根3.0鋼管并與M12穿墻螺栓連接。次楞間距300mm，主楞間距1000mm。每塊模板尺寸1200*500mm，塊與塊間采納回形銷連接。穿墻螺栓水平間距1000mm，穿墻螺栓豎向間距600mm，螺桿中間焊接80804 mm止水鋼板。2沉井支配分二次澆筑

21、, 一次下沉，第一次施工刃腳及下部約5m高度，第二次施工上部5m。第一次沉井制作均由刃腳踏面二側的混凝土墊層支承模板的自重，混凝土澆筑產生的沖擊力由斜撐及拉條螺栓擔當。第二次沉井制作的模板自重均依靠第一次澆筑混凝土墻身上保留的模板及對拉螺拴抗剪來支承上述荷載。模板所承受的施工荷載主要來源于振搗混凝土時產生荷載, 新澆筑混凝土對模板側面的壓力；以上荷載對模板產生的應力，主要依靠設置在模板外側的扣件式鋼管組合成兩根為一道梁肋，縱橫交叉，在交叉點處布設M12 拉條螺栓鑲嵌“山”字頭水平對拉，以此來抵擋該荷載。對拉螺栓錨入混凝土中點處焊80804 mm 鋼板止水。3沉井支模先支井體內模，一次支到比施工

22、縫略高100mm 處，外模亦一次支到施工縫略高100mm處。4澆筑混凝土之前對模板進行質量驗收，檢查時應按圖紙細致核對限制尺寸和模板的垂直度和平整度，施工和設計布置的預埋件, 預留孔安放位置需精確，固定牢靠；對較大的孔洞底部增設助搗孔，便于搗實孔底混凝土。在混凝土施工縫處設4004mm的鋼板止水帶。5一般在混凝土澆搗完成以后的第4天（視當時氣溫而定）后，可以放松沉井墻板的拉條螺栓，拆卸模板和扣件式鋼管。操作依次是自上而下，由內向外拆卸模板和扣件式鋼管。留意拆除模時，不要用力敲打或將新澆筑的混凝土表面碰傷。6拆除后的鋼模板, 鋼管腳手, 五金配件，剛好清理，堆放整齊，對彎曲變形的鋼模要剛好處理。

23、7模板拆除后在井軸線上噴涂測量水準標記，在井上口中點處，噴涂測量沉井位移標記。三沉井模板設計與驗算沉井內外模板均采納定制加工的鋼模板，墻模板的背部支撐由兩層龍骨（鋼楞）組成：干脆支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。模板采納5mm鋼板，次楞（水平向）采納6.3號槽鋼彎弧，主楞（豎向）采納兩根3.0鋼管并與M12穿墻螺栓連接。次楞間距300mm，主楞間距1000mm。每塊模板尺寸1200*500mm，塊與塊間采納回形銷連接。以下以本工程沉井混凝土澆筑深度最大的W11d工作井（沉井混凝土澆筑

24、深度10.75m）為例進行設計驗算，若W11d工作井計算合格，則全部沉井模板均能滿足要求。1參數(shù)信息（1）基本參數(shù)傾倒混凝土荷載值（kN/m2）2分段新澆混凝土側壓力荷載（kN/m2）次楞方向水平向布置主楞方向豎向布置次楞（內楞骨）間距（mm）300主楞（外楞骨）間距（mm）1000次楞龍骨材料槽鋼槽口水平主楞龍骨材料圓鋼管次楞截面類型主楞直徑（mm）48次楞截面慣性矩I（cm4）主楞壁厚（mm）3次楞截面反抗矩W（cm3）主楞柱箍合并根數(shù)2穿墻螺栓型號M12穿墻螺栓水平間距（mm）1000穿墻螺栓豎向間距（mm）600（2）材料參數(shù)面板類型鋼面板面板厚度（mm）5面板彈性模量E（N/mm2）

25、210000面板抗彎設計值fc（N/mm2）205鋼楞彈性模量E（N/mm2）206000鋼楞抗彎設計值fc（N/mm2）205 墻模板設計簡圖2墻模板荷載標準值計算新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取； T - 混凝土的入模溫度，??； V - 混凝土的澆筑速度，?。?H - 模板計算高度，取； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，?。?2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取。分別計算得 19.788 kN/m2, 138.000 kN/m2，取較小值19.788 kN/m2作為本工程計

26、算荷載。計算中采納新澆混凝土側壓力標準值 F12；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。3墻模板面板的計算面板為受彎結構，須要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是依據(jù)龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖（1）抗彎強度驗算彎矩計算公式如下1l22l2其中， M-面板計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度（次楞間距）： l = 300mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1； 傾倒混凝土側壓力設計值q2； 面板的最大彎矩：M =0.120.1843002+0.1172

27、.383002= 2.07105Nmm；面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力（N/mm2）； M -面板計算最大彎矩（Nmm）； W -面板的截面反抗矩 ： W = bh2/6 = 10005.05.0/6=4.17103 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值（N/mm2）； f=205 N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.07105 /4.171032；面板截面的最大應力計算值2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求。（2）抗剪強度驗算計算公式如下12l其中，V-面板計算最大剪力（N）； l-計算跨度（次楞間距）： l

28、 = 300 mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1； 傾倒混凝土側壓力設計值q2；面板最大剪力：；截面抗剪強度必需滿足：= 3V/（2bhn）fv其中， -面板截面的最大受剪應力（N/mm2）； V-面板計算最大剪力（N）：； b-構件的截面寬度（mm）：b = 1000mm ； hn-面板厚度（mm）：hn = 5.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 1.5 N/mm2；面板截面最大受剪應力計算值2；面板截面抗剪強度設計值： fv N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值2 小于 面板截面抗剪強度設計值2，滿足要求。（3）撓度驗算剛度驗算采納標準荷載，同時不考慮振動荷

29、載作用。撓度計算公式如下4/（100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載； l-計算跨度（次楞間距）： l = 300mm； E-面板的彈性模量： E = 210000N/mm2； I-面板的截面慣性矩4；面板的最大允許撓度值；面板的最大撓度計算值：= 0.67719.793004/（1002100001.04104）= 0.496 mm；面板的最大撓度計算值： =0.496mm 小于等于面板的最大允許撓度值，滿足要求。4墻模板次楞的計算次楞干脆承受模板傳遞的荷載，依據(jù)均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采納槽鋼槽口水平，類型為號槽鋼，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別

30、為：3；4； 次楞計算簡圖（1）次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：1l22l2其中， M-次楞計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度（主楞間距）： l =1000 mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1； 傾倒混凝土側壓力設計值q2，其中，為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.16.05510002+0.1170.71410002= 6.89105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力（N/mm2）； M -次楞計算最大彎矩（Nmm）； W -次楞的截面反抗矩，W=1.61104mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=205 N/mm2；次楞的最大應

31、力計算值： = 6.89105/1.61104 = 42.7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值： f = 205N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 42.7 N/mm2 小于次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求。（2）次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：12l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度（主楞間距）： l =1000mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1； 傾倒混凝土側壓力設計值q2，其中，為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：；截面抗剪強度必需滿足下式：=Vbh02-（b-）h2/（8Iz） fv其中， -次楞的截面的最大受剪應力（N/m

32、m2）； V-次楞計算最大剪力（N）：； IZ -槽鋼的慣性矩（mm4）：IZ = 507860 mm4 ； -槽鋼的腰厚度（mm）：= 4.8 mm； b -槽鋼的腿寬度（mm）：b = 40 mm； h0-槽鋼高度（mm）：h0 = 63 mm； h -槽鋼腰高度（mm）：h = 48 mm； fv-次楞的抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 125 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值： =4073.6/14063222；次楞截面的受剪應力計算值2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=125N/mm2，滿足要求。（3）次楞的撓度驗算剛度驗算采納荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度

33、驗算公式如下：4/（100EI）=l/250其中， -次楞的最大撓度（mm）； q-作用在次楞上的線荷載（kN/m）： q = 19.790.30=5.94 kN/m； l-計算跨度（主楞間距）： l =1000 mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩（mm4），I=5.08105mm4；次楞的最大撓度計算值：= 0.6775.94/110004/（1002060005.08105） = 0.384 mm；次楞的最大容許撓度值： = 4mm；次楞的最大撓度計算值=0.384mm 小于次楞的最大容許撓度值 =4mm，滿足要求。5墻模板主

34、楞的計算主楞承受次楞傳遞的荷載，依據(jù)集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采納圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為：3；4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖（kN） 主楞計算彎矩圖（kNm） 主楞計算變形圖（mm）（1）主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載： P1.219.790.31+1.420.31；主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）： l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值（N/mm2） M - 主楞的最大彎矩（Nmm）；M = 6.45105 Nmm W - 主楞的凈截面反抗矩（m

35、m3）； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值（N/mm2），f =205 N/mm2；主楞的最大應力計算值： = 6.45105/8.99103 = 71.8 N/mm2；主楞的最大應力計算值2 小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求。（2）主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必需滿足：=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）； V-主楞計算最大剪力（N）：V = 5853 N； A -鋼管的截面面積（mm2）：2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值2；主楞截面的受剪應

36、力計算值2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求。（3）主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值；主楞的最大容許撓度值： = 4mm；主楞的最大撓度計算值=0.712mm 小于主楞的最大容許撓度值 =4mm，滿足要求。6穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2）； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M12 ；穿墻螺栓有效直徑： 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積： A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1.701057.6010-5 = 12

37、.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為： N = 10.63 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力小于穿墻螺栓最大容許拉力值，滿足要求。第2節(jié) 沉井制作及下沉施工及解決方案一施工程序本工程沉井支配分二次澆筑, 一次下沉，第一次施工刃腳及下部約5m高度，第二次施工上部5m。施工依次為清除地表障礙物，挖除上層淺部耕植土及雜填土鋪設砂墊層及澆筑素混凝土墊層內圈腳手架刃腳及第一節(jié)段內模外圈腳手架刃腳及第一節(jié)段鋼筋刃腳及第一節(jié)段外模澆筑刃腳及第一節(jié)段混凝土內圈上層腳手架接高第二節(jié)段內模外圈上層腳手架接高第二節(jié)段鋼筋第二節(jié)段外模第二節(jié)段混凝土澆筑混凝土養(yǎng)護沉井下沉封底。二

38、施工準備1生產準備（1）依據(jù) “三通一平”場地，現(xiàn)場踏勘，合理布置。（2）按沉井施工平面布置搭設臨時設施，安裝臨時用水, 用電，修筑的臨時排水溝。（3）進行沉井模板制作，鋼筋制作。2技術準備（1）組織現(xiàn)場施工人員學習，審查施工圖紙和參與各專業(yè)圖紙會審, 進行設計要求和施工技術交底。（2）召集全體基層班組長，讓他們熟識工藝流程，并結合施工實施方案，向他們作具體的技術，平安和組織交底，做到人人心中有數(shù)。（3）商品混凝土廠家試驗室做好協(xié)作比試驗，選擇最佳協(xié)作比，早期強度試驗，為拆模供應現(xiàn)場依據(jù)。（4）編好沉井施工組織設計，管道安裝的施工工藝，培訓沉井施工操作人員。（5）按設計圖紙做好測量限制和設置基

39、準點，按設計位置進行工程定位放線。（6）對模板, 鋼筋等進行放樣，由專人負責落實。3施工用電, 用水（1）施工用電：依據(jù)本工程量的特點，依據(jù)施工變壓器引至施工現(xiàn)場。（2）施工用水：依據(jù)狀況將配備自來水和干凈的地下水作為施工養(yǎng)護用水。三基坑開挖及處理依據(jù)業(yè)主供應的坐標，進行測量, 放樣，基坑開挖深度為1.65米，采納放坡開挖，坡度為1：1，基坑內四周設置環(huán)形排水溝與505050cm集水坑，基坑外四面設置4座30cm深井泵進行地下水降水，土方采納挖機開挖。四沉井墊層制作沉井在制作前須先開挖基坑，鋪筑砂墊層及混凝土墊層，以確保沉井在制作時的穩(wěn)定。墊層厚度應依據(jù)沉井制作的重量和地基承載力通過計算確定。

40、墊層采納在基底挖槽的方法鋪筑。由于工作井經二次沉井制作總高度為m。先設定砂墊層厚度hs=0.5m，1依據(jù)要求在沉井井壁刃腳處和地梁的砂墊層處開挖溝槽，開槽后剛好回填黃砂，防止溝壁坍塌。2砂墊層施工采納中粗砂, 分段分層振實，每回填30cm 厚黃砂振實一次，用平板振搗器拖振，振搗時要求重疊區(qū)域為1/3，并可適當灑水，使得砂層含水量達到20左右，密實度達到92左右?，F(xiàn)場砂墊層密實度可用釬探法普查，即用長196cm，16mm 圓鋼，在距砂面約50cm 的垂直高度上自由下落，鋼釬頭部沉入砂面層深度7cm 者為合格。3混凝土墊層厚15cm，墊層混凝土標號為C25,作為沉井刃腳的底模。依據(jù)有關規(guī)范要求立模

41、, 振搗, 養(yǎng)護，素混凝土地坪標高必需精確，由測量找平, 復測。五腳手架施工1沉井制作首先須要搭設腳手架，腳手架采納48 鋼管扣件結式結構，外腳手架豎管下端鋪墊木板，擴大接觸面積，頂層底面走道板低于混凝土澆搗面約，并配有防護欄，欄桿高度約1m。2 腳手管間聯(lián)接采納專用鑄鐵扣件，螺絲扭力不小于40Nm，且不應大于65Nm。3為確保外腳手架整體穩(wěn)定，在沿井壁2m 左右長度內設置斜撐，腳手架上端用連桿與內腳手架牽牢，檔距為2 米。隨著沉井制作的逐層加高，斜撐仍舊需在設置，并對原有低層腳手架進行加固處理。4腳手架鋼管與模板支撐鋼管嚴禁連接，以避沉井在制作過程中下沉而影響平安或破壞。5因本工程最大的W1

42、1d工作井內外腳手架搭設高度達10.75m，為確保平安，以W11d為例進行設計驗算，若W11d工作井腳手架計算合格，則全部沉井腳手架均能滿足要求?；緟?shù)立桿橫向間距或排距l(xiāng)b（m）立桿步距h（m）立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a（m）內排架距離墻長度a（m）腳手架計算高度H（m）大小橫桿布置方式大橫桿在上腳手架沿墻縱向長度l（m）150鋼管類型48 3腳手架排數(shù)雙排腳手架橫桿與立桿連接方式單扣件連墻件扣件連接方式單扣件連墻件連接方式扣件連接連墻件布置方式二步三跨荷載參數(shù)施工均布荷載（kN/m2）3腳手架用途結構腳手架省份浙江地區(qū)溫州市連墻件風荷載高度變更系數(shù)z架底部風荷載高度變更系數(shù)z基本風壓Wo（k

43、N/m2）風壓周期50年一遇風荷載體型系數(shù)s腳手板自重（kN/m2）欄桿擋腳板自重（kN/m）每米立桿承受的結構自重（kN/m）平安設施與平安網(wǎng)自重（kN/m2）腳手板類別竹笆片腳手板欄桿擋板類別竹笆片腳手板擋板腳手板鋪設總層數(shù)4（1）大橫桿的計算依據(jù)扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范第條規(guī)定，大橫桿依據(jù)三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值：P21.05/（2+1）=0.105 kN/m ；活荷載標準值： Q=31.05/（2+

44、1）=1.05 kN/m；靜荷載的設計值： q10.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值： q21.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1, 圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下： M1max1l22l2跨中最大彎距為 M1max22 =0.361 kNm；支座最大彎距計算公式如下： M2max1l22l2支座最大彎距為 M2max22 =-0.424 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max（0.361106,0.424106）/449

45、0=94.432 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 94.432 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求。撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：max1l42l4）/100EI其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =1.05 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.13815004/（1002.06105107800）+0.9901.0515004/（1002.06105107800） = 2.583 mm；大橫桿的最大撓度 2.58

46、3 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求。（2）小橫桿的計算依據(jù)JGJ130第條規(guī)定，小橫桿依據(jù)簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p11.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P21.5/（2+1）=0.158 kN；活荷載標準值：Q=31.5/（2+1） =1.575 kN；集中荷載的設計值（0.05+0.158）+1.4 1.575 = 2.454 kN； 小橫桿計算簡圖強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布

47、荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利安排的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.864 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.864106/4490=192.514 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =192.514 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利安排的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的

48、最大撓度計算公式如下：qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/（3842.06105107800） = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kN；集中荷載標準值最不利安排引起的最大撓度計算公式如下：pmax = Pl（3l2 - 4l2/9）/72EIpmax = 1782.451050（310502-410502/9 ） /（722.06105107800） = 3.298 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；小橫桿的最

49、大撓度為 3.322 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求。（3）扣件抗滑力的計算按規(guī)范表5.1.7,直角, 旋轉單扣件承載力取值為，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據(jù)下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范5.2.5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P12/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值： P2；腳手板的自重標準值： P3；活荷載標準值： Q = 31.5 /2 = 2.362

50、kN；荷載的設計值2.362=3.672 kN；R 25 者可采納人工電弧焊：單邊焊搭接長度10d，雙邊焊搭接長度為5d，電焊接頭在受拉區(qū)按50交叉點錯開，即在同一斷面內接頭不應超過50。鋼筋焊接工藝和質量驗收應符合鋼筋焊接及驗收規(guī)程的規(guī)定。4內外鋼筋之間要加設拉筋。5用水泥砂漿墊塊限制愛護層，除特殊注明外，鋼筋的混凝土愛護層厚度均為30mm。6現(xiàn)場綁扎外墻板鋼筋應先立好內模板后再進行，在沉井底板, 洞口和后澆筑的區(qū)域留有插筋。7施工縫按規(guī)范要求預留插筋，插入40d，伸出長度不小于42d，與底板鋼筋的接頭按規(guī)定錯開。8 鋼筋遇直徑不大于300mm 的孔洞時可繞過，遇直徑大于300mm的孔洞時應

51、切斷，同時應配置加強鋼筋。各板墻的拉筋在相鄰層之間相互錯開。七混凝土施工本工程混凝土均采納商品混凝土。澆筑前首先清除澆筑處的雜物，補嚴模板拼縫，細致檢查模板高程, 位置尺寸, 強度和剛度是否滿足要求，接縫是否嚴密，鋼筋位置, 數(shù)量規(guī)格及愛護層是否符合設計要求，預埋件位置是否正確，有無遺漏，清除模板上的垃圾，澆水潮濕模板，封閉清掃孔。在大方量混凝土澆筑時，為增加混凝土的密實度，擬采納70型插入式振動機振搗，小方量混凝土或薄壁結構采納50型插入式振動機振搗。1混凝土泵送要求混凝土澆筑時采納一臺汽車泵，從一端向另一端進行分層循環(huán)澆筑。（1）泵送混凝土前，先把儲料內清水從管道泵送出，達到潮濕和清洗管道

52、的目的，然后向料斗內加入與混凝土配比相同的水泥砂漿，潤滑管道后即可起先泵送混凝土。（2）起先泵送時，泵送應放慢，油質變更應在允許范圍內，待泵送順當時，按正常速度進行泵送。（3）泵送期間，料斗內的混凝土量應保持不低于在缸筒口上10cm，同時應在料斗口以下15cm之間為宜，避開太少簡潔吸入空氣而造成塞管，太多則反抽時會溢出并加在攪拌軸負荷。（4）混凝土泵送應連續(xù)作業(yè)，當混凝土量供應不剛好，需降低泵送速度，如泵送短暫中斷，則攪拌車不應停止，當時片被偏心時，需反轉解除，再正轉。反轉肯定時間，待轉順當后方可接著泵送。（5）泵送中途若停留時間超過20min，應每隔5min開泵一次，泵送小量混凝土，可采納每

53、隔5min正反轉2-3個行程，使管內混凝土里面蠕動，防止泌水離析，長時間停泵（超過45min）, 氣溫高, 混凝土坍落度小時，可能造成塞管，宜將混凝土從泵和輸送管中清除。（6）泵送混凝土結束時，應估算混凝土管道內及料斗內儲存的混凝土量及現(xiàn)場所欠混凝土量，以便確定運輸混凝土量。2澆筑方法與要求（1）各部位混凝土澆搗前，必需清除模板內的一切雜物，并澆水潮濕模板，必需事先支配好澆搗依次，準備好機具, 設備, 勞動力的調配支配等一切準備工作。（2）由于本工程墻身采納一次澆筑高度一般均在2米以上，為防止混凝土離析以及堆料過于集中，在施工時，采納在井壁內設置串筒，串筒間距5米，上口設置漏斗，分層厚度限制在

54、50cm內。為保證混凝土質量，墻身部位采納分層平鋪法，但每層應在混凝土初凝時間內澆筑完畢；對于底板, 頂板混凝土則采納斜面滾動法，斜面坡度不應陡于1：3。（3）各部位混凝土澆搗時，必需按依次進行，墻應分層澆搗，每層厚度（振前）不得大于500毫米，且上層必需在下層混凝土初凝前進行，插入式振動器駕馭好插點距離（不大于振搗器作用半徑的1.5倍）。做到快插慢拔，表面泛漿, 石子不下沉為止?；A及頂板面澆搗時，除按依次進行外，先澆梁用插入式振動器振實，后澆板用平板振動器縱橫交叉振搗，拉平板振動器時，應重疊50毫米以上，以免漏振。平板振動器振好后，表面應平整, 泛漿, 密實為止（4）混凝土澆筑前，在新澆混

55、凝土與下層混凝土結合處，先鑿毛并清理干凈，然后勻稱澆筑5cm與混凝土配比相同的水泥砂漿，砂漿應用鐵鏟入模，不用料斗干脆倒入模內。（5）各部位澆搗時，木工, 鋼筋, 安裝的工種必需跟班看護，以保證模板不變形，鋼筋位置正確，預留孔洞, 預埋件位置正確。（6）在頂（底）混凝土澆筑時，在面上3040cm高搭設操作馬道，防止踩踏鋼筋。（7）在泵送過程中，由于坍落度大，流淌性好，澆搗速度快，故應選擇合理長度的插入式振動棒，并且應有專人負責看管震搗狀況。震搗密實的標準：為混凝土表現(xiàn)泛漿，無氣泡，不明顯下沉。震搗中要做到快插慢拔，插點勻稱，逐點移動，盡可能的不碰鋼筋和模板。（8）混凝土澆搗結束后，依據(jù)季節(jié),

56、溫度剛好派專人做好覆蓋和養(yǎng)護工作，一般混凝土養(yǎng)護不少于7天，抗?jié)B混凝土養(yǎng)護不少于14天，養(yǎng)護水源接至現(xiàn)場，派專人用自來水養(yǎng)護。每日澆水次數(shù)應能保持混凝土處于足夠的潮濕狀態(tài)，常溫下每日澆水至少兩次。依據(jù)設計要求，水池在養(yǎng)護期外，為防止水池長期在干燥環(huán)境下曝曬而產生干縮裂縫，也應派專人對外露部混凝土進行定時灑水養(yǎng)護八沉井下沉1素混凝土墊層鑿除沉井刃腳處素混凝土墊層采納人工用風鎬鑿對稱有序的清除。清理時需對稱的從中間往兩側進行。鑿除后的混凝土廢料需剛好清運出基坑，特殊是頂管洞口側，應防止在清除過程中，因沉井下沉而把混凝土塊帶入土中一起下沉。2挖土下沉沉井每層挖土量較大，挖土采納機械與人工協(xié)作進行。依

57、據(jù)土持力狀況，采納挖土自重破土方式，采納長臂液壓反鏟挖掘機挖掘，從中間起先向四周均衡對稱地進行。使基礎勻稱垂直下沉，每層挖土厚度應為0.4-1.5m，在刃腳處1.2-1.5m寬土臺，用人工逐層切削，每人負責2-3m一段。方法是按依次分層，漸漸往刃腳削薄土層。每次削5-15cm。當土攏擋不住刃腳的平面裂開時，沉井便在自重作用下破土下沉。削土時沿刃腳方向全面勻稱, 對稱地進行，使之平衡下沉，刃腳下部分必需邊挖邊清理。硬土層：當土方削至刃腳，沉井不下沉或下沉不平穩(wěn)時，則須按平面布置分段的次序逐段, 對稱地將刃腳下挖空，并挖至刃腳外壁約10cm。每段挖完后用小卵石填塞夯實，待全部挖空填實后，再分層削掉

58、回填的小卵石?？芍鲁辆畡蚍Q削減承壓兩面平衡下沉。在沉井起先下沉和將沉井至設計標高時，周邊開挖厚度應小于30cm。避開發(fā)生傾斜，尤其是起先下沉5m以內時，其平面位置與垂直度要特殊留意保持正確，否則接著下沉不易調整。在離深度8m外左右停止取土，自重下沉至設計標高。3土方吊運沉井挖出的土方，用手拉車運至廢土堆放點，用自卸車運出場外。4測量限制觀測沉井位置的限制，在沉井外地面設置縱橫十字限制樁水準基點下沉時，在井壁上設十字限制線，并在四側設水平點，井壁外側用紅鉛油畫出標尺，以測沉降，井內中心線與垂直度的觀測系在井壁筒內壁縱橫四面八方分行垂直軸線，各吊重球一件，對組下部標段來限制挖土時隨時觀測垂直度。當

59、重球離黑線達50mm時，立應訂正，沉井下沉同過程，每班至少觀測兩次，并應在每次下沉后進行檢查, 做好記錄，當發(fā)覺傾斜, 位移，應剛好通知值班隊長，指揮操作訂正，使在允許偏差范圍內，當沉至離設計標高2m時，對下沉挖土狀況應加強觀測。至設計標高時，周邊開挖厚度應小于30cm。避開發(fā)生傾斜，尤其是起先下沉2m以內時，其平面位置與垂直度要特殊留意保持正確，否則接著下沉不易調整。九沉井下沉傾斜, 位移, 扭轉的預防及訂正沉井下沉過程中，有時會出現(xiàn)出現(xiàn)傾斜, 位移, 扭轉等狀況，加強觀測，剛好發(fā)覺并實行訂正措施。對傾斜產生的可能緣由有：1刃腳下土質軟硬不均2拆刃腳墊架，承墊木抽出未對稱進行或剛好回填。3挖

60、土不均，使井內土面凹凸懸殊。4刃腳下?lián)v空很多，使沉井不勻稱突然下沉。5排水下沉，井內一側出現(xiàn)流砂現(xiàn)象。6刃腳局部被大石塊或埋設擱堆。7井外棄土或施工荷載對沉井一側產生偏壓。操作中可針對緣由予以預防，如沉井已經傾斜，實行在刃腳較高一側加強挖土，并可在較低的一側適當回填砂石，必要時配以井水或局部偏心壓載，都可使偏斜得到訂正，待基正位后，再勻稱分層取土下沉，如傾斜是由于被大石塊擱住，可用風搞裂開成小塊取出，或者爆破成小塊，炮孔須與刃腳斜面平行，每次量限制在200g以內。為防止超沉，當沉井至離設計標高2m左右，對沉井進行連續(xù)觀測如下沉速度較快，則應實行措施，具體方法是在沉井四角刃腳和挖空，墊以（200