2010二級注冊結構工程師真題空白卷下午一注論壇天空

1、2010 年度勘察設計執(zhí)業(yè)資格結構工程師試卷應考注意事項本試卷科目代碼為“3”，請將此代碼填涂在答題卡“科目代碼”相應的欄目內，否則，無法評分。書寫用筆：黑色或藍色墨水筆、簽字筆，考生在試卷上作答時，專業(yè)（下）天空制作（必須使寫用筆，不得使用鉛筆，否則視為試卷。填涂答題卡用筆：黑色 2B 鉛筆。60093）一注3.須寫用筆將工作、準考證號填寫在答題卡和試卷相應的欄目內。4.本試卷由 40 題組成，每題 1 分，滿分為 40 分。本試卷全部為單項選擇題，每小題的四個選項中只有一個正確，錯選、多選均不得分。5.考生在作答時，必須按題號在答題卡上將相應試題所選選項對應的字母用 2B 鉛筆涂黑。住房和

2、城鄉(xiāng)建設部執(zhí)業(yè)資格人力資源和社會保障部人事二一年九月中心命制中心印制6.在答題卡寫隨意無關的語言，或在答題卡作標記的，作違紀試卷處理。7.結束時，由監(jiān)考當面將試卷、答題卡一并收回。8.草稿紙由各地配發(fā)，考后收回。工作. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 準 考 證【2010 年下午 1】 一組合磚柱，軸向力偏心方向的截面高度 h 620mm ，承受軸向力設計值 872kN，彎矩設計值 25.8kN m 。試問，該組合磚柱軸向力的初【2010 年下午 24】某四層砌體結構房屋，平面尺寸如下圖 1-11 所示，采

3、用預制鋼筋混凝土樓蓋。外墻厚度 370mm，承重內墻厚度 240mm，隔斷墻厚度 120mm，底層墻高 3.8m（墻底算至基礎頂面），隔斷墻高 2.9m，承重墻采用 M5 混合砂漿、隔斷墻采用 M2.5 水泥砂漿砌筑。始偏心距 e （mm），與下列數(shù)值最為接近？C. 31.0A. 25.5B. 29.6D. 34.6圖 1-11【2010 年下午 2】試問，底層三開間處外縱墻的高厚比 ，與下列為接近？數(shù)值最【2010 年下午 3】試問，底層承重內橫墻考慮門窗洞口影響修正后的允許高厚比，與下列A. 16數(shù)值最為接近？B. 19A. 10B. 12C. 16D. 24C. 24D. 29【2010

4、 年下午 4】試問，底層隔斷墻的高厚比和修正后的允許高厚比，分別與【2010 年下午 5】對不同墻體進行抗震承載力受剪驗算時，需采用不同的承載下列數(shù)值最為接近？力抗震調整系數(shù)，試問，下列哪一種墻體承載力抗震調整系數(shù)的取值不符RE提示：隔斷墻兩側按有拉接情況考慮，頂端按不動較考慮。A. 24；22B. 24；32C. 28；26D. 28；32合砌體結構設計規(guī)范GB 50003-2011 的要求？無筋磚砌體剪力墻 RE 1.0水平配筋磚砌體剪力墻 RE 0.85兩端均設構造柱的砌體剪力墻 RE 0.9自承重墻 RE 1.0【2010 年下午 6】某砌體內縱墻墻段正中部位增設一構造柱，如圖 1-1

5、2 所示。構造柱混凝土強度等級為 C20，鋼筋采用 HPB300 級，每根構造柱均配置 414縱向鋼筋As 615mm 。試問，該墻段的最大截面抗震受剪承載力設計值2【2010 年下午 7】某軸心受壓的木柱采用落葉松原木制成，柱長 4.0m，兩端鉸接，在露天環(huán)境下使用，使用年限為 25 年。柱中部直徑 d1 210 mm ，有一螺栓孔穿過截面中間，孔徑 d 2 24mm 。試問，按穩(wěn)定驗算時，該木柱能承受的豎向力設計值（kN），與下列數(shù)值最為接近？D. 190（kN），與下列數(shù)值最為接近？A. 140B. 161C. 168提示：（1） f 1.1N / mm2 , f 0.2N / mm2

6、, 0.9 ；tvERE（2）取墻體橫截面面積A=960000mm 2 。A. 240B. 270C. 280D. 310圖 1-12【2010 年下午 9】某墻下條形基礎，寬度b = 3m ，基礎剖面、埋深條件及土層分布如右圖 1-14 所示。試問，在荷載無偏心且地基變形滿足要求的情況下，由【2010 年下午 8】在室內常溫環(huán)境下，兩根濕水曲柳，截面尺寸為150mm150mm，采用螺栓連接（順紋承壓），兩端作用以活力 V，如右圖 1-13 所示；設計使用年限為 25設計值（kN），與下列主產生的剪承載力土的抗剪強度指標確定的地基載特征值 f(kPa ) ，與下列數(shù)值最為接近？aA. 149B

7、. 186C. 241D. 253A.6.9B. 7.3C. 7.7D. 8.2圖 1-14圖 1-13【2010 年下午 10】下列關于地基處理方法適用范圍的論述，其中確的？A.換填墊層法適用于淺層軟弱地基及不均勻地基的處理是不正【2010 年下午 1112】某柱下獨立矩形基礎，基礎尺寸、埋深及地基條件如下圖 1-15 所示?；A和基m 3礎以上土的平均重度為 20 kN。強夯法適用于高飽和度的粉土與軟塑流塑的黏性土等地基上對變形控制要求不嚴的工程預壓法適用于處理淤泥質土、淤泥和沖填土等飽和黏性土地基水泥粉煤灰碎石樁法（CFG 樁）適用于處理黏性土、粉土、砂土和已自重固結的素填土等地基圖 1

8、-15【2010 年下午 12】假定基底附加壓力 p0 = 110kPa ，黏土層地基承載力特征值fak = 180kPa ，計算深度范圍內壓縮模量的當量值 Es = 3.36MPa 。試問，沉降【2010 年下午 11】已知荷載效應準組合時傳至基礎頂面的豎向力F=1800kN，試問，計算沉降時取用的基底附加壓力 p (kPa) ，與下列數(shù)值0計算經驗系數(shù)與下列數(shù)值最為接近？C. 1.24最為接近？A. 90A. 1.04B. 1.14D. 1.34B. 117C. 120D. 147【2010 年下午 1314】柱下矩形獨立基礎，基礎尺寸見下圖 1-16。垂直于力矩作用方向的基礎底面邊長為

9、2m，力矩作用方向的基礎邊長為b。相應荷載效應標準組合時，上部結構柱傳至基礎頂面的豎向力 Fk = 500 k N ， 基礎自重及其上土重之和G k = 100 kN ，作用于基底的豎向荷載偏心距e =0.2b ，基底反力的合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離 a =1.0m 。【2010 年下午 14】試問，力矩作用方向的基礎邊長 b（mm），與下列最為接近？數(shù)值A. 3.33B. 3.45C. 3.50D. 3.55【2010 年下午 13】試問，基礎底面邊緣的最大壓力 p km ax ( k Pa ) ，與下列數(shù)值最為接近？A. 150B. 160C. 180D. 200圖 1-16【

10、2010 年下午 1620】【2010 年下午 15】某工程為松散粉土地基土的天然孔隙比為 1.05，采某建筑物的地礎設計等級為乙級，采用柱下樁基，工程樁采用泥漿護壁鉆用砂石樁處理方法擠密地基。砂石樁直徑為 600mm考慮振動下沉密實作用時，要求處理后的孔隙比減小到 0.75。試問，砂石樁面積置換率應與下列當不孔灌注樁，樁徑d 650mm。相應于荷載效應標準組合時，由上部結構傳至基 1200kN m ， Myk 0；相應于荷載礎頂面的豎向力 Fk=10000kN，力矩 M xkA. 10%B. 12%C. 15%D. 17%效應基本組合時，由上部結構傳至基礎頂面的豎向力 1560 k N m，

11、 My 0 。基礎及其上土的F 13000kN ，力矩 M x度為 20kN/m 3 ，承臺及平均重的尺寸、樁的布置以及各土層的地質情況見圖 1-17。圖 1-17【2010 年下午 16】試問，根據土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經驗關系確【2010 年下午 17】按單樁承載力驗算樁數(shù)時，試問，在軸心豎向力作用下，定的單樁豎向承載力特征值 R a （kN），與下列數(shù)值最為接近？D. 3090基樁的平均豎向力 N k （kN），與下列數(shù)值最為接近？A. 1090B. 1550C. 2180A. 1110B. 1250C. 1300D. 1350【2010 年下午 18】按單樁承載力驗算樁數(shù)時，試

12、問，在偏心豎向力作用下，【2010 年下午 19】驗算承臺受柱沖切承載力時，假定由柱邊至四周樁頂內邊緣形成的沖切破壞錐體與承臺底面的夾角大于 45 。試問，該沖切破壞錐體上承受較大壓力一側基樁的豎向力 Nik （kN），與下列數(shù)值最為接近？D. 1450相應于荷載效應基本組合的沖切力設計值 Fl近？（kN），與下列數(shù)值最為接A. 1010B. 1210C. 1250A. 6730B. 8890C. 11560D. 13720【2010 年下午 20】試問，樁基承臺受彎計算時的最大彎矩設計值 Mmax（kNm），【2010 年下午 21】某工程采用水泥土攪拌樁處理地基，樁身的壓縮模量Ep=80M

13、Pa，樁長 l=12m，面積置換率 m=0.20，樁間土的壓縮模量 Es=4MPa；攪拌樁復合土層頂面的附加壓力值為 100kPa，復合土層底面的附加壓力值為 50kPa。試問，水泥攪拌樁復合土層的壓縮變形s（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？與下列A. 5300數(shù)值最為接近？B. 5800C. 6500D. 7600A. 60B. 80C. 100D. 120【2010 年下午 23】某淺埋低承臺樁基，承臺底面上、下 2m 均為可塑黏性土，承臺底面下 210m 深度范圍內存在液化土層。試問，在下列有關該樁基抗震【2010 年下午 22】下列關于基樁布置的一些說法，其中基技術規(guī)范JGJ94-20

14、08 的有關規(guī)定？不符合建筑樁驗算的一些主張中，其中是不恰當?shù)模刻崾荆合铝姓f法中的d表示圓樁設計直徑和設計邊長。A. 對本工程不宜計入承臺周圍土的抗力或剛性地坪對水平用作用的分擔作A. 不擴底的非擠土端承灌注樁，當承臺下樁的根數(shù)為 8 根時，其基樁的最小中心距可按2.5d 控制B.作用按水平影響系數(shù)最大值的 10%采用，單樁承載力特征值可比B.C.對于剪力墻結構樁筏基礎，樁布置于墻下非抗震設計時提高 25%，扣除液化土層的全部摩阻力應選擇較硬土層作為樁端持力層。當存在軟弱下臥層時，樁端以下硬持力層C. 樁承受全部作用，單樁承載力特征值可比非抗震設計時提高 25%，液厚度不宜小于2dD. 對嵌入

15、平整完整的堅硬巖和較硬巖的嵌巖樁，嵌人深度不宜小于0.2d ，且不應小于 0.2m化土的樁阻力及樁水平抗力均應乘以土層液化影響折減系數(shù)D. 打入式的群樁，一定條件下可以計入打樁對土的加密作用及樁身對液化變形限制的有利影響【2010 年下午 25】某建筑的主樓為鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，地上高度為【2010 年下午 24】某鋼筋混凝土筏形基礎，基礎尺寸、埋深及地基條件如下55mm，1 層；其裙樓部分為鋼筋混凝土框架結構，地上高度為 15mm，地圖 1-18 所示。計算土的自重應力時， 基礎底面以上土的平均重度為下 1 層。裙樓與主樓整體相連（包括室），室頂板作為上部結構的嵌10 kN；淤泥質黏

16、土層為軟弱下臥層。已知淤泥質黏土層頂面經深度修正m 3固部位。主樓和裙樓均為丙類建筑，所在地區(qū)抗震設類場地。在規(guī)定的水平力作用下，主樓底層框架部分承受的結構總傾覆力矩的 50%。5g），I大于后的地基承載力特征值 faz = 130kPa ，試問，相應于荷載效應標準組合時，基試問，裙樓一層相關范圍的框架，抗震構造措施等級為下列時，才能礎底面處的平均壓力值 p k ( k P a ) ，必須小于下列數(shù)值才能滿足軟弱下臥滿足規(guī)范、規(guī)程的最低要求？A. 一級B. 二級C. 三級D. 四級層的強度要求？A. 64B. 84C. 94D. 114圖 1-18【2010 年下午 26】下列關于建筑混凝土結

17、構在作用下薄弱層彈【2010 年下午 27】某鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，房屋高度為 48m，抗震設防烈度為 7 度，丙類建筑。該房屋平面為長矩形，樓蓋橫向寬度為 20m，樓蓋無大洞口；每層樓蓋均為裝配整體式，采用現(xiàn)澆層厚度為 70mm 的疊合樓板。塑性變形驗算的相關論述，其中不正確？采用隔振和消能減震技術的建筑結構，應進行薄弱層彈塑性變形驗算采用彈塑性動力時程分析方法進行薄弱層彈塑性變形驗算時，應按建筑場地在布置橫向剪力墻時，橫向剪力墻的間距（m）采用下列數(shù)值，最接近且建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ 32010 的最低構造要求？類別和所處的動參數(shù)區(qū)劃的特征周期選用不少于兩組實際波和一組滿足A.

18、 40人工模擬的C. 進行利影響波的加速度時程曲線建筑結構薄弱層彈塑性變形驗算時，不需要考慮重力二階效應的不B. 50C. 60D. 80D. 不超過 12 層且層剛度無突變的鋼筋混凝土框架結構的薄弱層彈塑性變形計算，可采用規(guī)范規(guī)定的簡化計算方法【2010 年下午 28】在 8 度抗震設防區(qū)，有兩棟相鄰房屋，一棟是 12 層現(xiàn)澆鋼【2010 年下午 2931】某普通辦公樓，為鋼筋混凝土框架結構，1 層，地上 20 層，房屋高度為74.4m。蓋樓位于有密集建筑群的城市市區(qū)?！?010 年下午 29】若該結構質量和剛度分布存在明顯的不對稱、不均勻，該筋混凝土框架-剪力墻結構，其主要屋面板板頂至室外

19、地面的高度 H 48m ，1另一棟是鋼筋混凝土框架結構，其主要屋面板板頂至室外地面的高度房屋在僅考慮 X 向水平作用（考慮扭轉影響）時，底層某框架柱下端截面H2 30m 。試問，兩棟樓之間防震縫的最小縫寬（mm），與下列接近？提示：不考慮基礎沉降的影響。數(shù)值最為計算所得的 X 向彎矩標準值 Mxxk 80kN m ；在僅考慮Y 向水平作用（考慮扭轉影響）時，底層某框架柱下端截面計算所得的 X 向彎矩標準值A. 120B. 170C. 200D. 290Mxyk 60kN m 。試問，該柱在雙向水平作用下考慮扭轉影響的 X 向彎矩標準值 Mxk kN m ，應與下列數(shù)值最為接近？A. 88B.

20、91C. 95D. 100【2010 年下午 30】假定該辦公樓所處地區(qū)的基本風壓如下：重現(xiàn)期 n 50 年時，【2010 年下午 31】假定經計算（已經考慮扭轉耦聯(lián)）求得某框架邊跨面的負彎矩標準值如下：荷載 30kN m 樓面活荷載 15kN m風荷載 10kN m水平作用 22kN m截 0.35kN/m2 ；重現(xiàn)期 n 100 年時， w 0.40kN/m2 。已知該建筑物設計使w00用年限為 50 年，試問，當對結構的主體進行承載力計算時，基本風壓kN/m2 應取為一下A. 0.385數(shù)值？B. 0.40C. 0.44D. 0.484試問，在計算該縱向鋼筋配置時，所采用的截面負彎矩設計

21、值M kN m ，與下列提示：（1）按數(shù)值最為接近？建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ 32010 答題；（2）不進行豎向荷載作用下負彎矩的調幅。A. -55.2B. -64.7C. -65.4D. -76.4【2010 年下午 32】某鋼筋混凝土框架-剪力墻結構辦公樓，地上 11 層，各層計【2010 年下午 33】某 28 層鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，房屋高度為 93m，屋面重力荷載設計值為 7000kN，其余樓層的每層重力荷載設計值均為 10000kN。若某主軸方向結構受到沿高度方向呈倒三角形分布的水平荷載作用，水平荷載算高度均為 3.6m 。 9 度抗震設計時， 結構總豎向 作用標準值 F

22、 24000kN ，各樓層重力荷載代表值均為 12900kN，頂層重力荷載代表值Evk的最大值位于結構頂點處，其標準值 qk 100kN/m 。該柱軸方向的彈塑性等效作用標準值 Fv11 kN ，與下列為 13500kN。試問，頂層豎向數(shù)值最為側向剛度 EJd 5.485 10 kN m 。試問，在該荷載作用下，考慮重力二階效應92接近？A. 3670B. 4150C. 4620D. 6220時結構頂點質心的水平位移（mm），與下列數(shù)值最為接近？D. 150A. 125B. 133C. 140【2010 年下午 35】假定已經求得首層某邊柱的剪力設計值V 486kN ，箍筋采【2010 年下午

23、 3436】某 7 度抗震設防的鋼筋混凝土框架結構，抗震等級為二級，地上 10 層，用 HPB300 鋼筋 f 270N/mm2 ；柱縱向鋼筋 a a 40mm ，計算剪跨比yvss柱混凝土強度等級為 C35 f 1.57N/mm2 。 16.7N/mm2, fctA 4.47 ，其他條件同上題。試問，該柱斜截面受剪配筋面積mm /mm 的2 sv【2010 年下午 34】首層某邊柱的截面尺寸為600mm 600mm ，柱頂梁截面尺s寸均為300mm 600mm ?？紤]作用組合時，按規(guī)程調整后的該柱上、下端最小值，與下列數(shù)值最為接近？1） 0.2c fcbh0 1320.3kN V ，截面滿足

24、要求；相同時針方向截面組合的彎矩設計值（為較大值）分別為 M t 1000kN m 、提示：（cREM b 1225kN m ，柱軸壓力設計值 N 1905kN ，柱剪力設計值V 425kN ，柱（2） 0.3 f A 1803.6kN N 1905kN 。cc cA. 1.15B. 1.29C. 1.48D. 1.90凈高 H n 5m 。試問，該柱經“強剪弱彎”調整后的剪力設計值（kN），與下列數(shù)值最為接近？A. 425B. 505C. 534D. 580【2010 年下午 36】該框架第 5 層中柱節(jié)點，其梁及柱截面尺寸如下圖【2010 年下午 3740】某 12 層鋼筋混凝土框架-剪力

25、墻結構，每層層1-19 所示?？拐鹪O計時，節(jié)點左右相同時針方向組合的彎矩設計值之和為 4m，房屋高度為 48.3m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，丙類建筑，抗震設防烈度為 7 度?！?010 年下午 37】第 8 層樓面的某框架梁，截面尺寸為 250mm 600mm ，混 M 450kN m （為較大值）。節(jié)點上、下柱反彎點之間的距離 H 4.7m 。bc凝 土 強 度 等 級 為 C30 f 14.3N/mm2, f 1.43N/mm2 ， 縱 筋 采 用梁縱向鋼筋的 a a 40mm 。試問，1-1 剖面方向節(jié)點區(qū)組合的剪力設計ssctHRB335 f f 300N/mm。值Vj kN ，與下列數(shù)值最為接近？2彎矩標準值如下：yy重力荷載代表值70kN m水平作用95kN m風荷載作用60kN mA. 549B. 602C. 657D. 753試問， 有作用效應組合時，