雪糕廠輕型門式剛架設(shè)計策劃方案

1、 學(xué) 號2011021111鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計課程設(shè)計哈爾濱市某雪糕廠輕型門式剛架設(shè)計院 （系）名 稱： 航天與建筑工程學(xué)院專 業(yè) 名 稱： 土木工程學(xué) 生 姓 名： 韓學(xué)彬指 導(dǎo) 教 師： 張建華 副教授2014年6月 TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc2426 1. 設(shè)計資料 PAGEREF _Toc2426 1 HYPERLINK l _Toc23289 2.荷載計算 PAGEREF _Toc23289 2 HYPERLINK l _Toc27010 1）荷載取值計算 PAGEREF _Toc27010 2 HYPERLINK l _Toc6280 2）各部分作用的荷載

2、標(biāo)準(zhǔn)值計算 PAGEREF _Toc6280 3 HYPERLINK l _Toc4229 3.內(nèi)力分析 PAGEREF _Toc4229 4 HYPERLINK l _Toc6803 1）在恒荷載作用下 PAGEREF _Toc6803 42） HYPERLINK l _Toc25291 在活荷載作用下 PAGEREF _Toc25291 63） HYPERLINK l _Toc25004 在風(fēng)荷載作用下 PAGEREF _Toc25004 84. HYPERLINK l _Toc15455 內(nèi)力組合 PAGEREF _Toc15455 155. HYPERLINK l _Toc25975

3、剛架設(shè)計 PAGEREF _Toc25975 17 HYPERLINK l _Toc8888 5.1 截面設(shè)計 PAGEREF _Toc8888 17 HYPERLINK l _Toc23623 5.2 構(gòu)件驗算 PAGEREF _Toc23623 17（1） HYPERLINK l _Toc19157 驗算剛架柱在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移 PAGEREF _Toc19157 17 HYPERLINK l _Toc8172 （2）構(gòu)件寬厚比驗算 PAGEREF _Toc8172 17 HYPERLINK l _Toc10001 （3）剛架梁的驗算 PAGEREF _Toc10001 18 HYPER

4、LINK l _Toc22330 （4）剛架柱的驗算 PAGEREF _Toc22330 20 HYPERLINK l _Toc18319 5.3 節(jié)點驗算 PAGEREF _Toc18319 23 HYPERLINK l _Toc18308 （1）梁柱連接節(jié)點： PAGEREF _Toc18308 23（2） HYPERLINK l _Toc1697 橫梁跨中節(jié)點 PAGEREF _Toc1697 25 HYPERLINK l _Toc27476 （3）柱腳設(shè)計 PAGEREF _Toc27476 27 HYPERLINK l _Toc14316 6.其他構(gòu)件設(shè)計 PAGEREF _Toc1

5、4316 28 HYPERLINK l _Toc32279 6.1 檁條的設(shè)計 PAGEREF _Toc32279 28 HYPERLINK l _Toc12924 （1）荷載及內(nèi)力： PAGEREF _Toc12924 28 HYPERLINK l _Toc11483 （2）截面選擇及截面特性 PAGEREF _Toc11483 29 HYPERLINK l _Toc29161 （3）強度驗算： PAGEREF _Toc29161 31 HYPERLINK l _Toc23661 （4）撓度驗算： PAGEREF _Toc23661 31 HYPERLINK l _Toc10185 （5）構(gòu)

6、造要求： PAGEREF _Toc10185 32 HYPERLINK l _Toc3596 6.2 隅撐的設(shè)計 PAGEREF _Toc3596 32 HYPERLINK l _Toc25739 6.3墻梁的設(shè)計 PAGEREF _Toc25739 32 HYPERLINK l _Toc30033 （1）荷載計算 PAGEREF _Toc30033 33 HYPERLINK l _Toc31055 （2）內(nèi)力計算 PAGEREF _Toc31055 33 HYPERLINK l _Toc26711 （3）強度計算 PAGEREF _Toc26711 33 HYPERLINK l _Toc41

7、95 （4）撓度計算 PAGEREF _Toc4195 34 HYPERLINK l _Toc17987 參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc17987 34 1. 設(shè)計資料 哈爾濱市某雪糕廠房，采納單跨雙坡門式剛架，剛架跨度27m，柱距6m，柱高6m，屋面坡度1/10，地震設(shè)防烈度為6度。剛架平面布置如下圖（a）所示，剛架形式及幾何尺寸如下圖（b）所示。屋面及墻面板均為彩色壓型鋼板，內(nèi)填充以保溫玻璃棉板，考慮經(jīng)濟(jì)、制造和安裝方便，檁條和墻梁均采納冷彎薄壁卷邊C型鋼，間距為1.5米，鋼材采納Q345鋼，焊條采納E43型。（a）鋼架平面布置圖（b）鋼架形式及幾何尺寸2.荷載計算 1）荷載取值計算

8、（1）屋蓋永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（對水平投影面） YX51-380-760型彩色壓型鋼板 0.15kN/m2 50mm厚保溫玻璃棉板 0.05kN/m2 PVC鋁箔及不銹鋼絲網(wǎng) 0.02kN/m2 檁條及支撐 0.10kN/m2 剛架斜梁自重 0.40kN/m2 懸掛設(shè)備 0.20kN/m2 合計 0.92kN/m2 （2）屋面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面活荷載：0.30KN/m 雪荷載：差不多雪壓S0=0.45kN/m2。關(guān)于單跨雙坡屋面，屋面坡角=542 38,z=1.0，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值Sk=zS0=1.00.45kN/m2=0.45kN/m2。取屋面活荷載與雪荷載中的較大值0.45kN/m2，不考慮積灰荷

9、載。 （3）輕質(zhì)墻面及柱自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括柱，墻骨架等） 0.5kN/m2 （4）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 按門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（CECS102:2002)附錄A的規(guī)定計算。 差不多風(fēng)壓0=1.050.55kN/m2=0.58kN/m2，地面粗糙度類不為B類；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB500092001）的規(guī)定采納，當(dāng)高度小于10m時，按10m高度處的數(shù)值采納，z=1.0。風(fēng)荷載體型系數(shù)s。迎風(fēng)面柱及屋面分不為+0.25和-1.0，背風(fēng)面柱及屋面分不為-0.55和-0.65（CECS102:2002中間區(qū)）。地震作用 據(jù)全國民用建筑工程設(shè)計技術(shù)措施結(jié)構(gòu)中第18.8.1條建議：單層

10、門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)一般在抗震設(shè)防烈度小于等于7度的地區(qū)可不進(jìn)行抗震計算。故本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計不考慮地震作用。2）各部分作用的荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 （1）屋面 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.926kN/m2=5.52kN/m2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.456kN/m2=2.70kN/m2 （2）柱荷載 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：（0.566+5.5213.5）kN=95.52kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.7013.5kN=36.45kN （3）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 迎風(fēng)面：柱上qw1=0.5860.25kN/m=0.87kN/m 橫梁上qw2=-0.5861.0kN/m=-3.48kN/m 背風(fēng)面：柱上qw3=-0.5860.55kN/m=-1

11、.91kN/m 橫梁上qw4=-0.5860.65kN/m=-2.26kN/m3.內(nèi)力分析 考慮本工程剛度跨度較小，廠房高度較低，荷載情況及剛架加工制造方便，剛架采納等截面，梁柱選用相同截面。柱腳按鉸接支承設(shè)計。采納彈性分析方法確定剛架內(nèi)力。引用建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊（中國建筑工業(yè)出版社）中表8-7公式計算剛架內(nèi)力。 （1）在恒荷載作用下（見圖3-13-3)=l/h=27/6=4.5=f/h=1.35/6=0.225k=h/s=6/13.5673=0.4422=3+k+(3+)=3+0.4422+0.225(3+0.225)=4.1678=0.5474HA=HE=5.52274.50.5474/

12、8kN/m=45.89kNMC=1-(1+)=9.1812721-(1+0.225)0.5474/8kN/m=165.71kNmMB=MD=-=-5.522720.5474/8kN/m=-275.35kNm 圖3-1 恒荷載作用下的M圖圖3-2 恒荷載作用下的N圖圖3-3 恒荷載作用下的V圖剛架的內(nèi)力圖符號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側(cè)受拉為正，在彎矩圖中畫在受拉側(cè)；軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時針方向旋轉(zhuǎn)為正。（2）在活荷載作用下（見圖3-43-6）VA=VE=2.70272kN=36.45kNHA=HE=kN=22.45kNMC=1-（1+）=1-(1+0.225)0.5474kNm=81.

13、05kNmMB=MD=-=-2.702720.5474/8kNm=-134.68kNm圖3-4 活荷載作用下的M圖圖3-5 活荷載作用下的N圖圖3-6 活荷載作用下的V圖（3）在風(fēng)荷載作用下 關(guān)于作用于屋面的風(fēng)荷載可分解為水平方向的分力qx和豎向的分力qy。 （1）在迎風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載豎向分力qw2y作用下（見圖3-7）=（8+5）=（8+50.225）=0.1368VE=3.48278kN=11.75kN; VA=(3.4813.5-11.75)kN=35.23kNHA=HE=kN=14.46kNMB=MD=kNm=86.76kNmMC=2-(1+)=0.52-(1+0.225)0.1368

14、kNm=26.57kNm圖3-7 風(fēng)荷載qw2y作用下的M圖在背風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載豎向分力qw4y作用下（見圖3-8）VA=2.26278kN=7.63kN; VE=(2.2613.5-7.63)kN=22.88kNHA=HE=2.26274.50.1368/4kNm=9.39kNmMB=MD=2.262740.1368kNm=56.35kNmMC=0.52-(1+0.225)0.1368kNm=33.95kNm圖3-8 風(fēng)荷載qw4y作用下M圖在迎風(fēng)面柱上風(fēng)荷載qw1作用下（見圖3-9）=1=6(2+0.225)+50.4422=0.9334VA=-VE=-0.8762/(227)kN=-0.

15、58kNHE=0.586-3.38kN=1.84kNMB=(2-)=kNm=8.35kNmMC=1-(1+)=（1-（1+0.225）0.9334kNm=-1.12kNmMD=1.846kNm=11.04kNm圖3-9 風(fēng)荷載qw1作用下的M圖（4）在背風(fēng)面柱上風(fēng)荷載qw3作用下（見圖3-10）VA=-VE=-1.9162/(227)kN=-1.27kNHE=)=-（2-）kN=8.79kNHA=(1.916-8.79)kN=2.67kNMD=(8.796-1.9162/2)kNm=18.36kNmMB=2.676kNm=16.02kNmMC=kNm =-2.47kNm 圖3-10 風(fēng)荷載qw

16、3作用下的M圖在迎風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載水平分力qw2x作用下（見圖3-11）=1;=0.0315VA=-VE=-(1+0.0315)=1.16kNHA=(1+0.0315)kN=2.28kNHE=(3.481.35-2.42)kN=2.28kNMC=kNm =1.04kNmMB=2.426kNm=14.52kNmMD=2.286kNm=13.68kNm圖3-11 風(fēng)荷載qw2x作用下的M圖在背風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載水平風(fēng)力qw4x作用下（見圖3-12）VA=-VE=-2.261.35(227)(26+1.35)kN=-0.75kNHE=2.261.35(1+0.0315)/2kN=1.57kNHA=(2

17、.261.35-1.57)kN=1.48kNMC=2.261.35620.2250.51.2250.0315)kNm=0.68kNmMB=1.486kNm=8.88kNm，MD=1.576kNm=9.42kNm圖3-12 風(fēng)荷載qw4x作用下的M圖用疊加繪制在風(fēng)荷載作用下剛架的組合內(nèi)力（見圖3-133-3-16）圖3-13 左風(fēng)向風(fēng)荷載qw作用下的M圖圖3-14 右風(fēng)向風(fēng)荷載qw作用下的M圖圖3-15 風(fēng)荷載qw作用下的N圖圖3-16 左風(fēng)向風(fēng)荷載qw作用下的V圖4.內(nèi)力組合剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)件按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，依照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī)定，采納荷載效應(yīng)的差不多組合：S

18、R。本工程結(jié)構(gòu)構(gòu)件安全等級為二級，=1.0。關(guān)于差不多組合，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值S從下列組合值中取最不利值確定 = 1 * GB3 * MERGEFORMAT 1.2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)； = 2 * GB3 * MERGEFORMAT 1.0恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)； = 3 * GB3 * MERGEFORMAT 1.2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+0.61.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)； = 4 * GB3 * MERGEFORMAT 1.0恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4風(fēng)荷載

19、標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+0.71.4活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)； = 5 * GB3 * MERGEFORMAT 1.35恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+0.71.4活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)。本工程不進(jìn)行抗震驗算。最不利內(nèi)力組合的計算操縱截面取柱底、柱頂、梁端及梁跨中截面。關(guān)于剛架梁，截面可能的最不利內(nèi)力組合如下。 梁端截面:Mmax及相應(yīng)的N、V；Mmin及相應(yīng)的N、V。 梁跨中截面：Mmax及相應(yīng)的N、V；Mmin及相應(yīng)的N、V。 關(guān)于剛架柱,截面的最不利組合有Mmax及相應(yīng)的N、V；Mmin及相應(yīng)的N、V；Nmax及相應(yīng)的Mmax、V；Nmin及相應(yīng)的Mmax、V。內(nèi)力組合見表4-1。 表4

20、.1 鋼架內(nèi)力組合（左半跨）截面內(nèi)力組組合項目荷載組合方式荷載組合項目M/kNmN/kNV/kN剛架柱柱頂B（1）恒活518.97 140.45-86.5（2）恒風(fēng)-33.312.5-22.9（1）恒活518.97140.45-86.5（2）恒風(fēng)-33.312.5-22.9柱底A（1）恒活0165.65-86.5（2）恒風(fēng)033.527.2剛架梁支座B（1）恒活518.772.1125.68（2）恒風(fēng)-33.3-12.40.89跨中C（2）恒風(fēng)-78.4-17.93.87（1）恒活-312.358.11-8.63 剛架設(shè)計5.1 截面設(shè)計初選梁柱截面均用熱軋一般工字鋼I63c :6301801

21、722，截面特性： =180,=630, =17.0，=22.0，=179.79， =102339, =3248.9，=23.86； =1842.4，=204.7，=3.20。5.2 構(gòu)件驗算（1）驗算剛架柱在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移=102339，=/=27000/6000=4.5 剛架柱頂?shù)刃搅Γ?=16.68 =0.6716.68=11.18kN = =6.20=/60=100（2） 構(gòu)件寬厚比驗算翼緣部分：/=81.5/22=3.7815=15 滿足腹板部分：/=586/17=34.47250=250 滿足（3）剛架梁的驗算抗剪驗算：梁截面最大剪力為=125.68，考慮到僅有支座加勁肋，

22、=0.620.8， =58617125=1245=125.68kN，滿足要求。彎、剪、壓共同作用下的驗算：取梁端截面進(jìn)行驗算，=72.1, =125.68，=518.97。因0.5,取=0.5，按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500172003）驗算= =820.99=518.97，取= 故 =01，滿足要求。整體穩(wěn)定驗算：=72.1, =518.97梁平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性驗算：計算長度取橫梁長度=27135，=/=27135/238.6=113.73=150，b類截面，查表得=0.472。 =2566.5,=1.0 + =+ =170.38=295，滿足要求 橫梁平面外的整體穩(wěn)定驗算：考慮屋面壓型鋼板與

23、檁條緊密連接，有蒙皮作用，檁條可作為橫梁平面外的支承點，但為安全起見，計算長度按兩個檁距或隅撐間距考慮，即=3015。關(guān)于等截面構(gòu)件=/=3015/32=94.2,b類截面，查表得=0.593。, =1.2690.6 = =166.88=295按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）校核橫梁腹板容許高厚比：梁端截面： = = =1.93故=34.47=113.54，滿足要求梁跨中截面： = = =1.91 故=34.47=112.58，滿足要求驗算檁條集中荷載下的局部受壓承載力：檁條傳給橫梁上翼緣的集中荷載。 =10.21 =130 =4.62=295驗算腹板上翼緣處的折算應(yīng)力。取梁端截面

24、處的內(nèi)力=518.97，=72.1, =125.68， =108.01 =/=6.26/ =/ =106.33=354，滿足要求（4） 剛架柱的驗算抗剪驗算：柱截面最大剪力為=86.5，考慮到僅有支座加勁肋，=0.410.8，=58617170=693.5=86.5，滿足要求。彎、剪、壓共同作用下的驗算：取柱頂截面進(jìn)行驗算=140.45，=86.5，=518.97因0.5,取=0.5，按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500172003）驗算= = =537.69.0=518.97，取= 故 =01，滿足要求。整體穩(wěn)定驗算構(gòu)件的最大內(nèi)力：=165.65, =518.97剛架柱平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性驗算：剛架柱

25、高=6000，梁長=27135，柱的線剛度=/ =102339/6000=170565；梁線剛度=/(2)=102339/27135=37714.8，/=170565/37714.8=4.5，查表得柱的計算長度系數(shù)=2.075。剛架柱的計算長度=2.0756000=12450。=/=12450/238.6=52.18=150，b類截面，查表得=0.845 =12192.46，=1.0+=+ =156.08/=295/，滿足要求剛架柱平面外的整體穩(wěn)定驗算： 考慮屋面壓型鋼板墻面與墻梁緊密連接，起到應(yīng)力蒙皮作用，與柱連接的墻梁可作為柱平面外的支承點，單位安全起見，計算長度按兩個墻梁距離或隅撐間距考

26、慮，即=3015mm。關(guān)于等截面構(gòu)件，=/=3015/32.0=94.2,b類截面，查表得=0.593 =1.2690.6 =/ =172.75/=295/ 按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）校核鋼架柱腹板容許高厚比：a.柱頂截面：=/=/ =1.91 故=34.47=128.6，滿足要求b.柱底截面：=0 故=34.47=117.3，滿足要求5.3 節(jié)點驗算梁柱連接節(jié)點：（見圖5-1） 圖5-1 剛架柱與剛架梁的連接節(jié)點螺栓強度驗算：梁柱節(jié)點采納10.9級M22高強度摩擦型螺栓連接，構(gòu)件接觸面采納噴砂，摩擦面抗滑移系數(shù)=0.45，每個高強度螺栓的預(yù)拉力為190，連接處傳遞內(nèi)力設(shè)計值

27、： =72.7, =125.68，=518.97螺栓抗拉承載力驗算： =0.8=152 = =螺栓的抗剪承載力驗算： =0.9=0.910.45190 =76.95=125.69/8=15.71，滿足要求最外排一個螺栓的抗剪、抗拉承載力驗算 =0.851，滿足要求端板厚度驗算：端板厚度取=20，按二邊支撐類端板計算:=15.66梁柱節(jié)點域的剪應(yīng)力驗算：=/ =151.12/=180/ 滿足要求。螺栓處腹板強度驗算：=75.70.4=0.4=76=/，滿足要求（2）橫梁跨中節(jié)點（見圖5-2） 圖5-2 剛架梁跨中節(jié)點螺栓強度驗算橫梁跨中節(jié)點采納10.9級M20高強度摩擦型螺栓連接，構(gòu)件接觸面采納

28、噴砂，摩擦面抗滑移系數(shù)=0.45，每個高強度螺栓的預(yù)拉力為155kN，連接處傳遞內(nèi)力設(shè)計值： =26.17, =2.61，=123.45螺栓抗拉承載力驗算：=0.8=0.8155=124= =118.33=124螺栓的抗剪承載力驗算：=0.9=0.910.45155 =62.78=8.63/8=1.08，滿足要求 最外排一個螺栓的抗剪、抗拉承載力驗算 =0.971，滿足要求端板厚度驗算： 端板厚度取=18，按二邊支撐類端板計算: =17.10螺栓處腹板強度驗算：=57.72 0.4=0.4155=62=/，滿足要求（3）柱腳設(shè)計（見圖5-3）圖5-3 剛架柱鉸接 剛架柱與基礎(chǔ)鉸接，采納平板式鉸

29、接柱腳。柱腳內(nèi)力設(shè)計值：=165.65，相應(yīng)的=86.5； =33.5，相應(yīng)的=27.2。由于柱腳剪力=86.50.4=66,26，故在設(shè)置柱間支撐的開間必須設(shè)置剪力鍵。另0，考慮柱間支撐豎向 上拔力后，錨栓仍不承受拉力，故僅考慮柱在安裝過程中的穩(wěn)定，按構(gòu)造要求設(shè) 置錨栓即可，采納4M24。柱腳底板面積和厚度計算。柱腳底板面積確定基礎(chǔ)采納C20混凝土，=9.6，驗算底板下混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值：=/=0.75/=9.6/ 滿足要求。 b.底板厚度的確定依照柱底板被柱腹板和翼緣所分割的區(qū)段分不計算底板所承受的最大彎矩: 三邊支承板：/=96/586=0.160.3，按懸臂板計算 =11616

30、關(guān)于懸臂板部分：=900底板厚度：=15.0，取=20。 6.其他構(gòu)件設(shè)計 6.1 檁條的設(shè)計 檁條形式為卷邊槽形冷彎型鋼，按單跨簡支構(gòu)件設(shè)計。屋面坡度1/10，檁條跨度6m，于跨中設(shè)一道拉條，水平檁距1.5m，材質(zhì)為鋼材Q345。 （1）荷載及內(nèi)力：考慮永久荷載與屋面活荷載的組合為操縱效應(yīng)。檁條線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：=1.53 檁條線荷載設(shè)計值 =1.908 =sin=0.189kN/m，=cos=1.899 kN/m 彎矩設(shè)計值： ， （2）截面選擇及截面特性選用C (見圖6-1)： ,;,. 圖6-1 薄壁C型鋼截面先按毛截面計算的截面應(yīng)力為 受壓板件的穩(wěn)定系數(shù) 腹板： 上翼緣板： 受壓板件的有效寬度： 腹板：， 。 板件約束系數(shù) 由于，取 ， ，. 則截面有效寬度 上翼緣板：， 。 板件約束系數(shù) 由于，取 ， ，. 則截面有效寬度下翼緣板：下q翼緣板全截面受拉，全部有效。有效凈截面模量 上翼緣板的扣除面積寬度為（70