柴油加熱器設計說明書

1、齊齊哈爾大學機電工程學院10 頁-32 -齊齊哈爾大學機電工程學院10 頁-32 -化工原理課程設計柴油加熱器設計說明書設計者：班級：過控114班目錄一設計說明 二.概述三設計條件及主要物性的確定1 .定性溫度的確定流體有關物性四確定設計方案選擇換熱器的類型估算傳熱面積傳熱器的熱負荷平均傳熱溫差傳熱面積估算工程結構尺寸管徑和管內流速管程數和傳熱管數平均傳熱溫差校正和殼程數傳熱管排列和分程方法殼程內徑折流板其他附件接管換熱器核算熱流量核算殼程表面?zhèn)鳠嵯禂倒艹瘫砻鎮(zhèn)鳠嵯禂滴酃笩嶙韬凸鼙跓嶙鑲鳠嵯禂礙傳熱面積裕度壁溫核算 換熱器內流體的流動阻力管程流動阻力殼程流動阻力 換熱器主要工藝結構尺寸和計算結

2、果表設備參考數計算殼體殼體內經殼體壁厚殼體質量管板(1 )管板參數(2)管板與殼體的連接管子在管板上的固定方式拉桿分程隔板折流板封頭及管箱封 頭管箱管箱法蘭及筒體法蘭接管及其法蘭排氣排液口浮頭支座設計(1)支座的設計選型十設計計算結果匯總表十一設計總結十二.主要符號說明十三.參考文獻齊齊哈爾大學化工原理課程設計任務書專業(yè)：過程裝備與控制工程班級：11.班姓名：何.學號：201111設計題目：原油加熱器的設計操作條件： 處理量：柴油處理量：34000kg/h原油處理量：44000kg/h 設備型式：浮頭式換熱器 操作條件：柴油： 進口溫度：175 C原油：進口溫度：70 C出口溫度；110 C設

3、計條件：:兩側污垢熱阻為0.0002 m C /w：管程兩側壓降小于或等于 0.3 at,殼程小于0.5 at:熱損失5%設計一臺適宜浮頭式換熱器，完成生產任務。畫出裝備圖2.概述及簡介換熱器是將熱流體的部分熱量傳遞給冷流體的設備，又稱 熱交換器。 換熱器是實現(xiàn)化工生產過程中熱量交換和傳遞不可缺少的設備。在石油、化工、輕工、制藥、能源等工業(yè)生產中，常常用作把低溫流體加 熱或者把高溫流體冷卻，把液體汽化成蒸汽或者把蒸汽冷凝成液體。 換熱器既可是一種單元設備，如加熱器、冷卻器和凝汽器等；也可是 某一工藝設備的組成部分，如氨合成塔內的換熱器。換熱器是化工生 產中重要的單元設備，根據統(tǒng)計，熱交換器的噸

4、位約占整個工藝設備 的20%有的甚至高達30%，其重要性可想而知。管殼式管殼式換熱器是一個量大而品種繁多的產品，迫切需要新的耐磨 損、耐腐蝕、高強度材料。我國在發(fā)展不銹鋼銅合金復合材料、鋁鎂 合金及碳化硅等非金屬材料等方面都有不同程度的進展，其中尤以鈦材發(fā)展較快。鈦對海水、氯堿、醋酸等有較好的抗腐蝕能力，如再強 化傳熱，效果將更好，一些制造單位已較好的掌握了鈦材的加工制造 技術。浮頭換熱器的浮頭部分結構，按不同的要求可設計成各種形式，除 必須考慮管束能在設備內自由移動外，還必須考慮到浮頭部分的檢 修、安裝和清洗的方便。在設計時必須考慮浮頭管板的外徑 Do。該外徑應小于殼體內徑Di, 一般推薦浮

5、頭管板與殼體內壁的間隙 b1=35mm。這樣，當浮頭出 的鉤圈拆除后，即可將管束從殼體內抽出。以便于進行檢修、清洗。 浮頭蓋在管束裝入后才能進行裝配，所以在設計中應考慮保證浮頭蓋 在裝配時的必要空間。鉤圈對保證浮頭端的密封、防止介質間的串漏起著重要作用。隨著 幞頭式換熱器的設計、制造技術的發(fā)展，以及長期以來使用經驗的積 累，鉤圈的結構形式也得到了不段的改進和完善。鉤圈一般都為對開式結構，要求密封可靠，結構簡單、緊湊、便于 制造和拆裝方便。浮頭式換熱器以其高度的可靠性和廣泛的適應性，在長期使用過程 中積累了豐富的經驗。盡管受到不斷涌現(xiàn)的新型換熱器的挑戰(zhàn)， 但反 過來也不斷促進了自身的發(fā)展。故迄今

6、為止在各種換熱器中扔占主導 地位。優(yōu)缺點優(yōu)點：（1）管束可以抽出，以方便清洗管、殼程；（2 ）介質間溫差不受限制；（3）可在高溫、高壓下工作，一般溫度小于等于 450度，壓力小 于等于6.4兆帕；（4 ）可用于結垢比較嚴重的場合；（5）可用于管程易腐蝕場合。、設計條件及主要物性3.1設計條件由設計任務書可得設計條件如下表:類型數體積流量(標準kg/h )進口溫度(C)出口溫度(C)柴油(管內)34000175-原油(管外)44000701103.2確定主要物性數據Qy =QcW y Cpy(T 1 T2) = WC Cpc (t 1 t 2)44000X 2.2 X (110 70) =340

7、00X 2.48 X (175-12)X 0.95柴油出口溫度：t2=126.67 127 C可取流體進出口溫度的平均值。管程柴油的定性溫度為175 127T151 C2殼程原油的定性溫度為70 1102=9090C,3.2.2流體有關物性數據物性密度p i3(kg/m )比熱容CpikJ/( kgC )粘度卩i (Pa s)導熱系數入0 (W-m C )原油8152.233.0 X 10-0.128根據由上面兩個定性溫度數據，查閱參考書可得原油和柴油的物理性質原油在下的有關物性數據如下:柴油在151 C的物性數據如下:物性密度p o3(kg/m )比熱容CpokJ/( kgC )粘度卩。(P

8、a s)導熱系數入i-1 -1(W-mC )柴油7152.48-30.64 X 100.133四、確定設計方案4.1選擇換熱器的類型由于溫差較大和要便于清洗殼程污垢，對于油品換熱器，以采用Fe系列的浮頭式列管換熱器為宜。采用折流擋板，可使作為被冷卻的原油易形成湍流，可以提高對流表面?zhèn)鳠嵯禂担岣邆鳠嵝?。柴油溫度高，走管程課減少熱損失，原油黏度較大，走殼程在較低的Re數時即可達到湍流，有利于提高其傳熱膜系數。五、估算傳熱面積5.1熱流量Q=4.06X 106 KJ/h=1.13 X 106W5.2平均傳熱溫差)tm =(Ti -1? ) *仃2 - tj =6i c25.3傳熱面積由于管程氣體

9、壓力較高，故可選較大的總傳熱系數。初步設定設根據傳熱傳質過程設備設計P14,公式1-2，則估算的傳熱面積為 2 1K =250 W- m C -。Qi 1.13 106K； ：tm - 250 61= 74.1六工程結構尺寸6.1管徑和管內流速選用$ 25 X 2.5mm的傳熱管（碳鋼管8631密度7850kg/m3）;由化工原理及設備課程 設計主編（李芳）P4表1- 1得管殼式換熱器中常用的流速范圍的數據，粘性液體流速為（0.5-1.2 m/s ）可設流速u= 1m/s，用u計算傳熱膜系數，然后進行校核。6.2管程數和傳熱管數nsVi34000/(715 3600)i242.07 ： 42(

10、根)H .20.780.021di Ui4按單程管計算，所需的傳熱管長度為L=22.5 mS_:di ns74.43.14 0.025 42l = 7 m，則該換熱器按單管程設計，傳熱管過長，宜采用多管程結構。現(xiàn)取傳熱管長 管程數為NP=L / l =22.5/7 4 （管程）傳熱管總根數N = 42 X 4= 168 （根）。單根傳熱管質量 m =：鋼I 二 d0、= 7850 X 7X 3.14 X 0.0225 X 0.0025=9.705kgP616.3平均傳熱溫差校正及殼程數依化工單元操作課程設計主編（柴誠敬）=1.2175 -127110-70=0.381110-70175-70平

11、均傳熱溫差校正系數t? tit2 - t1P53,表查得,3-7至ItH-lO戲值實際上耘示待T1 _t1依化工單元操作課程設計主編（柴誠敬）:欝llKMttirza ;S:S5S器爲-SWAIB氏4 MX蕊號豊 二S;KSS】ssemAK1*黯竈 2 鑫vw Ms:kuu;s:- t 11 11 I需 Me 留皿魯;:一I1 、芒丈v !*WVMell益”*”:2:!:!Illi二=0.9 t m= : t Xt m =61 X 0.92=54.9C由于平均傳熱溫差校正系數大于0.8，同時殼程流體流量較大，故取單殼程合適。6.4傳熱管的排列和分程方法采用組合排列法，即每程內均按正四邊形排列，

12、其優(yōu)點為管板強度高，流體走短路的機會少，且管外流體擾動較大，因而對流傳熱系數較高，相同的殼程內可排列更多的管子。查化工原理課程設計指導主編（任曉光）P20,管間距，取管間距：t = 1.25d=1.25x25=32 mm。P22S=t/2+6=32/2+6=22 mm取各程相鄰管的管心距為44mm6.5殼體內徑采用多管程結構，取管板利用率n =0.7，由化工原理課程設計指導主編（任曉光）P33,得殼體內徑為齊齊哈爾大學機電工程學院(!i9 頁-32 -齊齊哈爾大學機電工程學院10 頁-32 -D =1.05t、n/ =1.05 X 32X 168/0.7=520 mm ,查閱化工原理課程設計指

13、導P33:熱交換器標準尺寸，取D =600mm6.6折流板采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為殼體內徑的h=0.25 X 600=150 mm，故可取 h=150 mm。上書 P34 取折流板間距 B=0.6D，貝U B=0.6 X 600=360 mmo 取板間距H= 150mm貝V：25%則切去的圓缺高度為折流板數N =傳熱管長 折流板間距仁 7000 仁 18.44 19 塊360折流板圓缺面水平裝配。6.7其他附件由化工設備機械基礎 P215 7-10知選擇直徑為10mm的拉桿4根。6.8接管(1)殼程流體進出口接管取接管內液體流速 u1=0.5m/s.D14 44000/(3600

14、 815)3.14 7.5=0.195(m)圓整后取管內直徑為 200mm.(2)管程流體進出口接管 取接管內液體流速 u2=1m/s,D24 34000/(3600 715)3.14-0.129(m)圓整后取管內直徑為 150mm七換熱器核算7.1熱量核算7.1.1殼程表面流傳熱系數對于圓缺形折流板，可采用克恩公式。由化工原理課程設計P57得0.36詐551/3 卩。0.14Pr (一)其中:粘度校正為(土巴)0.14=0.95依化工單元過程及設備課程設計P72,公 w當量直徑，管子為四邊形角形排列時,式3-22得4(3de=2_27：.2t 4do)2=0.02 mdo殼程流通截面積-JS

15、o = BD(1 0 )=0.36 Xt殼程冷卻水的流速及其雷諾數分別為0.6 X( 1- O025 )= 0.04725 m20.0320.04735uo=匕=44000/(3600 815) = 0.3173 m/s SoReo=p oUo de815 0.317 0.023.0 10=1723.996普朗特準數Pr =Cpo%3Q2.2 103.0 10=51.560.128因此，殼程水的傳熱膜系數 ho為0 128 -:-o = 0.367770.55 11430.95=490.974 W/(m 2C )0.0277.1.2管程表面流傳熱系數由化工傳遞與單元操作課程設計P57得idi0

16、.8 0.4:-i = 0.023Re Pr其中:管程流通截面積Si孕 Np8022 哼 訕3188 m2管程空氣的流速及其雷諾數分別為Ui=色=34000/(3600715) = 1.00159 m/sSi0.013Re=p iUjdi0.02 0.00159 7150.64 0=22379.27普蘭特準數Pr =沐:i332.48 100.64 10 一 “=11.930.133因此，管程空氣的傳熱膜系數i為0 133-i =0.023 X 22379.27 0.8 X 11.93 0.4 X=1244.91 W/(m 276.8 61 0.9該換熱器的實際傳熱面積Sp S=二doINT

17、=3.14 X 0.025 X 7X 168=92.316 m依化工原理課程設計 該換熱器的面積裕度為 C )0.027.1.3污垢熱阻和管壁熱阻柴油側熱阻 甩。=0.0002m2 C W 原油側熱阻Rs = 0.0002m2 C W-1-1碳鋼的導熱系數 入=50W- m C7.1.4總傳熱系數K因此，依化工原理課程設計主編（馬江權）P67公式 注：（b為管厚dm為管內外平均壁厚）Kdo： idi吩艮。bdodm0.0251244.907 0.020.00020.0250.0200.00021490.9740.0025 0.02550.2 0.0225=276.81086 W/ (m 2 C

18、 )解得：Ko = 276.8 W/ (m 2 C )7.1.5傳熱面積裕度依化工單元過程及設備課程設計P75,公式 3-35 : Q = KjSAtm得:6S = Q/( Ki tn)=74.35 m1.13 10Sp-SSi100% =92.3-74.374.3=24.2%7.2壁溫核算因管壁很薄，且管壁熱阻很小，故管壁溫度可按化工原理課程設計主編（楊長龍）齊齊哈爾大學機電工程學院10 頁-32 -齊齊哈爾大學機電工程學院10 頁-32 -P74計算。由于傳熱管內側污垢熱阻較大，會使傳熱管壁溫升高，降低了殼體和傳熱管壁溫 之差。但在操作早期，污垢熱阻較小，殼體和傳熱管間壁溫差可能較大。計算

19、中，應按最不 利的操作條件考慮。因此，取兩側污垢熱阻為零計算傳熱管壁溫。于是有+ 幾 /0 tmitw =1/a0 +1心式中，液體的平均溫度 tm和氣體的平均溫度 Tm分別按化工單元過程及設備課程設計P77,公式 3-44、3-45 計算tm=0.4 X 175+0.6 X 127=146.08 CTm=0.4 X 70+0.6 X 110=94 C ：0 = 490.97 W/ (m 2 C )冷=1244.90W/ （m 2 C ）傳熱管平均壁溫丄146.08/490.97 86/1244.90t=129.1413 C1490.971244.90殼體壁溫，可近似取為殼程流體的平均溫度，即

20、T=146.08 C殼體壁溫和傳熱管壁溫之差為 t= 146.08 129.14 =16.93 C7.3換熱器內流體的流動阻力（壓降）7.3.1管程流體壓降 由化工原理課程設計主編（馬江權） P67Z AR =（AR +AF2） FtNsNp（Ft=1.4 N S=1 N p =4）Pi二i di：u22二 0.03Z0.02715 1.OO15922=3765.69 (pa)厶Pr仝2715 1.0015922=32= 1075.91 (pa)總壓降：刀Pi =( p1+A P2) Ft NS Np =(3765.69+1075.91 ) X 1.4 X 1X 4=27112.97 0.3a

21、t（符合設計要求）其中，F(xiàn)t為結垢校正系數，取1.4 ;NS為串聯(lián)殼程數，取1 ; N為管程數，取4。7.3.2殼程流動阻力：由化工原理課程設計主編（馬江權）P67流體橫過管束的壓降：乞也P =3P +亜）FtNs= FfoNc(NB 1)其中：F=0.40 228f o=5.0 X 1723-=0.58460 50 5Nc =1.19 Nt =1.19 168=15.42NB=19u=0.373 m/s2 P1 =0.4 X 15.42 X 24.62 X (19+1) X (815 X 0.373 )/2= 6993.903Pa2B p2 = NB (3.5 )D=19 X( 3.5 2

22、0.15 )X (815 X 0.373 2)/2 = 3231.618Pa0.6總壓降：刀Ap=( + p2 ) Fs Ns=(6993.903+3231.618 )X 1.15 XI=11759.351Pa0.3at其中，F(xiàn)s為殼程壓強降的校正系數，對于液體取 1.15 ;Ns為串聯(lián)的殼程數，取1八.換熱器主要結構尺寸和計算結果表參數管程殼程流量，kg/h3400044000物性操作溫度，c175/12770/110定性溫度，c15190流體密度，kg/m3715815定壓比熱容，kj/（kg.k）2.482.2黏度，pa.s0.64 如03.0 x10，傳熱系數，W/ （m c）0.13

23、30.128普朗特數11.9351.56設備結構參數形式浮頭式臺數1殼體內徑，mm600殼程數1管徑，mm25疋2.5管心距，mm32管長，mm7000管子排列正方形管數目，根168折流板數19傳熱面積，m292.316折流板間距，mm360管程數4材質碳鋼主要計算結果管程殼程流速，m/s1.0020.313表面?zhèn)鳠嵯禂担瑆/（mc）1244.9073490.97污垢系數，k/w0.00020.0002阻力降，Pa27112.9711759.35熱流量，w1130000傳熱溫差，k54.9傳熱系數，w/（mc）276.81裕度24.16%九、設備參數計算9.1殼體9.1.1殼內直徑根據前面的工

24、藝計算，本次設計采用的換熱器殼體內徑D = 600 mm。查閱化工原理課程設計指導主編(任曉光) P25 2-5-3知的無縫鋼管制作筒體時容 器的公稱直徑，本次采用公稱直徑為DN= 6000mm 10mm的殼體，貝U Do= 620mm D=600mm9.1.2殼體壁厚圓整后取10mm9.1.3殼體質量殼體長度=7m22質量=7850 7 3.14 折流板的管孔，按 GB151規(guī)定I級換熱器，管孔直徑 =19+0.4=19.4mm折流板質量：m=19X 0.000418 X 7850=62.35 kg9.6封頭及管箱9.6.1封頭查閱材料與零部件上?？茖W技術出版社 P328,本換熱器采用橢圓型

25、封頭(JB1154 73) 一個，材料采用高合金鋼，公稱直徑 Dj= 600m(以內徑為公稱直徑)，曲面高度h1= 150mm 直邊高度h2= 40mm厚度=10mm重量=37.7kg。焊接于管箱。9.6.2管箱管箱所用材料和殼體材料相同用A3f9.6.3容器法蘭查閱材料與零部件上海科技技術出版社，材料：16Mn R選用甲型平焊法蘭公程直徑mm公程壓力Kgf/c m2D0D1D2D3b螺栓規(guī)格數量6001674070066565536M2028一個法蘭焊接在管箱，再與前管板連接；另一個法蘭焊接在筒體，與后管板連接。9.7接管及其法蘭由前面的計算可知殼程進口接管直徑選取200mm管程進口接管直徑

26、選取為150mm查表材料與零部件上?？萍技夹g出版社P376表DgD0D1D2dbf螺栓規(guī)格數量15028024021223283M20820031029527023283M2012接管質量=3.14 X 0.2 X 0.004 X 0.15 X 7850=2.957kg9.10支座設計9.10.1支座的設計選型查材料與零部件（上）上?？茖W技術出版社 P627,公程直徑mm每個支座 負荷tb1LBlK1bm重量Kg60036.8180550120260369022026.3A= 0.2 X 7=1.4m，支座間距=7000- 2X 5-2 X 1400=4190mm十、設計計算結果匯總表換熱器的

27、工藝計算及結構設計的主要結果和主要尺寸匯總于下表:齊齊哈爾大學機電工程學院10 頁-32 -齊齊哈爾大學機電工程學院10 頁-32 -齊齊哈爾大學機電工程學院17頁-32 -工藝參數管程殼程質量流量/(kg/h)3400044000進/出口溫度/ C175/127110/70物 性 參 數定性溫度/C15190密度 /(kg/m 3)715815定壓比熱熔/kJ/(kg K)2.482.2粘度 /(Pa s)30.64 X 10-33.0 X 10-熱導率 /W/(m K)0.1330.128工 藝 主 要 計 算 結 果流速/(m/s)1.001590.31732污垢熱阻/m K/ W0.0

28、00020.00002阻力(壓降)/MPa27112.9711759.35對流傳熱系數2/W/(m K)1244.9073490.97總傳熱系數2/W/(m K)276.8108平均傳熱溫差/C54.9熱流量/W1130000傳熱面積裕度/%24.16設備程數41推薦使用材料碳鋼碳鋼結 構 設 計換熱器型式浮頭管板式臺數1殼體內徑/mm600傳熱面積/m292.316管徑/mm 25 X 2.5折流板型式上下管數/根168折流板數/個19管長/mm7000折流板間距/mm360管子排列方式正方形切口咼度/mm150管間距/mm32封頭X 1個Db=600封頭法蘭d尸600mm隔板b=10mm拉

29、桿X 4根d=16mm支座(JB1167-81)A 型容器法蘭（非標準）Do=600mm管箱法蘭dH=740mm定距管 25X 2管板殼程接管150殼程接管法蘭dH= 280mm管程接管200管程接管法蘭dH=310mm備 注十、設計總結此次化工原理課程設計題目是“柴油-原油加器設計”，盡管剛剛開 始的時候一臉的茫然，不知道從何下手，因為畢竟是第一次做，所以 不免有一點緊張與不安，但是正是這種緊張的壓力下，才使得我決心 去圖書館查閱，終于一點點的學習下找到了點思路， 經過不懈的努力 從什么都不懂都有點精進真的是不容易， 在查閱資料的時候又學到了 一些新的知識，還有一些以前模糊的化工知識都也清楚

30、了真的是受益匪淺啊。數據計算這是設計第一階段的主要任務。數據計算的準確性直接影響到后面 的各階段，這就需要我們具有極大的耐心。從拿到原始設計數據到確 定最終參數，持續(xù)了將近一個星期：確定需要求的參數，查資料找公 式、標準值等，一步一步進行計算。一、查資料二、這是特別關鍵的一步，因為這是我們初次接觸到這么莊重的設 計，所以不免有點思路混亂，最初的思路都來自書本，但是等到 了圖書館去看著茫茫書犯愁，不知道該借那個，那個有用，所以 只好耐著心思慢慢看，最終確定了什么有用什么沒用四AutoCAD 繪圖看到這個很專業(yè)的軟件也僅僅是有一種似曾相識的感覺，因為在大一學習的時候不是很專業(yè)，等到這次畫圖的時候卻

31、發(fā)現(xiàn)有好多東西都 不怎么會，所以只能邊看書邊畫圖，盡管這樣畫起來特別辛苦，但經 過這次的課程實踐，過去不懂得cad這次也學得才不多了，大一學工 程制圖時有接觸到這個軟件，陌生是因為正真會用或用得好的同學是 鳳毛麟角。但是，沒有壓力哪來動力，在下定決心之后，馬上借來幾 本AutoCAD學習的資料，重溫各種操作工具及技巧等。在準備了兩天 天之后才開始正式畫圖，不斷修改，差漏補缺，知道最后完成整個設 計圖。三、完成設計說明書這次課程設計完成之后最大的感受與收獲就是， 就是當我們遇到不 懂的東西的時候只要不放棄，虛心學習，總有懂的時候，還有就是， 在一項重大的工作上面，團隊合作是特別重要的，盡管這次做

32、的不是 特別好，但相信我下次會做的更好的 在一個組織或部門之中，團隊合 作精神顯得尤為重要，那么所以怎樣加強與別人的合作呢？在一個組 織之中，很多時候，合作的成員不是我們能選擇得了的，所以，很可能出現(xiàn)組內成員各方面能力 參差不齊的情況，如果作為一個領導者， 此時就需要很好的凝聚能力，能夠把大多數組員各方面的特性凝聚起 來，同時也要求領導者要有很好地與不同的人相處與溝通的能力。如果領導者在開始時沒有以身作則做好各方面的工作，就會產生許多不 良的后果。例如，在一個集體中如果成員之間缺少最基本的信任，那 么成員總是想要在同伴面前保護自己， 他們就不可能彼此爭論，所謂 的明哲保身的做法，只要是與自己利

33、益無關的事情便高高掛起，即不愿對彼此負責，那么，還有誰會對集體的發(fā)展負責？這樣的團隊，其 發(fā)展是令人擔憂的。所以，要加強與他人的合作，首先就必須保證集 體成員是忠誠的，有責任心的，有意志力的，而且，還要有著對于自 身團隊的榮譽感，使命感。領導者必須信任團隊的所有成員，彼此之 間要開誠布公，互相交心，做到心心相印，毫無保留；要與團隊的每 一個成員緊密合作，直到整個團體都能緊密合作為止； 分析每一個成 員完成工作的動機，研究他們的迫切需要，針對他們的動機和需要， 集思廣議，多聽聽別人的建議，不要 一意孤行，俗話說：人心齊， 泰山移。”同時，領導者也要有領導者的風范，工作上對成員嚴格要 求，在生活上

34、也要關心成員，做好團隊成員之間的溝通和協(xié)調工作， 使整個團隊像一臺機器一樣， 有條不紊地和諧運轉。十二、主要符號說明原油的定性溫度T柴油定性溫度t原油密度p o柴油密度P i原油定壓比熱容Cpy柴油定壓比熱容Cpc原油導熱系數入o柴油導熱系數入i原油黏度1 o柴油黏度1 i原油熱流量Wo柴油流量W熱負荷Qo平均傳熱溫差Atm總傳熱系數K管程雷諾數Re溫差校正系數叫管程、殼程傳熱系數io初算初始傳熱面積A估傳熱管數Ns初算實際傳熱面積A管程數Np殼體內徑D橫過中心線管數Nc折流板間距B管心距t折流板數Nb接管內徑d1d2管程壓力降送AR當量直徑de殼程壓力降面積裕度H十三、參考文獻【1】賈紹義柴

35、誠敬化工單元操作課程設計天京大學出版社【2】刁玉瑋王立業(yè)喻健良化工設備機械基礎 大連理工大學出版社【3】任曉光.化工原理課程設計指導.北京，化學工業(yè)出版社【4】楊長龍化工原理課程設計哈爾濱工程大學出版社【5】材料與零部件.上海科技技術出版社【6】化工原理上李然 華中科技大學出版社【7】陳錦昌.計算機工程制圖華南理工大學出版社齊齊哈爾大學化工原理課程設計任務書專業(yè)：過程裝備與控制工程 姓名：何琪班級:學號:114班2011112076設計題目：原油加熱器的設計操作條件： 處理量：柴油處理量：34000kg/h原油處理量：44000kg/h 設備型式：浮頭式換熱器 操作條件：柴油：進口溫度：175

36、 C原油:進口溫度：70 C 出口溫度；110 C設計條件：:兩側污垢熱阻為0.0002 m C /w：管程兩側壓降小于或等于 0.3 at,殼程小于0.5 at:熱損失5%設計一臺適宜浮頭式換熱器，完成生產任務。畫出裝備圖齊齊哈爾大學化工原理課程設計任務書專業(yè)：過程裝備與控制工程 姓名：張杰夫班級：114班學號：2011112030設計題目：原油加熱器的設計操作條件： 處理量：柴油處理量：34000kg/h原油處理量：44000kg/h 設備型式：浮頭式換熱器 操作條件：柴油：進口溫度：175 C原油:進口溫度：70 C 出口溫度；110 C設計條件：:兩側污垢熱阻為0.0002 m C /

37、w：管程兩側壓降小于或等于 0.3 at,殼程小于0.5 at:熱損失5%設計一臺適宜浮頭式換熱器，完成生產任務。畫出裝備圖齊齊哈爾大學1.化工原理課程設計任務書專業(yè)：過程裝備與控制工程 姓名：崔延欣班級：114班學號：20111120621.設計題目：原油加熱器的設計操作條件： 處理量：柴油處理量：34000kg/h原油處理量：44000kg/h 設備型式：浮頭式換熱器 操作條件：柴油：進口溫度：175 C原油:進口溫度：70 C 出口溫度；110 C設計條件：:兩側污垢熱阻為0.0002 m C /w：管程兩側壓降小于或等于 0.3 at,殼程小于0.5 at:熱損失5%設計一臺適宜浮頭式

38、換熱器，完成生產任務。畫出裝備圖齊齊哈爾大學1.化工原理課程設計任務書專業(yè)：過程裝備與控制工程 姓名：楊彥春班級：114班學號：20111120381.設計題目：原油加熱器的設計操作條件： 處理量：柴油處理量：34000kg/h原油處理量：44000kg/h 設備型式：浮頭式換熱器 操作條件：柴油：進口溫度：175 C原油:進口溫度：70 C 出口溫度；110 C設計條件：:兩側污垢熱阻為0.0002 m C /w：管程兩側壓降小于或等于 0.3 at,殼程小于0.5 at:熱損失5%設計一臺適宜浮頭式換熱器，完成生產任務。畫出裝備圖齊齊哈爾大學機電工程學院8.2節(jié)能原則錯誤！未定義書簽。28

39、 頁-32 -齊齊哈爾大學機電工程學院8.2節(jié)能原則錯誤！未定義書簽。28 頁-32 -齊齊哈爾大學機電工程學院第三章給水現(xiàn)狀及工程建設必要性錯誤！未定義書簽27 頁-32 -齊齊哈爾大學1.化工原理課程設計任務書專業(yè)：過程裝備與控制工程班級：114班姓名：李依萱學號：20111121311.設計題目：原油加熱器的設計操作條件： 處理量：柴油處理量：34000kg/h原油處理量：44000kg/h 設備型式：浮頭式換熱器 操作條件：柴油： 進口溫度：175 C原油：進口溫度：70 C出口溫度；110 C 設計條件：:兩側污垢熱阻為0.0002 m C /w：管程兩側壓降小于或等于 0.3 at,殼程小于0.5 a