攀枝花滑坡設計報告

1、 目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc391770503 第一章 總體說明 PAGEREF _Toc391770503 h 3 HYPERLINK l _Toc391770504 1.1 工程概況 PAGEREF _Toc391770504 h 3 HYPERLINK l _Toc391770505 1.2 本階段主要任務 PAGEREF _Toc391770505 h 3 HYPERLINK l _Toc391770506 1.3 設計依據(jù) PAGEREF _Toc391770506 h 3 HYPERLINK l _Toc391770507 第二章 滑坡地

2、質環(huán)境條件 PAGEREF _Toc391770507 h 4 HYPERLINK l _Toc391770508 2.1地形地貌 PAGEREF _Toc391770508 h 4 HYPERLINK l _Toc391770509 2.2地層巖性 PAGEREF _Toc391770509 h 4 HYPERLINK l _Toc391770510 2.3地質構造及地震效應 PAGEREF _Toc391770510 h 5 HYPERLINK l _Toc391770511 2.4水文地質條件 PAGEREF _Toc391770511 h 6 HYPERLINK l _Toc39177

3、0512 第三章 滑坡基本特征及穩(wěn)定性評價 PAGEREF _Toc391770512 h 6 HYPERLINK l _Toc391770513 3.1滑坡基本特征 PAGEREF _Toc391770513 h 6 HYPERLINK l _Toc391770514 3.2滑坡成因分析 PAGEREF _Toc391770514 h 6 HYPERLINK l _Toc391770515 3.3滑坡穩(wěn)定性定性分析評價 PAGEREF _Toc391770515 h 7 HYPERLINK l _Toc391770516 第四章 滑坡穩(wěn)定性及推力計算 PAGEREF _Toc39177051

4、6 h 8 HYPERLINK l _Toc391770517 4.1巖土體計算參數(shù)的選取 PAGEREF _Toc391770517 h 8 HYPERLINK l _Toc391770518 4.2 穩(wěn)定性計算 PAGEREF _Toc391770518 h 9 HYPERLINK l _Toc391770519 4.3 滑坡推力計算 PAGEREF _Toc391770519 h 11 HYPERLINK l _Toc391770520 4.4 滑坡穩(wěn)定性評價與發(fā)展趨勢預測 PAGEREF _Toc391770520 h 13 HYPERLINK l _Toc391770521 第五章

5、滑坡治理工程設計 PAGEREF _Toc391770521 h 13 HYPERLINK l _Toc391770522 5.1 治理方案擬定 PAGEREF _Toc391770522 h 13 HYPERLINK l _Toc391770523 5.2 抗滑樁方案設計計算 PAGEREF _Toc391770523 h 14 HYPERLINK l _Toc391770524 5.2.1 抗滑樁設計抗滑力確定 PAGEREF _Toc391770524 h 14 HYPERLINK l _Toc391770525 5.2.2 樁型選擇及布置 PAGEREF _Toc391770525 h

6、 14 HYPERLINK l _Toc391770526 5.2.3 抗滑樁內力計算 PAGEREF _Toc391770526 h 15 HYPERLINK l _Toc391770527 5.2.4 抗滑樁的配筋設計 PAGEREF _Toc391770527 h 20 HYPERLINK l _Toc391770528 5.3 防排水設計 PAGEREF _Toc391770528 h 22 HYPERLINK l _Toc391770529 第六章 施工注意事項及技術要求 PAGEREF _Toc391770529 h 24 HYPERLINK l _Toc391770530 6.1

7、 抗滑樁施工 PAGEREF _Toc391770530 h 24 HYPERLINK l _Toc391770531 6.2 排水溝施工技術要求 PAGEREF _Toc391770531 h 25 HYPERLINK l _Toc391770532 第七章 結論與建議 PAGEREF _Toc391770532 h 25 HYPERLINK l _Toc391770533 7.1 結論 PAGEREF _Toc391770533 h 25 HYPERLINK l _Toc391770534 7.2 建議 PAGEREF _Toc391770534 h 25 第一章 總體說明1.1 工程概況

8、攀枝花機場北東角滑坡位于攀枝花市保安營機場北東角，滑坡體呈橢圓形，南北寬約210米，東西寬約148米，相對高差約52米?；潞缶壋驶【€形，最大下沉量達3.5米，其道路及排洪設施開裂破壞?；虑熬壔嗝黠@，鐵隔柵變形破壞。中部有大量的鼓張裂縫，滑坡特征顯著。滑坡區(qū)屬亞熱帶干熱河谷季風氣候區(qū)，年內干、雨季分明。目前滑坡在旱季處于極限平衡狀態(tài)，在雨季飽水的情況下極易產(chǎn)生繼續(xù)滑動，并有向后緣縱深牽引發(fā)展的趨勢。1.2 本階段主要任務根據(jù)該地區(qū)巖土勘察報告所提供的資料，查明攀枝花機場北東角滑坡潛在不穩(wěn)定斜坡體的分布范圍、規(guī)模、地質條件及誘發(fā)潛在不穩(wěn)定斜坡的因素。分析潛在不穩(wěn)定斜坡形成機制，評價潛在不穩(wěn)定

9、斜坡的穩(wěn)定性，為潛在不穩(wěn)定斜坡應急治理設計提供可靠的地質依據(jù)。編制潛在不穩(wěn)定斜坡防治工程可行性研究報告，依據(jù)工程實例對邊坡進行穩(wěn)定性分析評價和滑坡推力計算，并細化加固處理方案，進行支擋或錨固結構選型及設計計算，提出合理有效的治理方案。繪制支擋和錨固結構設計圖及布置圖，編寫治理工程設計報告(說明書)。1.3 設計依據(jù)本次主要工作是依據(jù)攀枝花機場北東角滑坡巖土工程勘察報告及野外勘察、室內試驗等資料并依據(jù)設計規(guī)范，分析評價該滑坡穩(wěn)定性及提出治理工程設計方案。工作中主要依據(jù)的規(guī)程、規(guī)范有：滑坡防治工程設計與施工技術規(guī)范 （DZ T02192006）滑坡防治工程勘查規(guī)范 （DZ/T 02182006）建

10、筑邊坡工程技術規(guī)范 （GB503302002）巖土工程勘察規(guī)范 （GB500212001）建筑地基基礎設計規(guī)范 （GB500072011）混凝土結構設計規(guī)范 （GB50010-2002）第二章 滑坡地質環(huán)境條件2.1地形地貌該區(qū)原始地形為單面斜坡地形，海拔高程在19221982米之間，坡向偏北，呈西高東低態(tài)勢，大部分地段為坡地，平均坡度在1013，其宏觀地貌形態(tài)屬低中山剝蝕地貌單元。后因機場的修建改造，形成高填方臺地。2.2地層巖性經(jīng)鉆孔揭露與地表地質調繪可知，在滑坡體的勘察范圍內主要存在的地層由新至老分別為：滑坡堆積體（del）（其中包括1素填土、2坡積粉質粘土、3坡殘積粉質粘土）、素填土（

11、ml）、坡積粉質粘土（dl）、坡殘積粉質粘土（dl+el）、三疊系砂泥巖互層（T）（其中包括1泥巖、2砂巖、3炭質泥巖）。將其物理特征分別描述如下：滑坡堆積體（del）1素填土：灰、灰黑色，局部灰黃色。呈松散稍密狀態(tài)，干燥。結構不均勻，局部存在較大的孔隙及空洞，地表部分有眾多的張拉裂縫及鼓脹裂縫。主要成分為炭質泥巖、泥巖、砂巖塊石、碎石及少量粘性土組成。此層主要分布在場地的中上部厚度大。2坡積粉質粘土：棕紅、灰白色均有，呈硬塑堅硬狀態(tài)，干燥-稍濕。局部含強風化砂巖塊石。部分鉆孔揭露該層有少量鏡面。3坡殘積粉質粘土：灰白、灰黃色，呈可塑狀態(tài)，濕稍濕，含水量高，在鉆孔巖芯及探坑中見大量擦痕、鏡面。

12、具弱中等膨脹性。、素填土（ml）：灰、灰黑色，干燥，局部灰黃色，主要成份為炭質泥巖、泥巖、砂巖塊石、碎石，充填少量粘性土，呈松散稍密狀態(tài)，結構不均勻，粒徑大者超過2m，一般在5080cm 間，干燥。局部存在較大的孔隙及空洞。、粉質粘土（Q4dl）：坡積成因，棕紅色，呈硬塑堅硬狀態(tài)，稍濕，局部含強風化砂巖塊石。此層主要分布在人工素填土之下，或出露于地表，厚度變化大，一般在4-6米，最大厚度約達10米以上。、坡殘積粉質粘土（Q4dl+el）：灰白色，呈可塑狀態(tài)，稍濕濕，含水量高，具弱中等膨脹性。此層主要分布在人工素填土之下，或粉質粘土之下，或出露于地表，厚度變化大，一般在25米，最大厚度約達6米以

13、上。、三疊系砂泥巖互層（T）：1泥巖：褐灰、褐黃色，稍濕，泥質結構，薄中厚層構造，強中等風化，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖體較破碎，表層大部分呈土狀，風化厚度達56米，下部風化稍弱巖芯呈短柱及碎塊狀，巖層產(chǎn)狀為7611，此層主要分布在坡殘積粉質粘土層之下，屬該區(qū)場地基巖。2砂巖：灰、黃灰色，干燥，主要成分為長石、石英等，中厚層狀單斜構造，細粒結構，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖體較完整，巖芯呈短柱狀。砂巖與泥巖呈互層狀態(tài)，巖層產(chǎn)狀為7611，厚度大。3炭質泥巖：深灰、灰黑色，稍濕干燥，炭泥質結構，薄中厚層狀構造，強中等風化，節(jié)理裂隙極發(fā)育，巖體極破碎，表層大部分呈土狀與碎塊狀，下部風化稍弱，巖芯呈片狀、短柱狀。三疊

14、系砂泥巖互層屬該區(qū)場地基巖。2.3地質構造及地震效應經(jīng)地表地質調查及鉆孔揭露出的情況分析，在勘察范圍內，主要基巖地層為三疊系泥巖與砂巖互層，上覆地層為第四系素填土、粉質粘土等，區(qū)內新構造活動不發(fā)育，在調查中沒發(fā)現(xiàn)有明顯的斷裂、斷層等地質構造現(xiàn)象，區(qū)域地質構造地殼屬基本穩(wěn)定區(qū)。根據(jù)中國地震烈度區(qū)劃圖1：400萬(1990年版)判定，該勘察場地的地震基本烈度為度。場地土屬中硬場地土，屬類工程建筑場地，設計時地震基本烈度為七度，地震峰值加速度為0.1g，分組屬第二組。2.4水文地質條件地表地質調查及鉆孔揭露結果表明，在區(qū)域地質構造與地層構成條件，不存在地下水賦存條件，區(qū)內滑體前緣局部地段的探槽中呈較

15、濕現(xiàn)象，系土體中的孔隙水呈毛細現(xiàn)象滲潤，并集中在地勢低洼部位的粉質粘土層孔隙中，雨季時水量將會明顯增大并形成細流現(xiàn)象，其水質對混凝土無侵蝕性。第三章 滑坡基本特征及穩(wěn)定性評價3.1滑坡基本特征滑坡位于保安營機場北東角處。主滑方向NE76，滑體東西長148米，南北寬約210米，土體量約40余萬立方米?；w后緣壁傾角64，坐落高差2-4米，形成滑坡后緣洼地景觀，其滑體中部有鼓張裂縫，前緣有明顯的滑坡舌，整體形態(tài)呈圈椅形。受其牽引影響，在其后緣外約50米處有明顯的沉降開裂現(xiàn)象?？辈旌偷刭|調查表明，該區(qū)域內主要地層為塊石夾帶有中等膨脹性的粉質粘土的人工填土層，加上下臥層為坡殘積粉質粘土層與三疊系強風化

16、泥巖，均屬隔水性較好地層，在地表水下滲過程中，在坡殘積粉質粘土層中與強風泥巖頂板處形成滯水層，其上層土體在長期浸泡軟化的情況下，而形成軟弱結構面，故在雨季及特定的條件下產(chǎn)生滑動位移，滑動面分別貫穿了人工填土、粉質粘土、后，最終在三疊系強風化砂泥巖頂面展布，其滑坡性質為中厚層推移式滑坡。3.2滑坡成因分析 根據(jù)滑坡體的物質組成形特征，綜合分析認為，機場北東角滑坡的形成原因主要與下列因素密相關：（1）人類的工程活動在機場的修建改造過程中，大量的挖土堆積在該區(qū)，在堆載過程中，改變了邊坡的原始應力狀態(tài)，進而影響邊坡內的巖土體發(fā)生了應力重分布，促使邊坡發(fā)生大的變形去適應新的應力場，從而達到新的平衡。另外

17、由于人類的工程活動和破壞，使坡體上的植被造到嚴重的破壞，使坡體表面的土體極易風化，為地表水下滲提供了有利條件。（2）軟弱巖土體由鉆孔及地質調查的情況可以看出，該區(qū)域內主要地層為塊石夾帶有中等膨脹性的粉質粘土的人工填土層，加上下臥層為坡殘積粉質粘土層與三疊系強風化泥巖，力學性質較差。基巖受風化影響強烈，巖體大部分呈土狀，由于其隔水性良好，遇水易軟化崩解，使其力學強度降低，是易滑巖層。（3）強降雨作用由于場區(qū)氣候屬亞熱帶氣候。日照充足，雨量豐富且在夏季大雨、暴雨時常發(fā)生。充沛的降雨使坡體充分飽水，雨水浸透和沖蝕巖土體，增大表層巖土體容重，降低其抗剪強度，同時在地表水下滲過程中，在坡殘積粉質粘土層中

18、與強風化泥巖頂板處形成滯水層，其上層土體在長期浸泡軟化的情況下，從而形成軟弱結構面，導致巖土體在自重作用下，沿軟弱結構面滑動變形破壞，發(fā)生滑坡。3.3滑坡穩(wěn)定性定性分析評價 勘察結果表明，滑帶土的粉質粘土物理力學性質差，而且滑面傾向坡外，因此，滑坡阻滑剪出段的抗滑能力較弱?；麦w內的粉質粘土層與滑床三疊系強風化泥巖均屬隔水性好的地層，在地表水下滲過程中，在粉質粘土層中與強風化泥巖頂板處易形成滯水層。因此，巖土體在地下水長期浸泡軟化的情況下，物理力學性質會進一步降低，對滑坡穩(wěn)定不利。特別是在暴雨的特殊條件下很有可能再次滑動?；潞缶壭鲁霈F(xiàn)了一些拉裂縫，在滑坡體的前緣以及剪出口附近也可見大量的縱張

19、裂縫和橫向拉裂縫。這些現(xiàn)象表明，滑坡體目前仍然有變形跡象。因此，從定性分析的角度看，目前滑坡處于潛在不穩(wěn)定狀態(tài)。第四章 滑坡穩(wěn)定性及推力計算4.1巖土體計算參數(shù)的選取 根據(jù)建筑邊坡工程技術規(guī)范（GB50330-2002），本設計考慮了以下三種工況： 自重（安全系數(shù)取值1.30）； 自重+暴雨（滑坡體 1/2 飽水）（安全系數(shù)取值1.20）； 自重+地震（安全系數(shù)取值1.10）?；麦w上層覆蓋多為人工素填土，其重度為19.2，部分剖面滑面以上還含少量粘土等。因此在選取計算參數(shù)時，天然重度取值為19.2，具體某個剖面計算其重量時，根據(jù)加權平均重度進行計算。又根據(jù)勘察報告和反算結果可以最終確定飽水重

20、度以及“C、”值等。該滑坡滑動面在后緣部分呈切層狀（滑動面切割貫通素填土層），中下部的滑動面基本沿坡殘積粉質粘土層之中滑動，而粉質粘土層在旱季時“C”值在 3137Kpa 之間，“”值在 2739 度之間，雨季飽水時“C”值在 1118Kpa 之間，“”值在 817 度之間。因滑坡發(fā)生在雨季，其中滑動面處的滑帶土的最低“C、”值為：C=4Kpa，=7 度。說明粉質粘土的抗剪強度在旱、雨季時的變化差異極大。由于勘察時正值旱季，故所取土樣的天然抗剪強度均較高，飽和抗剪強度雖低于天然抗剪強度，但驗算結果仍與實際情況不符，因此在進行滑坡多次計算的情況下，采用反算所得的結果，綜合本場地內土層的實際情況，

21、選用下表中參數(shù)：表4.1 計算參數(shù)選取參數(shù)重度（ ）內聚力 c（KPa）內摩擦角（）天然19.21113飽和（暴雨）20.1 10124.2 穩(wěn)定性計算 根據(jù)已知滑面，并參照巖土工程勘察規(guī)范，采用基于極限平衡理論的傳遞系數(shù)法來計算滑坡穩(wěn)定性系數(shù)，并評價滑坡體的穩(wěn)定性。利用條分法對滑坡剖面進行分析，下面列出44，55，66，77幾個典型剖面的條塊劃分,如下圖： 44剖面 55剖面 66剖面 77剖面?zhèn)鬟f系數(shù)法穩(wěn)定性系數(shù)計算基本公如下： 其中：穩(wěn)定系數(shù)； 第 i 塊段的剩余下滑力傳遞至第 i+1 塊段是的傳遞系數(shù)（j=i）； 作用于第i塊段的下滑力(kN/m)；作用于第i塊段的抗滑力(kN/m)；

22、第i塊段滑體的重力(kN/m)，暴雨時為該塊段的飽水重；地震力(kN/m)； 滲透壓力平行滑面的分力(kN/m)； 滲透壓力垂直滑面的分力(kN/m)； 第i塊段土的粘聚力(kPa)；第i塊段土的內摩擦角()； 第i塊段滑動面的長度(m)； 第i塊段滑動面與水平面的夾角()；表4.2 穩(wěn)定性系數(shù)計算結果表剖面編號工況天然暴雨地震3-31.2951.171.24-41.1271.0141.1055-51.1130.9490.9556-61.2311.1121.1157-70.9920.8980.9158-81.0730.9650.9959-91.2121.0931.099根據(jù)以上滑坡的穩(wěn)定性系數(shù)

23、計算的結果中可以看出， 4-4、5-5和 7-7和8-8主滑體在自然狀態(tài)下處于臨界平衡狀態(tài)。而6-6由于滑坡體下部滑塊趨于平緩且厚度較大穩(wěn)定性較好，可以特殊考慮。在地震狀態(tài)下， 5-5，7-7和8-8滑體處于不穩(wěn)定狀態(tài)。在暴雨下，主滑體的穩(wěn)定系數(shù)均較小，處于不穩(wěn)定狀態(tài)。側滑部位滑體在自重工、地震工況和暴雨工況下均處于穩(wěn)定狀態(tài)，但由于此滑坡的安全等級為一級，自然條件下安全系數(shù)要達到 1.30，暴雨條件下要達到 1.20，因此要對滑坡的主滑體與側滑部位滑體都應進行工程處理。由于此滑坡在暴雨工況下滑坡穩(wěn)定性最差，因此選定暴雨工況進行治理工程設計。4.3 滑坡推力計算 滑坡推力計算公式： 式中： 、分

24、別為第i塊、第i-1塊滑體的剩余下滑力（kN/m）；推力計算安全穩(wěn)定系數(shù)，本次滑坡推力計算分別采用 =1.30、1.20、1.10在三種工況狀態(tài)下進行。經(jīng)計算各剖面最后一個滑塊的最終剩余下滑力的計算結果見下表：表4.3 剩余下滑力計算表剖面編號工況天然（KN/M)暴雨（KN/M)地震（KN/M)安全系數(shù)1.31.21.13-30154.377792604-41088.691281.10320605-5995.86021426.309045843.91196-6338.9669459.223693607-71667.6321727.1323631080.4268-8652.2145714.892

25、3104323.57289-9171.5063221.25931312.168733上表的剩余下滑力為每個剖面最后一個滑塊的最終剩余下滑力，對于評價滑坡穩(wěn)定性及設計治理工程措施有著重要作用?；峦屏Φ脑敿氂嬎憧梢娪嬎銜?.4 滑坡穩(wěn)定性評價與發(fā)展趨勢預測 根據(jù)對滑坡現(xiàn)狀穩(wěn)定性的分析與計算，滑坡目前僅處于暫時極限平衡狀態(tài)。在雨季時地下水大量下滲，其地質條件、自然環(huán)境將會逐漸惡化，勢必引起滑坡的復活，并極有可能造成滑坡后緣50余米處的變形裂縫繼續(xù)發(fā)展而形成牽引式滑坡。因此該滑坡需要通過治理工程中對滑坡體進行支擋或錨固等措施來防止滑坡的發(fā)生。第五章 滑坡治理工程設計5.1 治理方案擬定 在前面對滑

26、坡體穩(wěn)定性的綜合評價和滑坡推力計算的基礎上，對滑坡主體擬用以下兩種方案進行對比設計，最后結合兩者的優(yōu)缺點，然后選取更合適的方案進行治理。通過對滑坡基本特征分析，可以初步擬定以下兩種方案進行工程治理：方案一：抗滑樁根據(jù)滑坡的地形狀況，抗滑樁應設在比較地形比較平坦的地方，這樣有利于施工也不至于承受太大的滑坡推力。主滑部位承受的滑坡推力較大，可設置大直徑抗滑樁，從主滑部位向兩側延伸，滑坡推力減小，其抗滑樁的直徑也可以相應減小。方案二：預應力錨索框架+抗滑樁結合格構梁+抗滑樁結合方案（方案二），即是在滑坡主滑部位的中后緣采用預應力錨索框架，前緣采取抗滑樁支擋措施，通過兩種結構的共同作用達到加固滑坡的目

27、的。 通過對滑坡剖面形態(tài)和滑體性質分析可以看出，該滑坡坡度趨于平緩且滑面下覆基巖為泥巖，因此采用錨索加固作用效果不太明顯。所以綜合考慮之后，決定采用方案一，只在滑坡前部較平緩的區(qū)域布置抗滑樁。在高程 1944米左右的滑坡中下部，大致沿等高線設置一排抗滑樁。且從主滑部位向兩側延伸，滑坡推力減小，其抗滑樁的直徑也可以相應減小。5.2 抗滑樁方案設計計算5.2.1 抗滑樁設計抗滑力確定結構的抗滑力等于樁前的滑坡推力減去樁后的巖土抗力，其取值如下：表2.5 滑坡推力確定剖面編號計算深度樁前剩余下滑力總被動土壓力樁后剩余抗滑力結構抗滑力3-36.344738.6021582.91584.2243154.

28、37784-48.4812084.3491025.08803.24611281.1035-56.2771631.23584.57204.92141426.3096-611.81669.8612053.011210.638459.22377-79.8382600.3211429.07873.18871727.1328-86.2111212.114572.42497.2215714.89239-98674.5503946.82453.2909221.25935.2.2 樁型選擇及布置 根據(jù)滑坡的剩余下滑力和滑坡各個剖面設樁位置處的滑體厚度不同，而在不同的部位設置不同的樁型。現(xiàn)以剖面4-4、5-5、

29、7-7及其中間區(qū)域設置樁型一，剖面3-3、6-6、8-8、9-9及其中間區(qū)域設置樁型二。樁型一采用7-7第11塊的滑坡推力作為設計推力，其值為1727.132363kN/m，取1800 kN/m；樁型二采用8-8第8塊的滑坡推力作為設計推力，其值為714.8923104 kN/m，取800 kN/m。樁間距都取6m。考慮滑體為人工填土和粘土層，故推力分布類型按梯形分布。設樁長為H,滑面以上長度為,滑面以下長度為。且根據(jù)梯形分布的性質可求得滑坡推力作用的位置是在離滑面4/9H的位置。由于基巖為泥巖，并且泥巖的巖性交差，故樁底采用自由端。并且滑面下的基巖是比較完整的泥巖，故抗滑樁的內力計算采用 K

30、 法。剖面3-3、 4-4、5-5、6-6 、7-7、8-8、9-9樁長分別設計為12m、15m、11m、20m、17m、12m、15m。泥巖的地基系數(shù)：K=150000。泥巖的容許最大側應力5000kPa樁型一：樁身材料選用混凝土C30，截面尺寸為2m*3m；樁型二：樁身材料選用混凝土C30，截面尺寸為1.5m*2.5m。在設計樁長時，根據(jù)各個剖面的滑面計算深度不同具體取值。5.2.3 抗滑樁內力計算樁型一（7-7）：（1）受荷段內力計算樁全長17m，其中受荷段=9.8m，錨固段=7.2m樁間距（中至中）：S=6m樁截面面積：F=bl=23=6m2 樁截面慣性矩：樁的混凝土（C30）彈性模量

31、：E=3104Mpa樁的計算寬度：樁的變形系數(shù)：式中：K地基系數(shù)（kN/m3）；BP樁的正面計算寬度（m）；E樁的彈性模量（kPa）；I樁的截面慣性矩（m4）。樁的計算深度： 屬于彈性樁樁底邊界條件：按自由端考慮每根樁上的承受的滑坡推力：Er=EnL=18006=10800KN則錨固段頂端剪力：彎矩： 土壓力分布： 圖5.2.3.1土壓力分布； ； =滑面以上各點彎矩 ； 對于錨固點處： 則滑面上部水平位移和轉角計算如下：（2）錨固段內力計算滑動面以下樁身任一截面的內力計算公式為：式中： 、 、 、 K法的影響函數(shù)值（3）樁側應力核算 經(jīng)計算其最大值為3988.352kPa5000kPa；滿足

32、要求。由以上的公式可計算出樁的內力，其內力圖見下圖 5.2.2.2。由圖中可以看出樁內側最大彎矩 = 52383.15 kN.m， 距離樁頂 10.8m。最大剪力 = -12742.3kN，距離樁頂 13.8m，樁 頂 位 移 = 106mm。詳細計算過程見計算書。 圖 5.2.3.2 剖面7-7抗滑樁樁型一內力圖樁型二（8-8）：樁全長12m，其中受荷段=6.2m，錨固段=5.8m樁間距（中至中）：S=6m樁截面面積：F=bl=1.52.5=3.75m2 樁截面慣性矩：樁的混凝土（C30）彈性模量：E=3104Mpa樁的計算寬度：樁的變形系數(shù)：式中：K地基系數(shù)（kN/m3）；BP樁的正面計算

33、寬度（m）；E樁的彈性模量（kPa）；I樁的截面慣性矩（m4）。樁的計算深度： 屬于彈性樁樁底邊界條件：按自由端考慮每根樁上的承受的滑坡推力：Er=EnL=18006=10800KN則錨固段頂端剪力：彎矩： 內力計算方法同樁型一：經(jīng)計算其最大值為2349.373kPa5000kPa；滿足要求。由以上的公式可計算出樁的內力，其內力圖見下圖 5.2.2.3。由圖中可以看出樁內側最大彎矩 = 15403.59kN.m， 距離樁頂 6.7m。最大剪力 = -4756.28kN，距離樁頂9.7m，樁 頂 位 移 = 49mm。詳細計算過程見計算書。 圖 5.2.3.3 剖面8-8抗滑樁樁型二內力圖5.2

34、.4 抗滑樁的配筋設計根據(jù)樁身所受的內力，樁的配筋按混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2010）進行計算。以下是取樁身最大彎矩和最大剪力進行配筋計算過程。為了施工的方便，兩種樁型采用相同的材料。其材料的基本參數(shù)如下：混凝土為C30：抗壓強度設計值，抗拉強度設計值 受力鋼筋采用HRB400: 箍筋采用HPB335： （1）樁型配筋計算截面尺寸：b=2000mm, h=3000mm，保護層厚度為100mm，受壓區(qū)設三排鋼筋，間距也為100mm；截面有效高度受力鋼筋計算：縱向受拉鋼筋實配選用6036，3排布置。實際鋼筋面積As= 61074 ；兩側構造筋選用820，為了施工的方便，受壓區(qū)按構造筋選

35、用625。鋼筋布置詳見附圖。箍筋計算：因此需配箍筋。選用四肢箍，直徑取18mm，即：n=4， =254.5mm；解得：s152mm,取s=150mm（2）樁型配筋計算截面尺寸：b=1500mm, h=1500mm，保護層厚度為150mm，受壓區(qū)設三排鋼筋，間距也為150mm；截面有效高度受力鋼筋計算：縱向受拉鋼筋實配選用5425，3排布置。實際鋼筋面積As= 21156；兩側構造筋選用620，為了施工的方便，受壓區(qū)按構造筋選用820。鋼筋布置詳見附圖。箍筋計算：因此需配箍筋。選用兩肢箍，直徑取18mm，即：n=2， =254.5mm；解得：s289mm,取s=250mm5.3 防排水設計產(chǎn)生滑

36、坡的因素很多，其內因一般起著控制作用，但外因（如雨水、挖方等因素）往往加劇滑坡的運動，有時甚至是引起滑坡發(fā)生的主要直接因素。由前面的滑坡機制分析中，可以看出：強降雨是滑坡產(chǎn)生的主要直接因素。因此，對該滑坡的排水設計顯得非常重要。根據(jù)勘察報告建議，為防止地表水進入滑坡區(qū)域內，在滑體兩側設置排水溝，把地表水截排于滑體之外，避免地表水的滲入，影響坡體的穩(wěn)定性。排水工程布置原則：1）最大限度地攔截滑坡區(qū)外降雨形成的地表水進入滑體內，因此，在滑坡區(qū)兩側布置排水溝以疏導滑坡周圍斜坡的坡面徑流。2）排水溝盡量沿地形等高線布置；3）排水溝的渠底應保證溝渠不沖不淤，即保證一定的水速，使之既不沖刷溝渠結構，又不出

37、現(xiàn)泥沙淤積。4）盡量避免與其它構筑物交叉，盡量減少彎道，少占或不占耕地 排水工程參照規(guī)范進行計算：； ； ； ； ； 式中 Q 雨水設計流量（Ls）；q 設計暴雨強度（Lsha）； 徑流系數(shù)； F 匯水面積ha）；t 降雨歷時（min）；P 設計重現(xiàn)期（a）；t1 地面集水時間（min），該地區(qū)采用15min；m 折減系數(shù)，暗管折減系數(shù)m=2，明渠折減系數(shù)ml.2；t2 管渠內雨水流行時間(min)；Li 各排水管渠的長度（m）；Vi 各排水管渠的流速（m/s）；R水力半徑（m）；I水力坡降；n粗糙系數(shù)；W過水斷面積（m2）X濕周（m），即斷面中水力與固體邊界相接觸部分的周長。排水溝水力和斷面

38、設計本設計采用矩形斷面形狀，截水邊墻的超過標準以校核流量情況下的水深超高0.3m計。渠道采用漿砌塊石砌筑，其最大允許流速為3m/s。設計截水溝內截面寬0.6m,高0.6m，如下圖：排水溝結構設計：1）溝渠襯砌：M7.5漿砌石砌筑，截排水溝側墻厚0.24m，底板厚0.24m；截排水溝側墻厚0.12m，底板厚0.12m。塊石材料應為較堅硬新鮮的灰?guī)r或砂巖。2）砌石面當坡形大于25時采用勾陰縫措施處理。小于25采用水泥砂漿抹面。3）溝道分縫：分縫間距10-40m，在坡降增大時減小，坡降減小時增大 。第六章 施工注意事項及技術要求6.1 抗滑樁施工樁孔采用人工開挖，并按以下原則進行：（1）開挖前應平整孔口