花架懸挑板模板支撐架方案

1、 .wd. .wd. .wd.TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc15602 一、工程概況 PAGEREF _Toc15602 2 HYPERLINK l _Toc2117 二、編制依據(jù) PAGEREF _Toc2117 2 HYPERLINK l _Toc25170 三、飄板模板支撐方案 PAGEREF _Toc25170 3 HYPERLINK l _Toc25737 四、飄板模板支撐架構(gòu)造及施工要求 PAGEREF _Toc25737 4 HYPERLINK l _Toc8062 五、花架飄板模板支撐架計算書 PAGEREF _Toc8062 6 HYPERLIN

2、K l _Toc4547 5.1、花架板模板支架參數(shù) PAGEREF _Toc4547 6 HYPERLINK l _Toc22967 5.2、面板驗算 PAGEREF _Toc22967 8 HYPERLINK l _Toc19715 1、強度驗算 PAGEREF _Toc19715 8 HYPERLINK l _Toc23386 2、撓度驗算 PAGEREF _Toc23386 10 HYPERLINK l _Toc23186 5.3、次梁驗算 PAGEREF _Toc23186 10 HYPERLINK l _Toc30052 1、強度驗算 PAGEREF _Toc30052 12 HY

3、PERLINK l _Toc21996 2、抗剪驗算 PAGEREF _Toc21996 12 HYPERLINK l _Toc29198 3、撓度驗算 PAGEREF _Toc29198 13 HYPERLINK l _Toc12904 5.4、主梁驗算 PAGEREF _Toc12904 13 HYPERLINK l _Toc2377 1、抗彎驗算 PAGEREF _Toc2377 15 HYPERLINK l _Toc31301 2、抗剪驗算 PAGEREF _Toc31301 16 HYPERLINK l _Toc20006 3、撓度驗算 PAGEREF _Toc20006 16 HY

4、PERLINK l _Toc1780 4、支座反力計算 PAGEREF _Toc1780 17 HYPERLINK l _Toc1130 5.5、立柱驗算 PAGEREF _Toc1130 17 HYPERLINK l _Toc1236 1、長細比驗算 PAGEREF _Toc1236 17 HYPERLINK l _Toc2019 2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段) PAGEREF _Toc2019 17 HYPERLINK l _Toc26050 3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段) PAGEREF _Toc26050 18 HYPERLINK l _Toc31539 5.6、可調(diào)托座驗算 P

5、AGEREF _Toc31539 18 HYPERLINK l _Toc16676 六、花架梁模板支架參數(shù) PAGEREF _Toc16676 18 HYPERLINK l _Toc25137 6.1、面板驗算 PAGEREF _Toc25137 20 HYPERLINK l _Toc21854 1、強度驗算 PAGEREF _Toc21854 20 HYPERLINK l _Toc11276 2、撓度驗算 PAGEREF _Toc11276 22 HYPERLINK l _Toc15821 6.2、次梁驗算 PAGEREF _Toc15821 22 HYPERLINK l _Toc5081

6、1、強度驗算 PAGEREF _Toc5081 24 HYPERLINK l _Toc18876 2、抗剪驗算 PAGEREF _Toc18876 24 HYPERLINK l _Toc12846 3、撓度驗算 PAGEREF _Toc12846 25 HYPERLINK l _Toc1013 6.3、主梁驗算 PAGEREF _Toc1013 25 HYPERLINK l _Toc12536 1、抗彎驗算 PAGEREF _Toc12536 28 HYPERLINK l _Toc14295 2、抗剪驗算 PAGEREF _Toc14295 28 HYPERLINK l _Toc23221 3

7、、撓度驗算 PAGEREF _Toc23221 29 HYPERLINK l _Toc26647 4、支座反力計算 PAGEREF _Toc26647 29 HYPERLINK l _Toc18608 6.4、端支座扣件抗滑移驗算 PAGEREF _Toc18608 29 HYPERLINK l _Toc3225 6.5、可調(diào)托座驗算 PAGEREF _Toc3225 29 HYPERLINK l _Toc20470 6.6、立柱驗算 PAGEREF _Toc20470 30 HYPERLINK l _Toc22532 1、長細比驗算 PAGEREF _Toc22532 30 HYPERLIN

8、K l _Toc2845 2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段) PAGEREF _Toc2845 30 HYPERLINK l _Toc2811 3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段) PAGEREF _Toc2811 30 HYPERLINK l _Toc3858 七、工字鋼荷載計算書 PAGEREF _Toc3858 31 HYPERLINK l _Toc18983 7.1、計算荷載參數(shù) PAGEREF _Toc18983 31 HYPERLINK l _Toc2954 7.2、腳手架參數(shù) PAGEREF _Toc2954 31 HYPERLINK l _Toc21869 7.3、橫向水平桿驗算

9、PAGEREF _Toc21869 34 HYPERLINK l _Toc23500 1、抗彎驗算 PAGEREF _Toc23500 35 HYPERLINK l _Toc12812 2、撓度驗算 PAGEREF _Toc12812 35 HYPERLINK l _Toc29413 3、支座反力計算 PAGEREF _Toc29413 36 HYPERLINK l _Toc9848 7.4、縱向水平桿驗算 PAGEREF _Toc9848 36 HYPERLINK l _Toc9879 1、抗彎驗算 PAGEREF _Toc9879 36 HYPERLINK l _Toc7716 2、撓度驗

10、算 PAGEREF _Toc7716 37 HYPERLINK l _Toc13937 3、支座反力計算 PAGEREF _Toc13937 38 HYPERLINK l _Toc31906 7.5、扣件抗滑承載力驗算 PAGEREF _Toc31906 38 HYPERLINK l _Toc6387 7.6、立桿穩(wěn)定驗算 PAGEREF _Toc6387 38 HYPERLINK l _Toc25282 1、立桿承受的構(gòu)造自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k PAGEREF _Toc25282 38 HYPERLINK l _Toc9915 2、構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1 PAGEREF _Toc9915 3

11、8 HYPERLINK l _Toc15762 3、施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 PAGEREF _Toc15762 38 HYPERLINK l _Toc15354 4、風(fēng)荷載統(tǒng)計 PAGEREF _Toc15354 38 HYPERLINK l _Toc30314 5、荷載組合立桿荷載組合 PAGEREF _Toc30314 39 HYPERLINK l _Toc27343 6、穩(wěn)定系數(shù)的計算 PAGEREF _Toc27343 39 HYPERLINK l _Toc5236 7、立桿穩(wěn)定的驗算 PAGEREF _Toc5236 39 HYPERLINK l _Toc27958 7.7、連墻件承載力驗

12、算 PAGEREF _Toc27958 40 HYPERLINK l _Toc25419 7.8、懸挑鋼梁驗算 PAGEREF _Toc25419 40 HYPERLINK l _Toc15275 1、計算簡圖 PAGEREF _Toc15275 40 HYPERLINK l _Toc3999 2、荷載統(tǒng)計 PAGEREF _Toc3999 41 HYPERLINK l _Toc5558 3、抗彎強度、整體穩(wěn)定驗算 PAGEREF _Toc5558 42 HYPERLINK l _Toc29194 4、抗剪強度驗算 PAGEREF _Toc29194 42 HYPERLINK l _Toc29

13、684 5、懸挑鋼梁的撓度驗算 PAGEREF _Toc29684 42 HYPERLINK l _Toc16757 6、固定鋼梁的U形拉環(huán)或螺栓強度驗算 PAGEREF _Toc16757 43 HYPERLINK l _Toc22369 7、鋼梁固定點下樓板的負(fù)彎矩鋼筋計算 PAGEREF _Toc22369 43 HYPERLINK l _Toc29121 8、懸挑鋼梁前擱置點下混凝土強度的驗算 PAGEREF _Toc29121 44一、工程概況保利花園6-9座屋面花架梁設(shè)計了懸挑飄板，懸挑飄板鋼筋砼構(gòu)造，砼強度等級為C25，其中懸挑板梁的截面尺寸大為200mm400mm，懸挑板厚12

14、0mm，飄板寬1400mm及1600mm連梁外側(cè)距離。二、編制依據(jù)1、根據(jù)本工程施工圖紙及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)圖；2、根據(jù)國家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、標(biāo)準(zhǔn)和地區(qū)的有關(guān)規(guī)程；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JGJ130-20114、混凝土構(gòu)造工程施工質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)GB50204-2015；5、建筑工程質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB50300-2013；6、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JGJ80-2011；7、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-2011；8、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程DB33/1035-2006三、飄板模板支撐方案1、由于本工程飄板設(shè)計為懸挑鋼筋砼構(gòu)造，飄板模板排架底部無支撐點，因此該飄板采用外架作支撐體

15、系，然后利用鋼管采用三角形方式懸挑搭設(shè)外架，具體布置見支撐架計算書及附圖。四、飄板模板支撐架構(gòu)造及施工要求支撐架除了要遵守?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容：模板支架的構(gòu)造要求：原外架立桿搭設(shè)至花架飄板底下30CM，利用外架立桿作為花架飄板的支撐。在原外架之間預(yù)埋鋼管懸挑一根鋼管作為大橫桿，懸挑兩條立桿到花架飄板底下30CM，并與原外架的橫桿連成整體，作為花架飄板的支撐立桿。a、立桿之間必須按步距750mm滿設(shè)雙向水平桿，確保兩個方向均有足夠的剛度。 b、因為梁和樓板荷載相差較大，所以采用不同的立桿間距，只在垂直梁的跨度方向不同，平行方向保持一樣。 4、在天

16、面層構(gòu)造板的女兒墻預(yù)埋20直徑的圓鋼，并用15.5鋼絲繩卸荷。5、整體性構(gòu)造要求：a、支撐架沿水平懸挑層設(shè)置剪刀撐，且需與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；b、在斜撐桿的方向設(shè)置豎向剪刀撐，使其具有較大的剛度和變形約束的空間構(gòu)造層6、支撐架搭設(shè)要求：a、嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；所有立桿不允許采用搭接方法接長，必須按照搭設(shè)高度采用截斷的整根鋼管；b、確保立桿的垂直度偏差和橫桿的水平偏差小于?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?的要求；c、確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，不能選用長期

17、使用發(fā)生變形的鋼管。7、施工使用要求：a、嚴(yán)格按砼澆筑方案組織施工，確保模板支架施工過程中均衡受載；b、嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上堆放。c、澆筑過程中，派人觀察支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況應(yīng)及時解決。d、因為支撐體系的橫向水平桿是與內(nèi)架連接的，所以在支模架搭設(shè)及花架層構(gòu)造頂面砼澆筑時間內(nèi)，天面層內(nèi)架保存不能撤除。e、澆筑過程中，懸挑飄板的澆筑不能直接沖在飄板面上，需把砼放在飄板的邊上，利用砂漿把砼鏟到飄板模板上面，防止飄板的支撐因為沖擊力過太，發(fā)生變形。五、花架飄板模板支撐架計算書5.1、花架板模板支架參數(shù) 基

18、本參數(shù)樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)30樓板邊寬B(m)1.6模板支架高度H(m5.3主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)0.75立柱橫向間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h1(m)1.2計算依據(jù)?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ130-2011次梁間距a(mm)300次梁懸挑長度a1(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1構(gòu)造外表要求外表外露剪刀撐(含水平布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調(diào)托座立桿自由端高度a(mm)500材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格8080次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、

19、山樟平行方向)鋼管類型483荷載參數(shù)根基類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市廣東(省)肇慶(市)地面粗糙度類型/5.2、面板驗算根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進展計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、強度驗算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4

20、Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51=7.474kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.40.72.51=6.921kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(7.474,6.921)=7.474kN/m圖4可變荷載控制的受力簡圖1B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.974kN/mp1=1.4Q1k=1.

21、42.5=3.5kN圖5可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1=4.471kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利組合得：圖6永久荷載控制的受力簡圖圖7面板彎矩圖Mmax= 0.307kNm=Mmax/W=0.307106/24000=12.801N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m圖8正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖圖9撓度圖=0.211

22、mm=300/400=0.75mm滿足要求5.3、次梁驗算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：圖10可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.42.5300/1000=2.242kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000=2.076kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(2.24

23、2,2.076)=2.242kN/m當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=1.192kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN圖11可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=1.343kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN圖12永久荷載控制的受力簡圖1、強度驗算圖13次梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.724kN

24、m=Mmax/W=0.724106/(83.333103)=8.686N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算圖14次梁剪力圖(kN)Vmax= 3.738kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.73810362.5103/(341.333104510)=1.369N/mm2= 2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m 圖15正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖圖16次梁變形圖(mm)max=0.101mm=0.91000/400=2.25 mm滿足要求5.4、主

25、梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。根據(jù)?建筑施工模板安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ162-2008第4.1.2條規(guī)定：當(dāng)計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Q1k可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.

26、41.5300/1000)=1.64kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=1.604kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.64,1.604)=1.64kN此時次梁的荷載簡圖如下圖17次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m此時次梁的荷載簡圖如下圖18次梁正常

27、使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計算可得：Rmax=1.624kNRkmax=0.984kN還需考慮主梁自重，那么自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=38.4/1000=0.038kN/m自重設(shè)計值為：g=0.91.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m那么主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：圖19主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖那么主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：圖20主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算圖21主梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.314kNm=Mmax/W= 0.314106/(85.3331000)=3.682N/mm2f= 15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算圖22主

28、梁剪力圖(kN)Vmax= 2.384kNmax=QmaxS/(Ib0)=2.384100064103/(341.333104810)=0.559 N/mm2=2 N/mm2滿足要求3、撓度驗算圖23主梁變形圖(mm)max=0.219 mm=0.75103/400=1.875mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=4.57kN5.5、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1, 1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01= k1(h+2a)=11.257(1.2+2500/1000)=2.765ml02=k2h =12.2251.2

29、=2.67m取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(2.765,2.67)=2.765m=l0/i=2.7651000/(1.5910)=173.925=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=2.7651000/(1.5910)=173.925根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.235N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.4(1+2)0.750.9=4.966kNf=N1/(A)=4.9661000/(0.235(4.241

30、00)=49.807N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.671000/(1.5910)=167.925根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.251N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.4(1+2)0.750.9+0.91.25.30.163=5.899kNf=N3/(A)=5.8991000/(0.251(4.24100)=55.396N/mm2=205N/mm2滿足要求5.6、可調(diào)托座驗算

31、按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=4.57 kNN=4.57 kNN=150kN滿足要求六、花架梁模板支架參數(shù) 基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)400混凝土梁寬b(mm)200混凝土梁計算跨度L(m)5新澆筑混凝土構(gòu)造層高FH(m)8計算依據(jù)?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ130-2011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座扣件傳力時扣件的數(shù)量/梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度120斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.75垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h(m)1.2梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)0.75梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)

32、0.9立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n0梁底支撐小梁根數(shù)m4次梁懸挑長度a1(mm)250構(gòu)造外表要求外表外露架體底部布置類型底座材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格483荷載參數(shù)根基類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市廣東(省)肇慶(市)地面粗糙度類型/6.1、面板驗算根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進展計算

33、，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、強度驗算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)1+1.42.51=16.34kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)400/1000)1+1.40.72.51=16.895kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(16

34、.34,16.895)=16.895kN/m圖3面板簡圖B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)1=12.84kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN圖4面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)400/1000)1=14.445kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN圖5面板簡圖圖6面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.065kNm=Mmax/W=0.065106/24000=

35、2.728N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)400/1000)1=10.7kN/m圖7簡圖圖8撓度圖=0.002mm=200/(4-1)400)=0.167mm滿足要求6.2、次梁驗算A、當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)+1.42.5200/1000/(4-1)=1.089kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.

36、7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)+1.40.72.5200/1000/(4-1)=1.126kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.089,1.126)=1.126kN/m計算簡圖：圖9簡圖B、當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)=0.856kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN圖10簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0

37、.5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)=0.963kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN圖11簡圖1、強度驗算圖12次梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.902kNm=Mmax/W=0.902106/(85.3331000)=10.567N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算圖13次梁剪力圖(kN)Vmax=3.714kNmax=VmaxS/(Ib)=3.71410362.5103/(341.333104510)=1.36N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.

38、5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)=0.713kN/m圖14變形計算簡圖圖15次梁變形圖(mm)max=0.026mm=0.751000/400=1.875mm滿足要求6.3、主梁驗算梁兩側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為0，故可將主梁的驗算力學(xué)模型簡化為0+2-1=1跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:1跨距為：(等跨)0.9根據(jù)?建筑施工模板安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ162-2008第4.1.2條規(guī)定：當(dāng)計算直接支撐次梁的主梁時，施工

39、人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)200/(4-1)1000)+1.41.5200/(4-1)1000)=0.896kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)400/1000)200/(4-1)1000)+1.40.71.5200/(4-1)1000)=

40、0.955kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(0.896,0.955)=0.955kN此時次梁的荷載簡圖如下圖16次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)400/1000)200/(4-1)1000)=0.713kN/m此時次梁的荷載簡圖如下圖17次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=0.75kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=0.56kN還需考慮主梁自重，那么自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重設(shè)計值為：g=0.

41、91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m那么主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：圖18主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖那么主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：圖19主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算圖16主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.582kNm=Mmax/W=0.582106/(8.9861000)=64.807N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算圖17主梁剪力圖(kN)Vmax= 1.532kNmax=QmaxS/(Ib)=1.53210006.084103/(21.5661041.210)=3.602N/mm2=120N/mm2滿足要求3、撓度

42、驗算圖18主梁變形圖(mm)max=0.75mm=0.91000/(0+1)/400=2.25mm滿足要求4、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=1.532kN非端支座最大支座反力為：R2=0kN6.4、端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.532kNN=8kN滿足要求6.5、可調(diào)托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=0kNN=150kN滿足要求6.6、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,1、2按JGJ130

43、-2011附錄C取用l01=k1(h+2a)=11.394(1.2+2400/1000)=2.789ml02=k2h=12.2251.2=2.67m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.789,2.67)=2.789m=l0/i=2.7891000/(1.5910)=175.388=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=1.1551.394(1.2+2400/1000)1000/(1.5910)=202.573根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.232梁兩側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q

44、1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)120/1000)+1.4(1+2)0.750.9=5.719kN由第五節(jié)知，梁兩側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=1.532kN由于梁中間立桿和兩側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進展驗算NA=max(N1+R1,R2)=7.251kNf=NA/(A)=7.2511000/(0.232(4.24100)=73.712N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=1.1552.2251.21000/(1.5910)=193.953根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.19

45、1此處還應(yīng)考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載NC=NA+1.2Hgk=7.251+1.20.065(5.3+(400-120)/1000)=7.688kNf=NC/(A)=7.6881000/(0.191(4.24100)=94.887N/mm2=205N/mm2滿足要求七、工字鋼荷載計算書7.1、計算荷載參數(shù)因為本方案是借用外架作為花架飄板的支撐體系，因此花架所增加的荷載需考慮在里面，并重新計算。增加的靜載：模板與木板自重KN/M2：0.35；混混凝土與鋼筋自重KN/M23.25；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值KN/M2：1.000；外架自重荷載KN/M30.5。因此：0.35+3.25+1/0.5=9.2M，因

46、此花架飄板增加的荷載為9.2M外架高度增加的荷載。根據(jù)懸挑工字鋼專家論證方案：8、9座6層、22層采用16號懸挑型鋼，為此6-22層的高度為46.4M，22-天面層的高度為34.85M，因此算上花架飄板增加的荷載為9.2M，即為34.85+9.2=44.05M，44.05小于46.4M，因此增加飄板的荷載該懸挑型鋼能滿足要求。7.2、腳手架參數(shù)架體搭設(shè) 基本參數(shù)腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設(shè)高度H(m)44.05水平桿步距hm1.8立桿縱距跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.8內(nèi)立桿距建筑距離a(m)0.3橫向水平桿懸挑長度a1(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫

47、向水平桿在上縱桿上橫桿根數(shù)n2連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號483扣件連接的連接種類單扣件支撐或拉桿繩設(shè)置形式鋼絲繩與鋼絲桿不參與計算懸挑鋼梁參數(shù)懸挑鋼梁類型工字鋼懸挑鋼梁規(guī)格16號工字鋼鋼梁上外表距地面高度(m)62.3鋼梁懸挑長度(m)1.5鋼梁錨固長度(m)2懸挑鋼梁與樓板錨固類型U型鋼筋拉環(huán)鋼梁擱置的樓板混凝土強度C25樓板厚度(mm)100鋼筋保護層厚度(mm)15配筋鋼筋強度等級HRB335鋼梁錨固點拉環(huán)/螺栓個數(shù)2拉環(huán)/螺栓直徑(mm)20荷載參數(shù)腳手板類型竹串片腳手板擋腳板類型竹串片擋腳板實際腳手板鋪設(shè)層數(shù)3密目式安全網(wǎng)的自重標(biāo)準(zhǔn)值(k

48、N/m2)0.01構(gòu)造腳手架施工層數(shù)1裝修腳手架施工層數(shù)1風(fēng)荷載體型系數(shù)0.089架體頂部風(fēng)壓高度變化系數(shù)1.513腳手架狀況全封閉，半封閉背靠建筑狀況敞開、框架和開洞墻密目網(wǎng)每100cm2的目數(shù)m2000每目面積A(cm2)0.01腳手架搭設(shè)地區(qū)廣東(省)肇慶(市)地面粗糙程度C類 密集建筑群的中等城市市區(qū)圖1立面圖圖2剖面圖7.3、橫向水平桿驗算由于縱向水平桿上的橫向水平桿是均等放置的緣故，橫向水平桿的距離為la/(n+1，橫向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積。承載能力極限狀態(tài)q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+

49、1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m正常使用極限狀態(tài)qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.708kN/m根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)要求橫向水平桿按簡支梁進展強度和撓度驗算，故計算簡圖如下：1、抗彎驗算圖3承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖圖4彎矩圖Mmax= 0.175kNm=Mmax/W=0.175106/4490=38.977N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算圖5正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖橫桿圖6撓度圖max=0.376mmminlb/150，10=5.333mm滿足要求3、支座反力計算由于支座反力的計

50、算主要是為了縱向水平桿的驗算，故須分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進展計算：承載能力極限狀態(tài)V= 1.326kN正常使用極限狀態(tài)VK=0.964kN7.4、縱向水平桿驗算由上節(jié)可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于縱向水平桿按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定按三跨連續(xù)梁計算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實際布置的疊加，最符合架體的力學(xué)理論根基和施工現(xiàn)場實際，抗彎和支座反力驗算計算簡圖如下：撓度驗算的計算簡圖如下：1、抗彎驗算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.5/(2+1)0.8(1+0.1

51、5/0.8)2=0.846kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.531.5/(2+1)0.8(1+0.15/0.8)2=1.185kN/m圖7承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖縱桿圖8彎矩圖Mmax=0.618kNm=Mmax/W=0.618106/4490=137.677N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算圖9正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖縱桿圖10撓度圖max=3.902mmminla/150，10=10mm滿足要求3、支座反力計算Vmax=4.712kN7.5、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=4.712kNRc=8kN滿足

52、要求7.6、立桿穩(wěn)定驗算腳手板每隔腳手板理論鋪設(shè)層數(shù)y=minH/(x+1)h,yZ=81、立桿承受的構(gòu)造自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=400.13+8(0.8+0.15)20.033/2+0.01462/2=5.468kN2、構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.8+0.15)1.50.35/2+30.171.5+1.5400.01=2.113kN3、施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+12)(0.8+

53、0.15)1.5/2=3.563kN4、風(fēng)荷載統(tǒng)計風(fēng)荷載體型系數(shù)：由于腳手架為封閉式或半封閉式且腳手架背靠建筑為敞開、框架和開洞墻=1.2(la+h+0.325lah)d/(lah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d1.2(100-mA)/(100lah) =1.2(1.5+1.8+0.3251.51.8)(48/1000)/(1.51.8)+1.2(100-20000.01)/100-(1.5+1.8+0.3251.51.8)(48/1000)1.2(100-20000.01)/(1001.51.8)=0.978s=1.31.30.978=1.271風(fēng)荷載高度

54、變化系數(shù):立桿穩(wěn)定組合風(fēng)荷載時：取距架體底部的風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z=1.218連墻件驗算風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值計算時：取最高處連墻件位置處的風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z=1.513風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：k=zs0=1.2180.0890.3=0.033kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mwk=klah2/10=0.0331.51.82/10=0.016kNm風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.016=0.02kNm5、荷載組合立桿荷載組合不組合風(fēng)荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(5.468+2.113)+1.43.563=14.084kN組合風(fēng)荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2(5.468+2.113)+0.91.43.563=13.586kN6、穩(wěn)定系數(shù)的計算l0=kh=1.1551.51.8=3.119m允許長細比的驗算：=l0/i=3.1191000/15.9=196.132=210滿足要求根據(jù)值查標(biāo)準(zhǔn)JGJ130-2011附錄A.O.6得到=0.1887、立桿穩(wěn)定的驗算不組合風(fēng)荷載：N/A=14.0841000/(0.188424)=176.692N/mm2f=205N/mm2滿足要求組合風(fēng)荷載：N/A+MW/W=13.5861000/(0.188424)+0.02106/