電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)

1、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)年 級(jí): 2009級(jí)學(xué) 號(hào): 姓 名: 專 業(yè): 工程機(jī)械指導(dǎo)老師: 二零一二年五月機(jī)械綜合設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書學(xué)生姓名： 學(xué)號(hào)：一、設(shè)計(jì)題目 電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)二、工作原理電動(dòng)機(jī)產(chǎn)生動(dòng)力，通過由多個(gè)齒輪和其他零部件組裝成的傳動(dòng)裝置傳遞動(dòng)力給繩索，從而實(shí)現(xiàn)其功能。三、原始數(shù)據(jù) （1）設(shè)計(jì)參數(shù)：間歇工作，每班工作時(shí)間不超過15%，每次工作時(shí)間不超過10分鐘，滿載啟動(dòng)，工作中有中等振動(dòng)，兩班制工作，鋼索速度允許誤差5% ，鋼索拉力12KN，鋼索速度15m/s,滾筒直徑220mm使用期限：10年生產(chǎn)批量：小批量生產(chǎn)條件：鑄造，精加工動(dòng)力來源：電力工作轉(zhuǎn)速允許誤

2、差：5%；四、設(shè)計(jì)任務(wù)總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：以傳動(dòng)系統(tǒng)為核心進(jìn)行布局規(guī)劃，根據(jù)零部件強(qiáng)度、剛度確定形狀和尺寸，并對(duì)所有零件選擇材料及熱處理方法等，將課程中學(xué)習(xí)的連接、傳動(dòng)和支撐等部分知識(shí)應(yīng)用到設(shè)計(jì)中；零部件設(shè)計(jì)：成型產(chǎn)品（如動(dòng)力源、變速箱、聯(lián)軸器）進(jìn)行選型，標(biāo)準(zhǔn)件進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算依據(jù)手冊(cè)選擇，非標(biāo)零件根據(jù)強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)；解決零件在運(yùn)轉(zhuǎn)中的固定、潤(rùn)滑、密封等問題編寫說明書設(shè)計(jì)完成工作量 （ = 1 * CHINESENUM3 一）在考試前完成整個(gè)機(jī)器的三維設(shè)計(jì)，所有零件均需準(zhǔn)確繪出；在考試前編寫設(shè)計(jì)說明書，尤其是設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容和部分部件的選型理由均需寫明（三）在考試后兩周內(nèi)完成機(jī)器的二維總體裝配圖（0#或1#）

3、，要按照裝配圖要求進(jìn)行，尺寸標(biāo)注完善，公差配合選擇合理，布局合理（四）主要零件的二維圖兩張（箱體或軸、齒輪等2#或3#）（五）打印設(shè)計(jì)計(jì)算說明書1份（要求全部設(shè)計(jì)內(nèi)容，可以計(jì)算機(jī)編輯文檔也可以手寫體）。六、設(shè)計(jì)說明書包括的主要內(nèi)容目錄設(shè)計(jì)題目工作原理原始數(shù)據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)總體方案設(shè)計(jì)結(jié)論建議或意見心得體會(huì)主要參考文獻(xiàn) 注：說明書第六部分應(yīng)包含所有零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的全過程，各個(gè)結(jié)構(gòu)尺寸確定原理及方法。七、考核方法考核根據(jù)學(xué)生平時(shí)學(xué)習(xí)態(tài)度（含出勤率）、設(shè)計(jì)完成情況（包括圖紙、說明書質(zhì)量、考試成績(jī)）和答辯成績(jī)確定?？荚嚽安糠肿鳛槠綍r(shí)成績(jī)記錄入課程成績(jī)，考試后兩周的二維圖及說明書，作為課程設(shè)計(jì)成績(jī)單獨(dú)記錄。摘

4、 要電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)顧名思義，是由機(jī)械動(dòng)力驅(qū)動(dòng)卷筒、卷繞繩索來完成牽引工作的裝置?？梢源怪碧嵘?、水平或傾斜拽引重物。電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)由電動(dòng)機(jī)、聯(lián)軸節(jié)、制動(dòng)器、齒輪箱和卷筒組成，共同安裝在機(jī)架上。對(duì)于起升高度和裝卸量大工作頻繁的情況，調(diào)速性能好，能令空鉤快速下降。對(duì)安裝就位或敏感的物料，能用較小速度,通用性高、結(jié)構(gòu)緊湊、體積小、重量輕、起重大、使用轉(zhuǎn)移方便，被廣泛應(yīng)用于建筑、水利工程、林業(yè)、礦山、碼頭等的物料升降或平拖，還可作現(xiàn)代化電控自動(dòng)作業(yè)線的配套設(shè)備。Jm系列為齒輪減速機(jī)傳動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)。主要用于卷?yè)P(yáng)、拉卸、推、拖重物。如各種大中型砼、鋼結(jié)構(gòu)及機(jī)械設(shè)備的安裝和拆卸。適用于建筑安裝公司、礦區(qū)、工廠的土木建筑及

5、安裝工程。關(guān)鍵詞：電動(dòng)機(jī)； 齒輪傳動(dòng)； 軸及軸承； 聯(lián)軸器； 減速箱； 潤(rùn)滑目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc325888510 摘 要 PAGEREF _Toc325888510 h 4 HYPERLINK l _Toc325888511 一設(shè)計(jì)題目 PAGEREF _Toc325888511 h 6 HYPERLINK l _Toc325888512 二確定電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)的總體方案 PAGEREF _Toc325888512 h 6 HYPERLINK l _Toc325888513 三電動(dòng)機(jī)的選擇 PAGEREF _Toc325888513 h 7 HYP

6、ERLINK l _Toc325888514 3.1 電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算 PAGEREF _Toc325888514 h 7 HYPERLINK l _Toc325888515 3.2計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比 PAGEREF _Toc325888515 h 8 HYPERLINK l _Toc325888516 3.3計(jì)算各軸轉(zhuǎn)速、功率及轉(zhuǎn)矩 PAGEREF _Toc325888516 h 9 HYPERLINK l _Toc325888517 3.3.1各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算： PAGEREF _Toc325888517 h 9 HYPERLINK l _Toc325888518 3.3.2

7、各軸功率計(jì)算： PAGEREF _Toc325888518 h 9 HYPERLINK l _Toc325888519 3.3.3各軸轉(zhuǎn)矩計(jì)算： PAGEREF _Toc325888519 h 10 HYPERLINK l _Toc325888520 四齒輪設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888520 h 10 HYPERLINK l _Toc325888521 4.1高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc325888521 h 11 HYPERLINK l _Toc325888522 4.1.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及其齒數(shù) PAGEREF _Toc325888522 h

8、 11 HYPERLINK l _Toc325888523 4.1.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888523 h 11 HYPERLINK l _Toc325888524 4.1.3按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 PAGEREF _Toc325888524 h 13 HYPERLINK l _Toc325888525 4.1.4幾何尺寸計(jì)算： PAGEREF _Toc325888525 h 15 HYPERLINK l _Toc325888526 4.1.5高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸 PAGEREF _Toc325888526 h 15 HYPERLINK l _Toc325

9、888527 4.1.6齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888527 h 16 HYPERLINK l _Toc325888528 4.2低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888528 h 17 HYPERLINK l _Toc325888529 4.2.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及其齒數(shù) PAGEREF _Toc325888529 h 17 HYPERLINK l _Toc325888530 4.2.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888530 h 17 HYPERLINK l _Toc325888531 4.2.3按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度

10、校核 PAGEREF _Toc325888531 h 19 HYPERLINK l _Toc325888532 4.2.4幾何尺寸計(jì)算： PAGEREF _Toc325888532 h 21 HYPERLINK l _Toc325888533 4.2.5低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸 PAGEREF _Toc325888533 h 22 HYPERLINK l _Toc325888534 4.3開式齒輪設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888534 h 22 HYPERLINK l _Toc325888535 4.3.1選定齒輪類型、精度等級(jí)，材料及齒數(shù) PAGEREF _Toc325888535

11、 h 22 HYPERLINK l _Toc325888536 4.3.2按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888536 h 23 HYPERLINK l _Toc325888537 4.3.3開式齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸 PAGEREF _Toc325888537 h 24 HYPERLINK l _Toc325888538 五. 軸及軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc325888538 h 25 HYPERLINK l _Toc325888539 5.1中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc325888539 h 25 HYPERLINK l _Toc325888540

12、 5.1.1 已知條件 PAGEREF _Toc325888540 h 25 HYPERLINK l _Toc325888541 5.1.2 選擇軸的材料 PAGEREF _Toc325888541 h 26 HYPERLINK l _Toc325888542 5.1.3 初算軸徑 PAGEREF _Toc325888542 h 26 HYPERLINK l _Toc325888543 5.1.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888543 h 26 HYPERLINK l _Toc325888544 5.1.5鍵連接 PAGEREF _Toc325888544 h 28 HYPERL

13、INK l _Toc325888545 5.1.6軸的受力分析 PAGEREF _Toc325888545 h 28 HYPERLINK l _Toc325888546 5.1.7校核軸的強(qiáng)度 PAGEREF _Toc325888546 h 30 HYPERLINK l _Toc325888547 5.1.8校核鍵連接的強(qiáng)度 PAGEREF _Toc325888547 h 31 HYPERLINK l _Toc325888548 5.1.9校核軸承壽命 PAGEREF _Toc325888548 h 31 HYPERLINK l _Toc325888549 5.2高速軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGERE

14、F _Toc325888549 h 31 HYPERLINK l _Toc325888550 5.2.1 已知條件 PAGEREF _Toc325888550 h 31 HYPERLINK l _Toc325888551 5.2.2 選擇軸的材料 PAGEREF _Toc325888551 h 32 HYPERLINK l _Toc325888552 5.2.3 初算軸徑和選擇聯(lián)軸器 PAGEREF _Toc325888552 h 32 HYPERLINK l _Toc325888553 5.2.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888553 h 32 HYPERLINK l _Toc

15、325888554 5.2.5鍵連接 PAGEREF _Toc325888554 h 34 HYPERLINK l _Toc325888555 5.2.6軸的受力分析 PAGEREF _Toc325888555 h 35 HYPERLINK l _Toc325888556 5.2.7校核軸的強(qiáng)度 PAGEREF _Toc325888556 h 36 HYPERLINK l _Toc325888557 5.2.8校核鍵連接的強(qiáng)度 PAGEREF _Toc325888557 h 37 HYPERLINK l _Toc325888558 5.2.9校核軸承壽命 PAGEREF _Toc3258885

16、58 h 37 HYPERLINK l _Toc325888559 5.3低速軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc325888559 h 38 HYPERLINK l _Toc325888560 5.3.1 已知條件 PAGEREF _Toc325888560 h 38 HYPERLINK l _Toc325888561 5.3.2 選擇軸的材料 PAGEREF _Toc325888561 h 38 HYPERLINK l _Toc325888562 5.3.3 初算軸徑 PAGEREF _Toc325888562 h 38 HYPERLINK l _Toc325888563 5.3.4結(jié)構(gòu)

17、設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888563 h 38 HYPERLINK l _Toc325888564 5.3.5鍵連接 PAGEREF _Toc325888564 h 41 HYPERLINK l _Toc325888565 5.3.6軸的受力分析 PAGEREF _Toc325888565 h 41 HYPERLINK l _Toc325888566 5.3.7校核軸的強(qiáng)度 PAGEREF _Toc325888566 h 42 HYPERLINK l _Toc325888567 5.3.8校核鍵連接的強(qiáng)度 PAGEREF _Toc325888567 h 43 HYPERLINK l

18、 _Toc325888568 5.3.9校核軸承壽命 PAGEREF _Toc325888568 h 43 HYPERLINK l _Toc325888569 5.4開式齒輪高速軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc325888569 h 44 HYPERLINK l _Toc325888570 5.4.1 已知條件 PAGEREF _Toc325888570 h 44 HYPERLINK l _Toc325888571 5.4.2 選擇軸的材料 PAGEREF _Toc325888571 h 44 HYPERLINK l _Toc325888572 5.4.3 初算軸徑 PAGEREF _T

19、oc325888572 h 44 HYPERLINK l _Toc325888573 5.4.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888573 h 44 HYPERLINK l _Toc325888574 5.4.5鍵連接 PAGEREF _Toc325888574 h 46 HYPERLINK l _Toc325888575 5.4.6軸的受力分析 PAGEREF _Toc325888575 h 46 HYPERLINK l _Toc325888576 5.4.7校核軸的強(qiáng)度 PAGEREF _Toc325888576 h 48 HYPERLINK l _Toc325888577 5.

20、4.8校核鍵連接的強(qiáng)度 PAGEREF _Toc325888577 h 48 HYPERLINK l _Toc325888578 5.4.9校核軸承壽命 PAGEREF _Toc325888578 h 49 HYPERLINK l _Toc325888579 5.5開式齒輪低速軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc325888579 h 49 HYPERLINK l _Toc325888580 5.5.1 已知條件 PAGEREF _Toc325888580 h 49 HYPERLINK l _Toc325888581 5.5.2 選擇軸的材料 PAGEREF _Toc325888581 h

21、49 HYPERLINK l _Toc325888582 5.5.3 初算軸徑 PAGEREF _Toc325888582 h 50 HYPERLINK l _Toc325888583 5.5.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888583 h 50 HYPERLINK l _Toc325888584 5.5.5鍵連接 PAGEREF _Toc325888584 h 51 HYPERLINK l _Toc325888585 5.5.6軸的受力分析 PAGEREF _Toc325888585 h 51 HYPERLINK l _Toc325888586 5.5.7校核軸的強(qiáng)度 PAGER

22、EF _Toc325888586 h 53 HYPERLINK l _Toc325888587 5.5.8校核鍵連接的強(qiáng)度 PAGEREF _Toc325888587 h 54 HYPERLINK l _Toc325888588 5.5.9校核軸承壽命 PAGEREF _Toc325888588 h 54 HYPERLINK l _Toc325888589 六潤(rùn)滑油及其潤(rùn)滑方式選擇 PAGEREF _Toc325888589 h 54 HYPERLINK l _Toc325888590 七箱體設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc325888590 h 55一設(shè)計(jì)題目設(shè)計(jì)電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)的傳動(dòng)裝置，設(shè)計(jì)要求

23、：間歇工作，每班工作時(shí)間不超過15（如每班時(shí)間為8小時(shí)，則卷?yè)P(yáng)機(jī)每班總的工作時(shí)間不超過1.2小時(shí)），每次工作時(shí)間不超過10min，滿載起動(dòng)，工作中有中等振動(dòng)，兩班制工作，鋼速度允許誤差5。小批量生產(chǎn)，設(shè)計(jì)壽命10年。鋼繩拉力F(KN)鋼繩速度V(m/min)滾筒直徑D(mm)1512200圖1.1二確定電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)的總體方案電動(dòng)機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)，有三種方案可作參考：圖2.1 蝸輪蝸桿減速器圖2.2 二級(jí)圓柱圓錐減速器圖2.3 圓柱齒輪減速器加開式齒輪傳動(dòng)比較上述方案，圖2.1蝸輪蝸桿減速器方案，雖然可以實(shí)現(xiàn)較大的傳動(dòng)比，但是蝸桿傳動(dòng)的嚙合處有相對(duì)滑動(dòng)，傳動(dòng)不平穩(wěn)，并且容易產(chǎn)生嚴(yán)重的摩擦和磨損，

24、因此蝸桿傳動(dòng)效率低，所以不選用此種方案。圖2.2二級(jí)圓柱圓錐減速器，此方案布局比較小，但是圓錐齒輪加工較困難，成本高昂，不經(jīng)濟(jì)，所以一般不采用。圖2.3圓柱齒輪減速器加開式齒輪傳動(dòng)，此方案結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，且傳動(dòng)平穩(wěn)，經(jīng)濟(jì)性好，滿足要求。因此采用二級(jí)圓柱齒輪減速器：圖2-4 最終確定方案三電動(dòng)機(jī)的選擇3.1 電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算電動(dòng)機(jī)輸出滾筒所需要功率：=FV=15*12/60=3.0 (KW) （3-1）傳動(dòng)效率計(jì)算：查資料【1】表2-1 機(jī)械傳動(dòng)效率概略值 可得以下數(shù)據(jù)：彈性聯(lián)軸器傳動(dòng)效率取0.99 閉式齒輪，選用8級(jí)精度（油潤(rùn)滑），傳動(dòng)效率取0.97滾動(dòng)軸承，采用球軸承，傳動(dòng)效率取0.99開式齒輪，選

25、用8級(jí)精度，傳動(dòng)效率取0.95滾筒傳動(dòng)效率取0.94電機(jī)所需要的功率：=3.0/0.78=3.85 (KW)查資料【1】，可供選擇電機(jī)：電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率/kw滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩價(jià)格Y112M-2428902.2525800Y112M-4414402.2468777Y132M1-649602.0750802Y160M1-847202.012001345表3-13.2計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比設(shè)卷?yè)P(yáng)機(jī)滾筒的工作轉(zhuǎn)速為，從表3-1可以看出，選Y112M-4型號(hào)電動(dòng)機(jī)比較合適，所以P=4.0KW,n=1440(r/min)總傳動(dòng)比選定方案中齒輪全為直齒圓柱齒輪，查

26、資料【1】表2-2：圓柱齒輪傳動(dòng)比范圍37， 平均分配各級(jí)齒輪傳動(dòng)比:，但根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，雙級(jí)減速器的齒輪傳動(dòng)比最好不要超過4，以免齒數(shù)比太大導(dǎo)致齒輪受破壞程度相差太大，所以此方案不用。 再選擇Y132M1-6電機(jī)，平均分配各級(jí)齒輪傳動(dòng)比:，滿足要求，因此，選用Y132M1-6電機(jī)電動(dòng)機(jī)。3.3計(jì)算各軸轉(zhuǎn)速、功率及轉(zhuǎn)矩 軸 = 4 * ROMAN IV 軸 = 5 * ROMAN V 軸 = 2 * ROMAN II軸 = 1 * ROMAN I軸 = 3 * ROMAN III圖3-13.3.1各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算：所以滾筒實(shí)際轉(zhuǎn)速為19.1r/min，誤差為零，傳動(dòng)分配合適。3.3.2各軸功率計(jì)算：電動(dòng)

27、機(jī)按額定功率計(jì)算，3.3.3各軸轉(zhuǎn)矩計(jì)算：綜上所述，軸轉(zhuǎn)速n/(r/min)功率P/kw轉(zhuǎn)矩T/(Nm) = 1 * ROMAN I9603.9240.00 = 2 * ROMAN II260.163.76138.02 = 3 * ROMAN III70.53.61489.01 = 4 * ROMAN IV70.53.54479.53 = 5 * ROMAN V19.13.331665.00表3-2四齒輪設(shè)計(jì)4.1高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算4.1.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及其齒數(shù)1）按選擇的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪。2）卷?yè)P(yáng)機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，V=12m/min,故選用7級(jí)精度（G

28、B10095-88）。3）材料選擇，由資料2表101選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪選用45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者差為40HBS。4）選小齒輪的齒數(shù)為，則大齒輪的齒數(shù)，取,取壓力角。由于減速器齒輪傳動(dòng)為閉式傳動(dòng)，可以采用齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，按彎曲疲勞強(qiáng)度校核。4.1.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)按資料【2】（10-9a）設(shè)計(jì)計(jì)算公式計(jì)算:1.確定公式的各計(jì)算值（1）試選載荷系數(shù)=1.3（2）齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩（3）由資料【2】表10-7選取齒寬系數(shù)=1.0。（4）由資料【2】表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。（5）從資料【2】圖1021（d)查得，小齒輪疲勞

29、極限為： 大齒輪疲勞極限為：。（6）由資料【2】式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) （7）查資料【2】圖1019得接觸疲勞壽命系數(shù)為：（8）由資料【2】式10-12計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力：取安全系數(shù)， 2.計(jì)算（1）試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小值： (2）計(jì)算圓周速度v （3）計(jì)算齒寬b（4）計(jì)算齒寬與齒高之比。模數(shù)：齒高：（5）計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù)v=2.31m/s，7級(jí)精度，查資料【2】圖10-8得動(dòng)載荷系數(shù)為，因?yàn)槭侵饼X輪，查資料【2】表103查得由資料【2】表102查得使用系數(shù)為= 1.50（中等沖擊），由資料【2】表10-4用插值法得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐，非對(duì)稱布置時(shí)：=1.418由 ，

30、=1.418，查資料【2】圖10-13得=1.38，故載荷系數(shù)為 （6）按設(shè)計(jì)的實(shí)際載荷系數(shù)校正所算的的分度圓直徑由資料【2】式10-10a得： (7) 計(jì)算模數(shù)m 4.1.3按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核由式（10-5）得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式： 1.確定公式內(nèi)的各參數(shù)值：(1)由資料【2】圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限為： ， 大齒輪的的彎曲疲勞極限為： (2)由資料【2】圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)， (3)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力：取彎曲疲勞安全系數(shù)，由資料【2】式（10-12）得： （4）計(jì)算安全載荷系數(shù)：（5）計(jì)算齒形系數(shù)：查資料【2】表10-5得 用插值法計(jì)算：， （6）計(jì)算齒形

31、校正系數(shù)： 查資料【2】表10-5得：用插值法計(jì)算：，（7）計(jì)算大小齒輪的 , 比較得，大齒輪的數(shù)值大。2.設(shè)計(jì)計(jì)算：將中較大值代入公式得： 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由于按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)（m=2.48 mm）大于由齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)（m=1.81)。因?yàn)辇X輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度所決定的承載力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載力，僅與齒輪直徑有關(guān)，故可取彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算所得的模數(shù)，并將模數(shù)圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=2。按接觸強(qiáng)度得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)： 大齒輪齒數(shù)：4.1.4幾何尺寸計(jì)算：(1)計(jì)算分度圓直徑： (2)計(jì)算中心距： (3)計(jì)算齒輪寬度： 取4.1.5高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的

32、幾何尺寸如下表所示：名稱計(jì)算公式數(shù)值（單位：mm)模 數(shù)2壓 力 角分 度 圓 直 徑60222齒 頂 圓 直 徑64226齒 根 圓 直 徑55217中 心 距 141齒 寬6055由于小齒輪（齒輪1）直徑較小，故采用齒輪軸設(shè)計(jì)，大齒輪（齒輪2）采用腹板齒輪設(shè)計(jì)。4.2低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)4.2.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及其齒數(shù)低速級(jí)傳動(dòng)齒輪類型、精度等級(jí)、材料與高速級(jí)齒輪1、2相同，小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪選用45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者差為40HBS。選小齒輪的齒數(shù)為: =24，則大齒輪的齒數(shù)，取=89,4.2.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)按

33、資料【2】（10-9a）設(shè)計(jì)計(jì)算公式計(jì)算:1.確定公式的各計(jì)算值（1）試選載荷系數(shù)=1.3（2）齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩（3）由資料【2】表10-7選取齒寬系數(shù)=1.0。（4）由資料【2】表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。（5）從資料【2】圖1021（d)查得，小齒輪疲勞極限為： 大齒輪疲勞極限為：。（6）由資料【2】式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) （7）查資料【2】圖1019得接觸疲勞壽命系數(shù)為：=0.93；=0.97。（8）由資料【2】式10-12計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力：2.計(jì)算（1）試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小值： (2）計(jì)算圓周速度 （3）計(jì)算齒寬b（4）計(jì)算齒寬與齒高之比。模數(shù)：齒高：（5）計(jì)

34、算載荷系數(shù)根據(jù)v=0.94m/s，7級(jí)精度，查資料【2】圖10-8得動(dòng)載荷系數(shù)為=1.04，因?yàn)槭侵饼X輪，查資料【2】表103查得由資料【2】表102查得使用系數(shù)為= 1.50（中等沖擊），由資料【2】表10-4用插值法得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐，非對(duì)稱布置時(shí)：=1.423由 ，=1.423，查資料【2】圖10-13得=1.35，故載荷系數(shù)為（6）按設(shè)計(jì)的實(shí)際載荷系數(shù)校正所算的的分度圓直徑由資料【2】式10-10a得： (7) 計(jì)算模數(shù)m 4.2.3按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核由式（10-5）得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式： 1.確定公式內(nèi)的各參數(shù)值：(1)由資料【2】圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極

35、限為： ， 大齒輪的的彎曲疲勞極限為： (2)由資料【2】圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)= 0.93，= 0.97 (3)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力：取彎曲疲勞安全系數(shù)，由資料【2】式（10-12）得： （4）計(jì)算安全載荷系數(shù)：（5）計(jì)算齒形系數(shù)：查資料【2】表10-5得 ， （6）計(jì)算齒形校正系數(shù)： 查資料【2】表10-5得： ，（7）計(jì)算大小齒輪的 比較得，大齒輪的數(shù)值大。2.設(shè)計(jì)計(jì)算：將中較大值代入公式得：解得： 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由于按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)（m=3.63 mm）大于由齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)（m=2.62)。因?yàn)辇X輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度所決定的承載力，而齒面接觸

36、疲勞強(qiáng)度所決定的承載力，僅與齒輪直徑有關(guān)，故可取彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算所得的模數(shù)，并將模數(shù)圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=3。按接觸強(qiáng)度得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)：，大齒輪齒數(shù)：4.2.4幾何尺寸計(jì)算：(1)計(jì)算分度圓直徑： (2)計(jì)算中心距： (3)計(jì)算齒輪寬度： 取4.2.5低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸如下表所示：名稱計(jì)算公式數(shù)值（單位：mm)模 數(shù)3壓 力 角分 度 圓 直 徑69255齒 頂 圓 直 徑75261齒 根 圓 直 徑61.5247.5中 心 距 162齒 寬69644.3開式齒輪設(shè)計(jì)4.3.1選定齒輪類型、精度等級(jí)，材料及齒數(shù)1）按傳動(dòng)設(shè)計(jì)的方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。2）卷?yè)P(yáng)機(jī)為一般工作機(jī)，

37、速度不高，所以選用7級(jí)精度（GB/T1009558）3）材料選擇。由【2】表10-1選擇小齒輪的材料為40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火；大齒輪用45鋼：硬度4050HRC。4）選擇齒數(shù)。由于的開式傳動(dòng)，為使齒輪不至于過小，選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)，取，由于是開式傳動(dòng)，故選用齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)即可。 4.3.2按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式進(jìn)行計(jì)算1.確定公式的各計(jì)算值（1）由資料【2】圖10-20e查得齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限： （2）由資料【2】式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) （3）由資料【2】圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)（4）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞系數(shù)S=1.4，由式（10-1

38、2）得（5）載荷系數(shù)：K =1.8（6）計(jì)算齒形系數(shù)：查資料【2】表10-5得 （7）計(jì)算齒形校正系數(shù)： 查資料【2】表10-5得： （8）計(jì)算大小齒輪的 比較得，小齒輪的數(shù)值大。（8）由資料【2】表10-7選取齒寬系數(shù)：=1.02.設(shè)計(jì)計(jì)算解得：由于是開式傳動(dòng)，計(jì)算模數(shù)將加大10%得：,就近圓整得m=43.尺寸計(jì)算（1）計(jì)算分度圓直徑：（2）計(jì)算中心距 （3）計(jì)算齒輪寬度：取4、工作機(jī)速度驗(yàn)算：，故設(shè)計(jì)合理。4.3.3開式齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸如下表所示：名稱計(jì)算公式數(shù)值（單位：mm)模 數(shù)4壓 力 角分 度 圓 直 徑80296齒 頂 圓 直 徑88304齒 根 圓 直 徑70286中 心 距

39、188齒 寬8075五. 軸、軸承及聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)計(jì)算5.1中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算軸的設(shè)計(jì)計(jì)算與軸上齒輪輪轂孔內(nèi)徑及寬度、滾動(dòng)軸承的選擇和校核、鍵的選擇和驗(yàn)算、與軸連接的半聯(lián)軸器的選擇同步進(jìn)行。因箱體內(nèi)壁寬度主要由中間軸的結(jié)構(gòu)尺寸確定，故先對(duì)中間軸進(jìn)行設(shè)計(jì)，然后對(duì)干高速軸和低速軸進(jìn)行設(shè)計(jì)。5.1.1 已知條件 中間軸傳遞功率，轉(zhuǎn)速=260.16 r/min，齒輪分度圓直徑=222 mm，=69 mm，齒輪寬度=55 mm，=69 mm5.1.2 選擇軸的材料因傳遞的功率不大，查資料【1】表8-26選常用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理5.1.3 初算軸徑查資料【1】表9-8得C=106135，考慮軸端不承受轉(zhuǎn)矩，

40、只承受少量的彎矩，故取較小值C=110，則5.1.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想圖如下圖所示：+圖5-1中間軸構(gòu)想圖（1）軸承部件的設(shè)計(jì) 軸不長(zhǎng)，故軸承采用兩端固定式。然后，按軸上零件的安裝順序，從最小軸徑處開始設(shè)計(jì)（2）軸承的選擇與軸段 eq oac(,1)和軸段 eq oac(,5)的設(shè)計(jì)該軸段上安裝軸承，其設(shè)計(jì)與軸承的選擇同步進(jìn)行?？紤]無軸向力的存在，選用深溝球軸承。軸段 eq oac(,1)和軸段 eq oac(,5)上安裝軸承，其直徑既應(yīng)便于軸承安裝，又應(yīng)符合軸承內(nèi)徑系列。查資料【3】表13-11取軸承為6308，與軸承配合的軸徑d1=40mm,外徑D=90mm，寬度B=23mm，定位軸肩直

41、徑da=49mm，外徑定位直徑Da=81mm，對(duì)軸的力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離a3=11.5mm，通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同型號(hào)，所以d5=40mm（3）軸段 eq oac(,2)和 eq oac(,4)的設(shè)計(jì)軸段 eq oac(,2)上安裝齒輪3，軸段 eq oac(,4)安裝齒輪2，為了便于安裝齒輪， d2和d4應(yīng)分別大于d1 和d5，可初定d2=d4=42mm，齒輪2上輪轂寬度范圍為（1.21.5）d2=50.463mm，取其輪轂寬度與齒輪寬度=55 mm相等，左端采用軸肩定位，右端采用套筒固定。由于齒輪3的直徑比較小，采用實(shí)心式，取其輪轂寬度與齒輪寬度=69 mm，其右端采用軸

42、肩定位，左端采用套筒固定。為使套筒斷面能夠頂?shù)烬X輪端面，軸段 eq oac(,2)和 eq oac(,4)的長(zhǎng)度應(yīng)比相應(yīng)齒輪的輪轂略短，故取L2=67mm，L4=53mm（4）軸段 eq oac(,3)該段為中間軸上的兩個(gè)齒輪提供定位，其軸肩高度范圍為（0.070.1）d2=2.944.2mm，取其高度為h=4mm，故d3=50mm,齒輪3端面與箱體內(nèi)壁距離與高速軸齒輪右端面內(nèi)壁距離均取為=10mm，齒輪2和齒輪3距離初定為=10mm，則箱體內(nèi)壁之間的距離：=156.5mm，取=10.5mm，則=157mm。齒輪2的右端面與箱體內(nèi)壁的距離=12.5mm，則軸段 eq oac(,3)的長(zhǎng)度為L(zhǎng)3

43、=10.5mm（5）軸段 eq oac(,1)和軸段 eq oac(,5)的長(zhǎng)度 該減速器齒輪的圓周速度小于2m/s,故軸承采用脂潤(rùn)滑，需要用擋油環(huán)阻止箱體內(nèi)潤(rùn)滑油濺入軸承座，軸承內(nèi)端面距箱體內(nèi)壁的距離取=12mm，中間軸上兩個(gè)齒輪的固定由擋油環(huán)完成，則軸段 eq oac(,1)的長(zhǎng)度為：L1=23+12+10+3=48mm軸段 eq oac(,5)的長(zhǎng)度：L5=23+12+12.5+2=49.5mm（6）軸上力作用點(diǎn)的間距 軸承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離a3=14.7mm則可得軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)之間的距離為：= L1+- a3-3mm=48+69/2-11.5-3=68mm= L3+=

44、10.5+(55+69)/2=72.5mm= L5+- a3-2mm=42.5+55/2-11.5-2=63.5mm5.1.5鍵連接 齒輪與軸間采用A型普通平鍵連接，由資料【3】表11-1查得鍵的型號(hào)分別為1264 GB/T 10961990和1250 GB/T 109619905.1.6軸的受力分析（1）齒輪2的受力分析：=1243.4N=452.56N齒輪3的受力分析：=4000.6 N=1456.1 N（2）畫軸的受力簡(jiǎn)圖 受力簡(jiǎn)圖如下所示：圖5-2 軸受力以及彎矩圖（3）計(jì)算支承反力 在水平面：=-866.3N=-137.24N式中負(fù)號(hào)表示與圖中所畫力的方向相反。 在垂直面上：=310

45、2.1 N=2141.9N軸承1的總支反力：=3220.8 N軸承2的總支反力：=2146.3 N（4）畫彎矩圖如圖5-2在水平面上，a-a截面處：=-50.07 b-b截面處：=-7.314 在垂直面上，a-a截面處： =179.30 b-b截面處：=114.16合成彎矩，a-a截面處： =186.16 b-b截面處：=114.39（5）畫轉(zhuǎn)矩圖如圖5-25.1.7校核軸的強(qiáng)度由以上計(jì)算可得出a-a截面處有最大彎矩，因此a-a截面為危險(xiǎn)截面，計(jì)算該截面的抗彎截面系數(shù)：=8782.0抗扭截面系數(shù)：=18974.8a截面處彎曲應(yīng)力:=21.2扭剪應(yīng)力：=7.27按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對(duì)于單

46、向轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故取折合系數(shù)，則當(dāng)量應(yīng)力為:=22.9由資料【1】表8-26查得45鋼調(diào)質(zhì)處理抗拉強(qiáng)度極限，由表8-32用插值法得軸的許用彎曲應(yīng)力=60， ，強(qiáng)度滿足要求。5.1.8校核鍵連接的強(qiáng)度齒輪2處鍵連接的擠壓應(yīng)力：=36.25取鍵、軸及齒輪的材料都為鋼，由資料【1】表8-33查得，強(qiáng)度足夠。齒輪3的鍵長(zhǎng)于齒輪2的鍵，故其強(qiáng)度也足夠。5.1.9校核軸承壽命1）軸承已初步定為6308，基本額定負(fù)荷2）計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷，根據(jù)式資料【2】（13-9a）：=3220.8 N=2146.3 N查資料【2】表13-6，得，取，選兩者中較大者，故：校核此軸承的壽命：= 38585h

47、軸承滿足工作需求。工作年限=53.6年，故軸承壽命滿足要求。5.2高速軸的設(shè)計(jì)計(jì)算5.2.1 已知條件高速軸傳遞功率，轉(zhuǎn)速，小齒輪分度圓直徑=60mm，齒輪寬度=60 mm。5.2.2 選擇軸的材料因傳遞的功率不大，查資料【1】表8-26選常用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理5.2.3 初算軸徑和選擇聯(lián)軸器查資料【1】表9-8得C=106135，考慮軸端不承受轉(zhuǎn)矩，只承受少量的彎矩，故取較小值C=110，則考慮該軸徑取得太小，軸承的壽命可能不能滿足要求，取d1=30mm。由資料【1】表8-38查得GB/T 5014-2003中LX2型聯(lián)軸器符合要求：公稱轉(zhuǎn)矩為560許用轉(zhuǎn)速6300r/min，軸孔范圍為2

48、035mm，滿足要求，軸孔長(zhǎng)度為60mm，J型軸孔，聯(lián)軸器主動(dòng)端代號(hào)為L(zhǎng)X2 3060 GB/T 5014-2003，故軸段 eq oac(,1)的長(zhǎng)度略小于軸孔長(zhǎng)度，取L1=58mm。5.2.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想圖如下圖所示：圖5-3高速軸構(gòu)想圖(1)劃分軸段軸伸出段d1，端蓋以及密封圈處軸段d2，軸承安裝軸段d3、d7，軸頸段d4、d6，齒輪軸段d5。(2)密封圈和軸段 eq oac(,2)查資料【3】表15-11得，選用直徑為35mm的油封氈圈，因此確定d2=35mm。查資料【3】表13-11，選擇深溝球軸承6308，與軸承配合的軸徑d3=40mm,外徑D=90mm，寬度B=23mm，

49、定位軸肩直徑da=49mm，外徑定位直徑Da=81mm，對(duì)軸的力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離a3=11.5mm，通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同型號(hào)，所以d7=40mm，軸承采用脂潤(rùn)滑，需要用擋油環(huán)阻止箱體內(nèi)潤(rùn)滑油濺入軸承座，為補(bǔ)償箱體的鑄造誤差和安裝擋油環(huán)，軸承靠近箱體內(nèi)壁的端面距箱體內(nèi)壁距離取=12mm，擋油環(huán)的擋油凸緣內(nèi)側(cè)面凸出箱體內(nèi)壁1 2mm，擋油環(huán)軸孔寬度定為=15mm,則L3=L7= =38mm。(3)齒輪和軸段 eq oac(,5)由于該軸直徑與齒輪分度圓直徑相差不大，故設(shè)計(jì)成齒輪軸，齒輪軸段直徑與齒輪1直徑尺寸相同，為d5=60mm，da5=64mm，df5=55mm。軸段 e

50、q oac(,5)長(zhǎng)度L5=60 mm。(4)軸段 eq oac(,4)和軸段 eq oac(,6)的設(shè)計(jì) 該軸段直徑可取略大于軸承定位軸肩的直徑，則d4= d6=50mm，齒輪右端面距箱體內(nèi)壁距離為，則軸段 eq oac(,6)的長(zhǎng)度L6=7mm，軸段 eq oac(,4)的長(zhǎng)度L4=84mm。(5)軸段 eq oac(,2)的長(zhǎng)度 該軸段的長(zhǎng)度與軸上的零件有關(guān)外，還與軸承座寬度及軸承端蓋有關(guān)。軸承座的寬度L=，由資料【1】表4-1得，下箱座壁厚=0.025+3mm=0.025162+3=7.058mm，（為低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的中心距），取=8mm，=141+162=303mm400mm,去軸承

51、旁連接螺栓為M16，則部分面凸緣尺寸（扳手空間），=24mm,=20mm，箱體軸承座寬度L=5760mm，取L=58mm，可取箱體凸緣連接螺栓為M12，地腳螺栓為=M20，則有軸承端蓋連接螺釘為0.4=8mm，由資料【1】表8-30得軸承端蓋凸緣厚度為=10mm，取端蓋與軸承座之間的調(diào)整墊片厚度為=2mm，端蓋連接螺栓由資料【1】表8-29得，采用螺栓GB/T 5781 M825，其安裝圓周大于聯(lián)軸器輪轂外徑，輪轂外徑不與端蓋螺栓的拆裝空間相干涉，故聯(lián)軸器輪轂端面與端蓋外端面的距離為=10mm，則L2=L+=45mm。(5)軸上力作用點(diǎn)的間距軸承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離a3=11.5

52、mm，則可得軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)間的距離： L2+ a3=29+45+11.5=85.5mm= L3+ L4+L5/2- a3=140.5mm= L5/2+ L6+ L7- a3=63.5mm5.2.5鍵連接 聯(lián)軸器與軸段 eq oac(,1)采用A型普通平鍵連接，由資料【1】表8-31查得其型號(hào)為856 GB/T 1096-19905.2.6軸的受力分析（1）齒輪1的受力分析：=1333.3N=485.3N（2） 畫出軸的受力簡(jiǎn)圖圖5-4（3）計(jì)算支反力在水平面：=-151.43N=-333.87 N式中負(fù)號(hào)表示與圖中所畫力的方向相反。 在垂直面上：=416.04 N=917.26 N軸承1的總

53、支反力：=442.7 N軸承2的總支反力：=976.13 N（4）畫彎矩圖在水平面上，a-a截面處：=-21.2 在垂直面上，a-a截面處： =-58.25 合成彎矩，a-a截面處： =61.99如圖5-4（5）畫轉(zhuǎn)矩圖，如圖5-45.2.7校核軸的強(qiáng)度a-a截面上彎矩最大，且作用有轉(zhuǎn)矩，故a-a截面為危險(xiǎn)截面，計(jì)算該截面的抗彎截面系數(shù)：=21205.8抗扭截面系數(shù)：=42411.6a截面處彎曲應(yīng)力:=2.92扭剪應(yīng)力：=0.94按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對(duì)于單向轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故取折合系數(shù)，則當(dāng)量應(yīng)力為:=3.13由資料【1】表8-26查得45鋼調(diào)質(zhì)處理抗拉強(qiáng)度極限，由表8

54、-32用插值法得軸的許用彎曲應(yīng)力=60， ，強(qiáng)度滿足要求。5.2.8校核鍵連接的強(qiáng)度聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應(yīng)力：=10.88取鍵、軸及齒輪的材料都為鋼，由資料【1】表8-33查得，故其強(qiáng)度足夠。5.2.9校核軸承壽命1）軸承已初步定為6308，基本額定負(fù)荷2）計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷，根據(jù)式資料【2】（13-9a）：=442.7 N=976.13 N查資料【2】表13-6，得，取，選兩者中較大者，故：校核此軸承的壽命：= 3.76h 軸承滿足工作需求。工作年限=522年，故軸承壽命滿足要求。5.3低速軸的設(shè)計(jì)計(jì)算5.3.1 已知條件低速軸傳遞功率，轉(zhuǎn)速，齒輪分度圓直徑=255mm，齒輪寬度=64 mm。5

55、.3.2 選擇軸的材料因傳遞的功率不大，查資料【1】表8-26選常用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理5.3.3 初算軸徑查資料【1】表9-8得C=106135，考慮軸端承受轉(zhuǎn)矩，不承受彎矩，故取較小值C=110，則軸與聯(lián)軸器相連接，有一個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增大3%5%，軸端最細(xì)處直徑為d141.7242.90mm5.3.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想圖如下圖所示：圖5-5低速軸構(gòu)想圖(1)軸承部件的設(shè)計(jì) 軸不長(zhǎng)，故軸承采用兩端固定式。然后，按軸上零件的安裝順序，從最小軸徑處開始設(shè)計(jì) (2)聯(lián)軸器及軸段 eq oac(,1) 軸段 eq oac(,1)上安裝聯(lián)軸器，此段設(shè)計(jì)應(yīng)與聯(lián)軸器的選擇同步進(jìn)行，為補(bǔ)償聯(lián)軸器所連接兩軸

56、的安裝誤差、隔離震動(dòng)，選用彈性柱銷聯(lián)軸器，查資料【1】表8-37，取=3，則計(jì)算轉(zhuǎn)矩：=3489.01=1467.03，由資料【1】表8-38查得GB/T 5014-2003中LX4型聯(lián)軸器符合要求：公稱轉(zhuǎn)矩為2500，許用轉(zhuǎn)速3870r/min，軸孔范圍為4063mm，軸孔長(zhǎng)度為84mm，J型軸孔，A型鍵，聯(lián)軸器主動(dòng)端代號(hào)為L(zhǎng)X4 4284 GB/T 5014-2003，d1=42mm,故軸段 eq oac(,1)的長(zhǎng)度略小于軸孔長(zhǎng)度，取L1=82mm。（3）密封圈和軸段 eq oac(,2)聯(lián)軸器采用軸肩定位，其軸肩高度范圍為（0.070.1）d1=2.944.2mm，則軸段 eq oac

57、(,2)軸徑d2=47.8850.4mm,最終由密封圈確定。查資料【3】表15-11得，選用直徑為50mm的油封氈圈，因此確定d2=50mm。（4）軸承與軸段 eq oac(,3)和軸段 eq oac(,6)的設(shè)計(jì)軸段 eq oac(,3)和軸段 eq oac(,6)上安裝軸承，其直徑既要便于安裝，又要符合軸承內(nèi)徑系列，查資料【3】表13-11，選擇深溝球軸承6211，與軸承配合的軸徑d3=55mm,外徑D=100mm，寬度B=21mm，定位軸肩直徑da=64mm，外徑定位直徑Da=91mm，對(duì)軸的力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離a3=10.5mm，通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同型號(hào)，所以d6=

58、55mm，軸承采用脂潤(rùn)滑，需要用擋油環(huán)阻止箱體內(nèi)潤(rùn)滑油濺入軸承座，為補(bǔ)償箱體的鑄造誤差和安裝擋油環(huán)，軸承靠近箱體內(nèi)壁的端面距箱體內(nèi)壁距離取=12mm，擋油環(huán)的擋油凸緣內(nèi)側(cè)面凸出箱體內(nèi)壁1 2mm，擋油環(huán)軸孔寬度定為=15mm,則L3 =36mm。(5)齒輪和軸段 eq oac(,5) 該段上安裝齒輪4，為便于齒輪的安裝，d5應(yīng)略大于d6，可初定d5=57mm，齒輪4上輪轂寬度范圍為（1.21.5）d5=68.485.5mm，而齒輪寬度為=64 mm取其輪轂寬度為70mm，右端采用軸肩定位，左端采用套筒固定，軸段 eq oac(,5)的長(zhǎng)度應(yīng)比輪轂略短，故取L5=68mm。(6)軸段 eq oa

59、c(,4) 該軸段為齒輪提供定位和固定作用，定位軸肩高度為（0.070.1）d5=3.995.7mm，取h=5mm，則d4=67mm，齒輪左端面距箱體內(nèi)壁距離為=12.5mm，則軸段 eq oac(,4)的長(zhǎng)度為L(zhǎng)4=77.5mm。(7)軸段 eq oac(,2)和軸段 eq oac(,6)的長(zhǎng)度 該軸段的長(zhǎng)度與軸上的零件有關(guān)外，還與軸承座寬度及軸承端蓋有關(guān)。軸承端蓋連接采用螺栓GB/T 5781 M825，其安裝圓周大于聯(lián)軸器輪轂外徑，輪轂外徑不與端蓋螺栓的拆裝空間相干涉，故聯(lián)軸器輪轂端面與端蓋外端面的距離為=10mm，則L2=L+=47mm。軸段 eq oac(,6)的長(zhǎng)度L6=47.5m

60、m(8)軸上力作用點(diǎn)的間距軸承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離a3=10.5mm，則可得軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)間的距離： L5- a3=47.5+68-32-10.5=73mm= L3+ L4+- a3=135mm= L1/2+ L2+ +a3=98.5mm5.3.5鍵連接 聯(lián)軸器與軸段 eq oac(,1)及齒輪4與軸段 eq oac(,5)間均采用A型普通平鍵連接，由資料【1】表8-31查得其型號(hào)分別為1280 GB/T 1096-1990，1666 GB/T 1096-19905.3.6軸的受力分析（1）齒輪4的受力分析：=3835.4N=1396.0N（2） 畫出軸的受力簡(jiǎn)圖圖5-6（3）