拖拉機發(fā)動機原理

1、工質(zhì)：與能量轉(zhuǎn)換有關(guān)的工作物質(zhì)循環(huán)熱效率：工質(zhì)所做的循環(huán)功W與循環(huán)加熱量Q之比壓縮比：=Va/Vc壓力升高比：A=Pz/Pc循環(huán)平均壓力Pi：單位氣缸容積所做的循環(huán)功指示功Wi： 一個實際循環(huán)工質(zhì)對活塞所做的有用功平均指示壓力Pmi:發(fā)動機單位汽缸工作容積的指示功指示熱效率ni：實際循環(huán)指示功與所消耗的燃料熱量之比指示燃料消耗率bi：單位指示功的耗油量平均有效壓力Pme：發(fā)動機單位氣缸工作容積所輸出的有效功有效功率Pe:指示功率減去機械損失功率是發(fā)動機的對外輸出功率有效扭矩Ttq：發(fā)動機工作時，由功率輸出軸輸出的扭矩有效燃油消耗率be：單位有效功的耗油量有效熱效率ne：發(fā)動機有效功We與所消耗

2、的燃料熱量Q之比升功率PL：發(fā)動機每升工作容積所發(fā)出的有效功率比質(zhì)量me：發(fā)動機十質(zhì)量m與所給出的標(biāo)定功率之比機械效率nm：有效功率與指示功率之比過量空氣系數(shù)a：燃燒1千克燃料實際提供的空氣量L與理論上所需空氣量Lo 之比充氣效率nv：實際進入汽缸的新鮮工質(zhì)與進氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的新鮮 工質(zhì)之比.噴油泵速度特性：噴油泵油量控制機構(gòu)位置固定，循環(huán)供油量隨噴油泵轉(zhuǎn)速變化 的關(guān)系負(fù)荷特性：發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變，其經(jīng)濟性指標(biāo)隨負(fù)荷而變化的關(guān)系速度特性：發(fā)動機性能指標(biāo)隨轉(zhuǎn)速變化的關(guān)系外特性：節(jié)氣門保持全開，所測得的速度特性為外特性燃料調(diào)整特性：一定節(jié)氣門開度和一定轉(zhuǎn)速下，發(fā)動機功率Pe和燃油消耗率be隨

3、燃料消耗量P （或a）的變化曲線。調(diào)速特性：在調(diào)速器起作用時，保持調(diào)速手柄位置一定，發(fā)動機性能指標(biāo)隨轉(zhuǎn)速 或負(fù)荷變化的關(guān)系。扭轉(zhuǎn)儲備系數(shù)：|J=（Ttqmax-Ttq） / Ttqx100%穩(wěn)定調(diào)速率：62= （n3-n1） /n標(biāo)定瞬時調(diào)速率：61= （n2-n1） /n標(biāo)定萬有特性：較全面的表示發(fā)動機的性能，應(yīng)用多參數(shù)的特性曲線。點火提前角調(diào)整特性：汽油機保持節(jié)氣門開度，轉(zhuǎn)速以及混合氣濃度一定時，汽 油機功率和耗油率隨點火提前角該表而變化的關(guān)系分子變更系數(shù)：1千克燃料所形成的混合氣燃燒后的摩爾數(shù)與燃燒前的摩爾數(shù)之 比三，填空題1、工程熱力學(xué)中的狀態(tài)參數(shù)有（壓力）、（溫度）、（比體積）、（熵

4、）、（焓）、 （熱力學(xué)能）；（過程量有容積變化功）和（熱量）。2、 混和加熱循環(huán)的加熱過程是由（V定壓）和（P定容）構(gòu)成的。3、在初態(tài)、加熱量和壓縮比相同的條件下，三種理想循環(huán)中（定容）加熱循環(huán) 的熱效率最高。4、發(fā)動機熱力循環(huán)中，要使工質(zhì)從高溫?zé)嵩矗ㄈ〉茫崮芏D(zhuǎn)變?yōu)闄C械功，則 必須同時（低溫?zé)嵩捶懦鰺崃浚?、四行程發(fā)動機實際循環(huán)有5個過程組成，（依次是進氣）、（壓縮）、（燃燒）、 （膨脹）、（排氣過程）。6、研究發(fā)動機實際循環(huán)所用的兩種示功圖是（P隨汽缸工作容積）和（P隨曲軸轉(zhuǎn)角）7、指示指標(biāo)是用于評定（實際循環(huán)）質(zhì)量好壞，而有效指標(biāo)是用于評定（整體 性能）。8、同一臺發(fā)動機，其有效指標(biāo)比

5、指示指標(biāo)數(shù)值大的指標(biāo)是（有效燃油消耗率）9、某發(fā)動機的指示功率很大，而有效功率很少，說明該機的（機械效率低），應(yīng)該盡量（減小機械損失）10、 強化發(fā)動機的兩個方向是提高（升功率）、減?。ū荣|(zhì)量）11、非增壓發(fā)動機主要機械損失包括三部分，分別是（摩擦）損失，（驅(qū)動各附件）扣件和（泵氣）損失。所占機械損失的百分比分別是（62%-75%）、（10%-20%）、（10%-20%）12、當(dāng)轉(zhuǎn)速增大時，平均機械損失壓力（增大）13、發(fā)動機轉(zhuǎn)速提高，機械效率（降低）。14、汽油機負(fù)荷減小時，殘余廢氣系數(shù)（增大）15、 發(fā)動機經(jīng)長期使用，軸承間隙變大，應(yīng)選用粘度（大）的機油。16、充氣系數(shù)是（實際進入氣缸）的

6、新鮮充量與（進氣狀態(tài)下充滿氣缸）的新 鮮充量之比。17、發(fā)動機實際充氣量測定是用（流量計）測出發(fā)動機（每小時實際充氣量）18、在配氣定時中，（進氣遲閉）角對充氣效率的影響最大。19、進氣終了溫度升高，則充氣效率降低。進排氣管動態(tài)效應(yīng)歸結(jié)為（慣性效應(yīng)）和（波動效應(yīng)）20、欲提高汽車的爬起能力，進氣遲閉角應(yīng)（減?。?1、 汽油機負(fù)荷調(diào)節(jié)的方法是（量）調(diào)節(jié)，柴油機負(fù)荷調(diào)節(jié)的方法是（質(zhì)）調(diào)節(jié)22、汽油餾出10%的溫度低，會使汽油機的冷車起動（容易），但汽油機運轉(zhuǎn) 過程中在汽油輸送管路中形成（氣阻）現(xiàn)象。23、 國產(chǎn)汽油以（抗爆性）為性能指標(biāo)，70號汽油表示（辛烷值）為7024、 辛烷值表示汽油的（抗爆

7、）性能，16烷值表示柴油的（自燃）性能25、 汽油50%餾出（溫度）的高低影響汽油機的（暖車時間），（加速性）， （工作穩(wěn)定性）等性能。26、為了便于分析，汽油機燃燒過程通常分為（著火延遲期），（明顯燃燒期）和（補燃期）三個階段27、 汽油機高速運轉(zhuǎn)時，因（火焰速度增加）而使爆燃傾向（減?。?8、汽油機在過量空氣系數(shù)a =（1.031.10）時可以獲得最好的燃燒經(jīng)濟性，其主要原因在與（燃料燃燒完全，be最低，yi最高）29、為使汽油機燃燒過程有效進行，當(dāng)轉(zhuǎn)速（升高）或（負(fù)荷）降低時，均應(yīng) 加大點火提前角。30、汽油機燃燒過程通常出現(xiàn)在不正常燃燒現(xiàn)象有（爆燃）和（表面點火）。31、汽油機在（低）

8、轉(zhuǎn)速，（高）負(fù)荷工況時最容易發(fā)生爆燃。32、為了便于分析，柴油機燃燒過程通常分為（滯燃期）、（速燃期）、（緩 燃期）和（補燃期）四個階段33、根據(jù)混合氣形成和燃燒的要求，噴油嘴主要分（孔）式和（軸針）式兩種34、霧化質(zhì)量一般時指噴霧的（細度）和（均勻度）35、減小噴油延續(xù)角會使超有機的經(jīng)濟性變（好），工作柔和性變（差）36、柴油機燃油噴注的基本特征參數(shù)為：（噴注的射程）、（噴霧錐角）與（霧 化質(zhì)量）。37、柴油機壓力升高率的大小主要與（著火延遲）期內(nèi)形成的可燃混合氣的數(shù) 量有關(guān)。壓力升高率大，則柴油機燃燒噪聲（增大）。38、柴油機混合氣形成的兩種方式是（空間霧化）混合和（油膜蒸發(fā)）混合。39、

9、直噴式柴油機缸內(nèi)空氣的兩種渦流是（進氣渦流）和（擠氣渦流）40、柴油機燃燒過程的主要階段為（著火延遲）期41、柴油機產(chǎn)生燃燒噪音的直接原因是（速燃）期中（壓力升高率）過大所致。42、牌/場 過高，柴油機燃燒噪聲（大），機械負(fù)荷（增大）。43、3形燃燒室的經(jīng)濟性和冷起動性（好），但工作柔和性（差）。44、汽油機轉(zhuǎn)速一定時，每小時耗油量B主要取決于（節(jié)氣門開度）和（混合 氣濃度）45、車用發(fā)動機對萬有特性的要求是：最經(jīng)濟區(qū)域應(yīng)大致在萬有特性的（中間） 位置，使常用轉(zhuǎn)速和負(fù)荷落在最經(jīng)濟區(qū)域內(nèi)，并希望等油耗率曲線在（橫）向較 長。46、汽油機通過改變每循環(huán)進入氣缸的（混合氣）量，柴油機通過改變每循環(huán)

10、進入氣缸的（噴油量）來改變負(fù)荷。47、萬有特性曲線上等耗油率曲線越靠近（內(nèi)）層，則經(jīng)濟性越好。48、汽油機節(jié)氣門開度越小，扭矩隨轉(zhuǎn)速提高下降得（越快），而且最大扭矩 點及最大功率點均向調(diào)整方向移動。49、兩極式調(diào)整器的功用是（防止怠速不穩(wěn)），（防止飛車）50、發(fā)動機排氣中，主要污染物包括（CO），（NOx），（未燃物）和（微粒）51、發(fā)動機缸內(nèi)高溫富氧生成的有害污染物是（氮氧化物）52、柴油機在（低）溫時生成藍白煙；在（高）溫時易生成黑煙53、促使NO生成的三個因素有（高溫）、（富氧）和（反應(yīng)滯留時間）54、減小點火提前角對降低（NO）和（HC）的排放有利。55、怠速與減速工況是（HC）生成的

11、主要工況56、下列參數(shù)變化時，說明汽油機爆燃和柴油機工作粗暴的變化傾向：（1） 壓縮比增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗暴傾向（降低）（2）進氣溫度增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗暴傾向（降低）（3）燃料自烯溫度增加，汽油機爆燃傾向（降低），柴油機工作粗暴傾向（增 加）（4）點火提前角或噴油提前角增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗 暴傾向（增加）。（5）冷卻水溫度增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗暴傾向（增加）（6）發(fā)動機負(fù)荷增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗暴傾向（降低）57、汽油機轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，進氣管真空度（降低），充氣效率（升高）， 殘余

12、廢氣系數(shù)（降低），著火落后期（縮短），火焰?zhèn)鞑ニ俣龋?8、柴油機轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，進氣管真空度（基本不變），充氣效率（減 ?。?，循環(huán)供油量（增加），著火落后期（縮短），過量空氣系數(shù)（變小），排 氣煙度（增大），噪聲（變?。?9、汽油機油門位置不變，轉(zhuǎn)速增加時，進氣管真空度（增大），循環(huán)供油量（增 大），排氣溫度（升高），最佳點火提前角（增大），平均機械損失壓力（增大）， 機械效率（降低）四、作圖題1、畫出發(fā)動機常見的三種理論循環(huán)的P-V圖和T-S圖。（page 1）2、畫出非增壓柴油機理論循環(huán)和實際循環(huán)圖的P-V圖（page 20）3、畫出換氣損失圖，并寫出各項損失的符號及名稱。P25

13、4、畫出柴油機燃燒過程曲線（P叩）圖，并標(biāo)明燃燒過程的幾個時期。P995、畫出汽油機燃燒過程曲線（P叩）圖，并標(biāo)明燃燒過程的幾個時期。P646、畫出柴油機的外特性曲線。P1387、畫出汽油機的外特性曲線。P1368、畫出柴油機的負(fù)荷特性曲線。（標(biāo)出各特征點）P1359、畫出汽油機的負(fù)荷特性曲線。P13410、畫出汽油機燃料調(diào)整特性曲線。（P78, a點節(jié)氣門全開情況）11、畫出柴油機速度特性形式的調(diào)速特性曲線。P14512、畫出汽油機有害氣體CO、HC、NOx與空燃比A/F的關(guān)系五、簡答題1、試述發(fā)動機理論循環(huán)的假設(shè)條件。答：1）假設(shè)工質(zhì)是理想氣體，其物理常數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的空氣物理常數(shù)相同。2

14、） 假設(shè)工質(zhì)是在閉口系統(tǒng)中作封閉循環(huán)。3）假設(shè)工質(zhì)的壓縮及膨脹是絕熱等熵過 程。4）假設(shè)燃燒是外界無數(shù)個高溫?zé)嵩炊ㄈ莼蚨▔合蚬べ|(zhì)加熱。工質(zhì)放熱為定 容放熱。5）所有過程為可逆過程組成。2、用P-V圖和T-S圖說明，當(dāng)定容加熱循環(huán)加熱量Q1 一定、壓縮比增加時循 環(huán)熱效率的變化。曲線。P1853、試述理論循環(huán)與實際循環(huán)的差異。 答：1）理論循環(huán)中假設(shè)工質(zhì)比熱容是定值，而實際氣體比熱容是隨溫度上升而 增大的。2）實際循環(huán)中為了使循環(huán)重復(fù)進行，必須更換工質(zhì)，因此會造成功的 消耗，稱為換氣損失。3）實際循環(huán)中燃料燃燒需要一定的時間，所以噴油或點 火在上止點前，并且燃燒還會延續(xù)到膨脹行程，由此形成非瞬時

15、損失和補烯損失； 實際循環(huán)匯總會有部分燃料由于缺氧產(chǎn)生不完全燃燒損失；在高溫下部分燃燒產(chǎn) 物分解而吸熱，使循環(huán)的最高溫度下降。4）實際循環(huán)中氣缸壁和工質(zhì)間自始全 終存在著熱交換，使壓縮、膨脹線均脫離理論循環(huán)的絕熱壓縮、膨脹線，造成損 失。4、發(fā)動機的機械損失包括那幾部分？各占比例如何？常用哪幾種方法測量發(fā)動 機機械損失？答：摩擦損失，占62-75%；驅(qū)動各種附件損失，占10-20%；帶動機械增壓器 損失，占6-10%泵氣損失，占10-20%。機械損失常用的測量方法有倒拖法、滅 缸法、油耗線法。5、試分析轉(zhuǎn)速和負(fù)荷對機械效率的影響。答：轉(zhuǎn)速n上升，各摩擦副之間相對速度增加，摩擦損失增加。曲柄連桿機構(gòu)的 慣性力加大，活塞側(cè)壓力和軸承負(fù)荷均增高，摩擦損失增加；泵氣損失加大。驅(qū) 動附件消耗的功多。因此，機械損失功率增加，機械效率下降。轉(zhuǎn)速一定時，負(fù) 荷減小，平均指示壓力pmi隨之下降，而平均機械損失壓力pmm變化很小，因 為pmm的大小主要取決于摩擦