百瑞景五期西區(qū)二標(biāo)段塔吊基礎(chǔ)方案

1、目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc345891451 一、編制依據(jù) PAGEREF _Toc345891451 h 1 HYPERLINK l _Toc345891452 二、工程概況 PAGEREF _Toc345891452 h 2 HYPERLINK l _Toc345891453 三、塔吊位置布置 PAGEREF _Toc345891453 h 3 HYPERLINK l _Toc345891454 四、塔吊設(shè)置位置的基坑支護情況 PAGEREF _Toc345891454 h 4 HYPERLINK l _Toc345891455 五、地質(zhì)條件

2、PAGEREF _Toc345891455 h 5 HYPERLINK l _Toc345891456 六、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 PAGEREF _Toc345891456 h 6 HYPERLINK l _Toc345891457 七、塔吊基礎(chǔ)計算 PAGEREF _Toc345891457 h 9 HYPERLINK l _Toc345891458 八、塔吊基礎(chǔ)施工技術(shù)措施及質(zhì)量驗收 PAGEREF _Toc345891458 h 21“百瑞景中央生活區(qū)”五期西區(qū)二標(biāo)段塔吊基礎(chǔ)施工方案一、編制依據(jù)中南建筑設(shè)計院股份有限公司提供的“百瑞景中央生活區(qū)五期建筑、結(jié)構(gòu)施工圖” 中南勘察設(shè)計院（湖北）有限責(zé)

3、任公司百瑞景中央生活區(qū)五期西區(qū)工程巖土工程勘察報告書（詳勘階段）長沙中聯(lián)重工科技發(fā)展股份有限公司TC6517A塔式起重機使用說明書、QTZ80(TC5613-6)塔式起重機使用說明書。混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010）混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2011）；建筑樁基技術(shù)規(guī)范 （JGJ94-94）建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（JGJ79-2002）建筑基坑工程技術(shù)規(guī)范（GB50497-2009）塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009塔式起重機安全規(guī)程（GB5144-2006）建筑施工塔式起重機

4、安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程（JGJ196-2011）建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程（JGJ 33-2001）（J119-2001）建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-2011）二、工程概況建設(shè)單位：中鐵大橋局集團武漢地產(chǎn)有限公司設(shè)計單位：中南建筑設(shè)計院股份有限公司勘察單位：中南勘察設(shè)計院（湖北）有限責(zé)任公司監(jiān)理單位：武漢橋梁建筑工程監(jiān)理有限公司施工單位：中鐵建工集團有限公司“百瑞景中央生活區(qū)” 五期位于武鍋路與寶通寺路交匯處，寶通寺路將該地一分為二，寶通寺路以東稱為百瑞景中央生活區(qū)五期東區(qū)，寶通寺路以西稱為百瑞景中央生活區(qū)五期西區(qū)。我單位施工的范圍為五期西區(qū)二標(biāo)段，工程主要由4#樓、5#樓及其下的地

5、下車庫與人防工程組成。4#樓為商業(yè)及辦公樓，框架結(jié)構(gòu)，地下一層，地上7層。建筑面積8680，建筑高度35.1m；5#樓為超高層住宅樓，剪力墻結(jié)構(gòu)，地下二層，地上45層，總建筑面積29123.24，建筑高度139.1m；地下車庫與人防建筑面積11676，人防按6級設(shè)計，地下一層，層高6.05m。0.00相當(dāng)于絕對標(biāo)高32.35m，基坑周邊地面整平標(biāo)高相當(dāng)于-0.85m。4#樓地下車庫及人防基坑開挖基底標(biāo)高-7.15m-7.9m（絕對標(biāo)高24.85m）局部-8.9m（非基坑邊位置），采用鉆孔灌注樁懸臂支護；5#樓地下基坑開挖基底標(biāo)高為-15.45m（絕對標(biāo)高16.9m），采用樁錨支護。基坑重要性等

6、級為一級，變形控制值：坑頂水平位移不大于30mm，周邊地面及建筑物沉降變形不大于20mm，不均勻沉降滿足設(shè)計規(guī)范要求。地下水治理：對上部滯水采用集水明排，在坡頂坡底設(shè)置排水溝，匯集于集水井抽排。三、塔吊位置布置根據(jù)工程特點及垂直運輸、水平運輸?shù)氖┕ば枨螅竟こ贪惭b兩臺塔式起重機。1臺TC6517塔吊（以下簡稱1#塔吊）設(shè)置在5#樓基坑北側(cè)，塔臂長65m，塔吊中心距M軸北9m，1軸以東8.4m。1臺TC5613塔吊（以下簡稱2#塔吊）設(shè)置在4#樓基坑南側(cè)，塔臂長45m，塔吊中心距基坑D-B軸南8.5m（4#樓A軸南8.7m），D-37軸東1.5m（即4#樓4軸東1.5m）。1#塔起始安裝高度為其

7、允許安裝自由高度52m，此高度已超出其覆蓋范圍內(nèi)濱湖名都的11層樓頂高度大約10m以上。5#樓樓頂最高標(biāo)高為139.1m，1#塔吊隨著主體結(jié)構(gòu)施工加設(shè)扶墻裝置，需設(shè)置5道扶墻達到最大安裝高度160m，超出5#樓頂約20m。4#樓樓頂標(biāo)高35.1m，2#塔吊計劃安裝至自由高度40.5m，不設(shè)置扶墻。塔吊基礎(chǔ)頂面標(biāo)高-3.35m，塔身有效高度40.5-3.35=37.15m，高出4#樓頂2m。因4#樓樓頂造型塔樓僅為局部結(jié)構(gòu)，施工面積很小，可先施工至33m標(biāo)高處，剩余結(jié)構(gòu)待2#塔拆除后施工。1#、2#塔塔身相距85m，覆蓋范圍重疊24m，地下車庫局部在兩塔覆蓋范圍以外，東側(cè)可考慮使用汽車吊輔助吊運

8、材料，西側(cè)可考慮借用3#樓塔吊或人工倒運。2#塔臂長45m，臂端距3#樓外墻5m左右，留有足夠安全距離。四、塔吊設(shè)置位置的基坑支護情況1#塔吊位于基坑支護HJ段，此段基坑為樁錨支護段，鉆孔灌注樁10001600，樁頂標(biāo)高-3.65m，樁長19.5m，樁主筋2828；預(yù)應(yīng)力錨索1501600三道；支護樁間支護，掛鋼板網(wǎng)并噴射C20砼。 2#塔吊位于基坑支護PP段，此段基坑支護為鉆孔灌注樁懸臂支護，樁徑900mm，間距1800mm，樁頂標(biāo)高-3.15m，樁長9.6m，樁主筋1822。五、地質(zhì)條件本標(biāo)段地層在勘察深度范圍內(nèi)可劃分為以下幾層：雜填土Qml；粉質(zhì)粘土Q4 al+pl；粘土Q3 al+pl

9、；-1粘土夾碎石Q3 al+pl； -2碎石、塊石土Q3 al+pl；粘土Q el（殘積土）；-1泥巖強風(fēng)化（S）； -2泥巖中風(fēng)化（S）； -3泥巖微風(fēng)化（S）；石英砂巖（D）；a粘土巖軟化層；b粘土巖軟化層,各巖土層空間分布及工程特性詳見表3工程地質(zhì)分層表。 表3 工 程 地 質(zhì) 分 層 表 層序?qū)用裆睿╩）厚度（m）空間分布巖 性 特 征工 程性 質(zhì)雜填土Qml0.000.2010.3場區(qū)均有分布。雜色、黃褐色、稍濕，松散,由粘性土、碎石、磚塊、混凝土塊、灰渣等組成。局部孔底部為素填土。成分復(fù)雜，均勻性、密實度差。無工程利用價值。粉質(zhì)粘土Q4 al+pl0.404.100.008.10

10、局部孔中分布黃褐色、褐灰色,飽和，可塑狀態(tài)，含少量鐵錳氧化物及結(jié)核，具有層理。強度一般壓縮性中等fak=160kPaEs1-2=8.0MPa粘土Q3 al+pl0.208.000.0012.1局部孔中缺失黃褐-褐黃色,棕紅色、很濕，硬塑狀態(tài)，含鐵錳氧化物及結(jié)核，灰白色團塊狀高嶺土含量較多。強度高壓縮性低fak=450kPaEs1-2=16.0MPa-1粘土夾碎石Q3al+pl0.2014.50.0012.5場區(qū)均有分布褐黃-棕紅色,濕，粘土呈硬塑狀態(tài)，碎石含量約1040%，碎石成分以石英砂巖為主，少量矽質(zhì)巖，粒徑一般1-4cm，最大達12cm，形狀次棱角狀亞園狀。強度較高壓縮性低fak=480

11、kPaEs1-2=20.0MPaEo=48.0MPa-2碎石、塊石土Q3al+pl1.0016.700.005.20場區(qū)均有分布褐黃-棕紅色,濕，碎石含量約5090%，碎石主要成分為石英砂巖，少量礫巖、矽質(zhì)巖等，粒徑一般3-4cm，最大達30cm，形狀次棱角狀亞園狀。強度高壓縮性低fak=600kPaEs1-2=30.0MPaEo=50.0MPa 粘土（殘積土）Qel0.0014.800.0012.0局部孔中缺失褐黃色，黃褐色，硬可塑，稍濕，含F(xiàn)e、Mn氧化物及高嶺土，為泥巖殘積層，原巖結(jié)構(gòu)已全部破壞，礦物成分已全部改變，略具層理，具可塑性。強度高壓縮性低。fak=280kPaEs1-2=14

12、.0MPaEo=24.0MPa-1泥巖強風(fēng)化(s)1.5019.50大部分孔揭露大部分孔揭露褐黃色，原巖結(jié)構(gòu)較清晰，風(fēng)化裂隙很發(fā)育。風(fēng)化成近土狀，干時可用手易折斷或捻碎，含大量粘土質(zhì)粘土礦物。遇水易崩解、軟化。強度高壓縮性低。fak=400kPaEs1-2=18.0MPaEo=44.0MPa-2泥巖中風(fēng)化(s)8.0026.00未鉆穿大部分孔中有揭露褐黃色，黃褐色，極軟巖，上部巖芯較為破碎。下部巖芯較為完整，取出巖芯呈碎塊狀，短柱狀，節(jié)理裂隙發(fā)育。節(jié)理面被鐵錳氧化物渲染，層面傾角8085取芯率4080%。高承載力，可視為不可壓縮層?？勺鹘ㄖ飿痘至?。堅硬程度：極軟巖；完整程度：較完整；基本

13、質(zhì)量等級：級fa=1000kPa-3泥巖微風(fēng)化(s)28.0032.6未鉆穿超高層孔中揭露褐黃色，黃褐色，極軟巖，巖芯完整，取出巖芯呈碎塊狀，短柱狀，節(jié)理裂隙發(fā)育。節(jié)理面被鐵錳氧化物渲染，層面傾角8085取芯率7080%。高承載力，可視為不可壓縮層?？勺鹘ㄖ飿痘至?。堅硬程度：極軟巖；完整程度：較完整；基本質(zhì)量等級：III級fa=1500kPa六、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計1、1#塔吊基礎(chǔ)1#塔吊樁基定位坐標(biāo)如下圖所示：由于1#塔吊位于開挖深度達到-15.45m的深基坑側(cè)，為保證基坑支護系統(tǒng)的安全，該塔吊必須設(shè)置樁基礎(chǔ)，避免增加支護樁荷載。在1#塔吊基礎(chǔ)下設(shè)置4根直徑600mm鉆孔灌注樁，樁頂標(biāo)高-2.

14、85m，樁長19m，樁身混凝土強度等級C30，主筋1216，螺旋箍筋8100/200，上部3m為加密區(qū)，加筋箍162000，混凝土保護層厚度50mm。1#塔吊基礎(chǔ)承臺按照中聯(lián)重科TC6517A塔式起重機使用說明書中固定式基礎(chǔ)設(shè)置，基礎(chǔ)尺寸6000mm*6000mm，承臺高度1400mm，承臺上層筋縱橫各32-25、下層筋縱橫各32-25，架立筋256根12，混凝土強度等級C35。1#塔吊設(shè)置基礎(chǔ)斷面圖2、2#塔吊基礎(chǔ)2#塔吊定位坐標(biāo)如下圖所示2#塔吊位置基坑開挖底標(biāo)高-7.5m，樁懸臂高度7.5-3.15=4.35m?？紤]在自然地面開挖3.5m作為2#塔吊基底，基底標(biāo)高-4.35m，基底位于粘

15、土層，地基承載力值fak=450kPa。 2#塔吊基礎(chǔ)斷面圖2#塔吊基礎(chǔ)承臺按照中聯(lián)重科QTZ80(TC5613-6)塔式起重機使用說明書中固定式基礎(chǔ)設(shè)置，基礎(chǔ)尺寸5300mm*5300mm，承臺高度1000mm，承臺上層筋縱橫各24-25、下層筋縱橫各24-25，架立筋144根12，混凝土強度等級C35。七、塔吊基礎(chǔ)計算（一）、1#塔吊（樁承臺基礎(chǔ)）1、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號:TC6517A， 塔吊起升高度H=160.000m，塔吊傾覆力矩M=3337kN.m， 混凝土強度等級:C35，塔身寬度B=2m， 基礎(chǔ)以上土的厚度D=0.000m，自重F1=900kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc=1.4

16、00m，最大起重荷載F2=100kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc=6.000m，樁鋼筋級別:II級鋼， 樁直徑或者方樁邊長=0.600m，樁間距a=3.2m， 承臺箍筋間距S=200.000mm，承臺砼的保護層厚度=40.000mm。 2、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=900.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=100.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=1200.00kN， 塔吊的傾覆力矩M=1.43337.00=4671.80kN。 3、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗

17、算。（1）. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第條。 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1200.00kN； G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(256.006.001.40+206.006.000.00)=1512.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值，??； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.60m； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值， 最大壓力：N=(1200.00+1512.00)/4+4671.801.60/(4 1.602)=

18、1407.97kN。（2）. 矩形承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.6m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=1407.97-1512/4=1029.97kN/m2；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx1=My1=21029.970.6=1235.96kN.m。4、矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50

19、時， 1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度Hc-40.00=1360.00mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1235.96106/(1.0016.706000.001360.002)=0.007； =1-(1-20.007)0.5=0.007； s =1-0.007/2=0.997； Asx =Asy =1235.96106/(0.9971360.00300.00)=3039.49mm2。5、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁基

20、技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第條和第條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1407.97kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=6000mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1360mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=600.00mm， 當(dāng) 3時,取=3， 滿足范圍； 在范圍內(nèi)按插值法取

21、值。得=0.44； 剪切系數(shù)，當(dāng)0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當(dāng)1.43.0時，=0.2/(+1.5)， 得=0.16； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.001407.97=1.41106N0.16300.0060001360=2.21107N；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！ 6、樁承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1261.97kN；樁頂軸向壓力設(shè)計

22、值應(yīng)滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=2.83105mm2。則，1.001407968.75=1.41106N14.302.83105=4.04106N；經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！按最小配筋率0.65%考慮，鋼筋截面為18372，故設(shè)置12根16的二級鋼（2411.522）滿足要求，箍筋為8200，樁頂3m內(nèi)間距100，加強環(huán)箍162000。7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第-3條；根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸

23、向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1261.97kN；單樁豎向承載力設(shè)計值按下面的公式計算： 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: s, p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)， s, p分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)， qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； u樁身的周長，u=1.885m； Ap樁端面積,取Ap=0.283m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱 1 0.50 50.00 280.

24、00 粘土（殘積土） 2 10.90 140.00 400.00 泥巖強風(fēng)化 3 16.3 240.00 1000.00 泥巖中風(fēng)化由于樁的入土深度為19.00m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.88(0.5050.001.00+10.90140.001.00+7.50240.001.00)/1.67+1.091000.000.283/1.67=3972.86kNN=1407.97kN；上式計算的R的值大于最大壓力1407.97kN,所以滿足要求!（二）、2#塔吊（天然土地基）1、參數(shù)信息塔吊型號:TC5613， 塔吊起升高度H=40.50m，塔吊傾覆力矩M=1766fk

25、N.m， 混凝土強度等級:C35，塔身寬度B=1.6fm， 基礎(chǔ)以上土的厚度D:=0.00m，自重F1=548.7fkN， 基礎(chǔ)承臺厚度h=1.00m，最大起重荷載F2=60fkN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc=5.30m，鋼筋級別:II級鋼。2、基礎(chǔ)最小尺寸計算（1）.最小厚度計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.7條受沖切承載力計算。 根據(jù)塔吊基礎(chǔ)對基礎(chǔ)的最大壓力和最大拔力，按照下式進行抗沖切計算：(-2) 其中: F塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大壓力和最大拔力；其它參數(shù)參照規(guī)范。 應(yīng)按下列兩個公式計算，并取其中較小值，取1.00； (-2) (-3) 1-局部荷載或集中反力作用面積形狀

26、的影響系數(shù)； 2-臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)； h-截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h800mm時，取h=1.0；當(dāng)h2000mm時，取h=0.9，其間按線性內(nèi)插法取用； ft-混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，取16.70MPa； pc,m-臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值宜控制在2范圍內(nèi)，取2500.00； um-臨界截面的周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊ho/2處板垂直截面的最不利周長；這里?。ㄋ韺挾?ho）4=9.60m； ho-截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值； s-局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值，s不

27、宜大于4；當(dāng)s2時，取s=2；當(dāng)面積為圓形時，取s=2；這里取s=2； s-板柱結(jié)構(gòu)中柱類型的影響系數(shù)：對中性，取s=40;對邊柱，取s=30;對角柱，取s=20. 塔吊計算都按照中性柱取值，取s=40 。 計算方案：當(dāng)F取塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大壓力，將ho1從0.8m開始，每增加0.01m，直到滿足上式,解出一個ho1；當(dāng)F取塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大拔力時，同理,解出一個ho2，最后ho1與ho2相加，得到最小厚度hc。經(jīng)過計算得到：塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大壓力F=200.00kN時，得ho1=0.80m；塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大拔力F=200.00kN時，得ho2=0.80m；解得最小厚度 Ho=ho1

28、+ho2+0.05=1.65m；實際計算取厚度為:Ho=1.00m。（2）.最小寬度計算建議保證基礎(chǔ)的偏心矩小于Bc/4，則用下面的公式計算： 其中 F塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載，F(xiàn)=1.2(548.70+60.00)=730.44kN； G 基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重， G=1.2（25BcBcHc+m BcBcD） =1.2(25.0BcBc1.00+20.00BcBc0.00)； m土的加權(quán)平均重度， M 傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4。解得最小寬度 Bc=5.75m，實際計算取寬度為 Bc=5.30m。3、塔吊基礎(chǔ)承載力計算依

29、據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖: 當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式： 當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式： 當(dāng)考慮偏心矩較大時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式： 式中 F塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=304.30kN； G基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重： G=1.2(25.0BcBcHc+m BcBcD) =842.70kN； m土的加權(quán)平均重度 Bc基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=5.300m； W基礎(chǔ)底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=24.813m3； M傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4； a合力作用點

30、至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.300/2-2472.400/(730.440+842.700)=1.078m。經(jīng)過計算得到: 無附著的最大壓力設(shè)計值 Pmax=(730.440+842.700)/5.3002+2472.400/24.813=155.646kPa； 無附著的最小壓力設(shè)計值 Pmin=(730.440+842.700)/5.3002-2472.400/24.813=-43.638kPa； 有附著的壓力設(shè)計值 P=(730.440+842.700)/5.3002=56.004kPa； 偏心矩較大時壓力設(shè)計值 Pk

31、max=2(730.440+842.700)/(35.3001.078)=183.499kPa。4、地基基礎(chǔ)承載力驗算地基基礎(chǔ)承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2011第5.2.4條。計算公式如下: fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.4條的原則確定；取450.000kN/m2； b、d-基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù); -基礎(chǔ)底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基礎(chǔ)底面寬度(m)，當(dāng)基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.300m； m-基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重

32、度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基礎(chǔ)埋置深度(m) 取0.000m；解得地基承載力設(shè)計值：fa=442.900kPa；實際計算取的地基承載力設(shè)計值為:fa=442.900kPa；地基承載力特征值fa大于最大壓力設(shè)計值Pmax=155.646kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2fa大于偏心矩較大時的壓力設(shè)計值Pkmax=183.499kPa，滿足要求！5、基礎(chǔ)受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2011第8.2.8條。驗算公式如下: 式中 hp 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時，hp取1.0.當(dāng)h大于等于2000mm時，hp

33、取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用； ft 混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值； ho 基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度； am 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當(dāng)計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；當(dāng)計算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時，取上階寬； ab 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；當(dāng)計算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎(chǔ)有效高度。 pj 扣除基礎(chǔ)自重及其上土重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反

34、力，對偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力； Al 沖切驗算時取用的部分基底面積 Fl 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設(shè)計值。 則，hp 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.98； ft 混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，取 ft=1.57MPa； am 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度: am=1.60+(1.60 +21.00)/2=2.60m； ho 承臺的有效高度，取 ho=0.95m； Pj 最大壓力設(shè)計值，取 Pj=183.50KPa； Fl 實際沖切承載力： Fl=183.50(5.30+3.60)(5.30-3.60)/2)/2=694.09kN

35、。其中5.30為基礎(chǔ)寬度，3.60=塔身寬度+2h；允許沖切力：0.70.981.572600.00950.00=2669287.86N=2669.29kN；實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！6、承臺配筋計算（1）.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2011第8.2.11條。計算公式如下: 式中：MI 任意截面I-I處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當(dāng)墻體材料為混凝土?xí)r，取a1=b即取a1=1.85m； Pmax 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大地基反力設(shè)計值，取183.50kN/m2； P 相應(yīng)

36、于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面I-I處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值； P=183.50(31.60-1.85)/(31.60)=112.78kPa； G考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重及其上的土自重，取842.70kN/m2； l 基礎(chǔ)寬度，取l=5.30m； a 塔身寬度，取a=1.60m； a 截面I - I在基底的投影長度, 取a=1.60m。 經(jīng)過計算得MI=1.852(25.30+1.60)(183.50+112.78-2842.70/5.302)+(183.50-112.78)。（2）.配筋面積計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002第條。公式如下: 式中，l 當(dāng)混凝土強度不超過

37、C50時， 1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取l=1.00； fc 混凝土抗壓強度設(shè)計值，查表得fc=16.70kN/m2； ho 承臺的計算高度，ho=0.95m。經(jīng)過計算得： s=929.03106/(1.0016.705.30103(0.95103)2)=0.012； =1-(1-20.012)0.5=0.012； s=1-0.012/2=0.994； As=929.03106/(0.9940.95300.00)=3278.95mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5300.001000.000.15%=7950.00mm2。故取 最小配筋面積As=7950.00mm2，按照中聯(lián)重科QTZ80(TC5613-6)塔式起重機使用說明書基礎(chǔ)配筋配置上下層筋，縱橫向各24根25，大于最小配筋面積。八、塔吊基礎(chǔ)施工技術(shù)措施及質(zhì)量驗收1、混凝土強度等級采用C35； 2、基礎(chǔ)表面平整度允許偏差1/1000；本工程基礎(chǔ)樁采用鉆孔灌注柱，其施工工藝及質(zhì)量控制要點詳見樁基工程專項施工方案，樁身砼澆灌至自然地坪面，施工承臺時必