特大橋工程橋梁荷載試驗(yàn)報(bào)告

1、PAGE 特大橋工程橋梁荷載試驗(yàn)報(bào)告 PAGE 目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc222457018 第一部分 概述 PAGEREF _Toc222457018 h 1 HYPERLINK l _Toc222457019 1 試驗(yàn)橋概況 PAGEREF _Toc222457019 h 1 HYPERLINK l _Toc222457020 2 試驗(yàn)依據(jù) PAGEREF _Toc222457020 h 5 HYPERLINK l _Toc222457021 3 試驗(yàn)?zāi)康募皟?nèi)容 PAGEREF _Toc222457021 h 5 HYPERLINK l _To

2、c222457022 4 主要儀器設(shè)備 PAGEREF _Toc222457022 h 6 HYPERLINK l _Toc222457023 第二部分 檢測(cè)方案 PAGEREF _Toc222457023 h 7 HYPERLINK l _Toc222457024 1 主橋檢測(cè)方案 PAGEREF _Toc222457024 h 7 HYPERLINK l _Toc222457025 1.1 結(jié)構(gòu)檢算 PAGEREF _Toc222457025 h 7 HYPERLINK l _Toc222457026 1.2 測(cè)點(diǎn)布置 PAGEREF _Toc222457026 h 7 HYPERLINK

3、 l _Toc222457027 1.3 試驗(yàn)荷載 PAGEREF _Toc222457027 h 10 HYPERLINK l _Toc222457028 1.4 靜載試驗(yàn)工況及加載效率 PAGEREF _Toc222457028 h 10 HYPERLINK l _Toc222457029 1.5 動(dòng)載試驗(yàn) PAGEREF _Toc222457029 h 14 HYPERLINK l _Toc222457030 2 引橋檢測(cè)方案 PAGEREF _Toc222457030 h 14 HYPERLINK l _Toc222457031 2.1 結(jié)構(gòu)檢算 PAGEREF _Toc2224570

4、31 h 14 HYPERLINK l _Toc222457032 2.2 測(cè)點(diǎn)布置 PAGEREF _Toc222457032 h 14 HYPERLINK l _Toc222457033 2.3 試驗(yàn)荷載 PAGEREF _Toc222457033 h 16 HYPERLINK l _Toc222457034 2.4 靜載試驗(yàn)工況及加載效率 PAGEREF _Toc222457034 h 16 HYPERLINK l _Toc222457035 2.5 動(dòng)載試驗(yàn) PAGEREF _Toc222457035 h 19 HYPERLINK l _Toc222457036 第三部分 檢測(cè)結(jié)果 P

5、AGEREF _Toc222457036 h 20 HYPERLINK l _Toc222457037 1 主橋檢測(cè)結(jié)果 PAGEREF _Toc222457037 h 20 HYPERLINK l _Toc222457038 1.1 靜載檢測(cè)結(jié)果 PAGEREF _Toc222457038 h 20 HYPERLINK l _Toc222457039 1.2 動(dòng)載檢測(cè)結(jié)果 PAGEREF _Toc222457039 h 48 HYPERLINK l _Toc222457040 2 引橋檢測(cè)結(jié)果 PAGEREF _Toc222457040 h 51 HYPERLINK l _Toc222457

6、041 2.1 靜載檢測(cè)結(jié)果 PAGEREF _Toc222457041 h 51 HYPERLINK l _Toc222457042 2.2 動(dòng)載檢測(cè)結(jié)果 PAGEREF _Toc222457042 h 74 HYPERLINK l _Toc222457043 第四部分 結(jié)論 PAGEREF _Toc222457043 h 79 HYPERLINK l _Toc222457044 1 主橋檢測(cè)結(jié)論 PAGEREF _Toc222457044 h 79 HYPERLINK l _Toc222457045 2 引橋檢測(cè)結(jié)論 PAGEREF _Toc222457045 h 80第 PAGE 84

7、頁 共 81 頁第一部分 概述1 試驗(yàn)橋概況銅川市玉皇閣特大橋位于玉皇閣水庫大壩下游約800米處，東接西銅公路，西接耀旬路，是銅川新區(qū)工業(yè)園區(qū)路網(wǎng)規(guī)劃的重要組成部分和市重點(diǎn)招商項(xiàng)目華能電廠的運(yùn)煤專線，同時(shí)也是陜西省實(shí)施西部大開發(fā)、加快公路基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的重點(diǎn)項(xiàng)目和銅川市“十一五”規(guī)劃的重點(diǎn)建設(shè)工程之一。該項(xiàng)目的建成對(duì)發(fā)展銅川經(jīng)濟(jì)、開發(fā)礦產(chǎn)、旅游資源、加快鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)發(fā)展步伐，改善路網(wǎng)結(jié)構(gòu)，提高道路通行能力，加強(qiáng)國(guó)防建設(shè)均有重要作用。圖1-1 銅川市玉皇閣特大橋該橋全長(zhǎng)1276m，跨徑布置為（620）+3（340） +（75+4140+ 75）+（420）米，橋面寬度：凈11 m+20.5 m護(hù)欄。設(shè)

8、計(jì)荷載等級(jí)為公路-I級(jí)。（1）主橋主橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)（聯(lián)長(zhǎng)710m）。上部構(gòu)造為預(yù)應(yīng)力混凝土單箱單室變截面連續(xù)箱梁。梁高由支點(diǎn)截面8 m漸變?yōu)榭缰薪孛? m，底板厚從跨中截面0.32 m漸變?yōu)橹c(diǎn)截面為1.0 m，梁高及底板厚度均按二次拋物線變化。0號(hào)塊頂板厚0.5 m，其余梁段頂板厚0.28 m。箱梁頂板寬均為12.0 m，底板寬均為6.5 m，翼緣板懸臂長(zhǎng)2.75 m 。0號(hào)塊腹板厚0.8m，1-11號(hào)梁段腹板厚0.6 m，14號(hào)梁段以后腹板厚0.45m，12-13號(hào)梁段由0.6m按直線變化0.45 m。橋面鋪裝為6 cm厚瀝青混凝土+8 cm厚C40混凝土（其中墩頂兩側(cè)各10 m

9、范圍內(nèi)采用C40鋼纖維混凝土）。箱梁設(shè)縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力，縱向束采用19、17、15j 15.24三種類型鋼絞線，橫向預(yù)應(yīng)力束采用3j 15.24鋼鉸線，豎向預(yù)應(yīng)力采用L32精軋螺紋鋼。主橋下部主墩高72-88m，采用雙肢薄臂空心墩。下部主墩高7288m，均為26.53.0m雙肢薄壁空心墩，邊主墩承臺(tái)為16.716.74.0m，下設(shè)16根170cm摩擦樁;中主墩承臺(tái)為16.717.24.0m，下設(shè)12根170cm摩擦樁。箱梁采用C50混凝土，主墩墩身與橋面現(xiàn)澆混凝土鋪裝采用C40混凝土，承臺(tái)、護(hù)欄采用C30混凝土，樁基采用C25混凝土。低松弛預(yù)應(yīng)力鋼鉸線采用國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB5224-2003的標(biāo)

10、準(zhǔn)鋼鉸線,單根抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1860MPa，直徑為15.2mm，面積為140mm2,彈性模量為1.95105MPa，縱向預(yù)應(yīng)力采用OYM錨具及配套設(shè)備、橫向預(yù)應(yīng)力采用BM型錨具及配套設(shè)備。JL32精軋螺紋鋼筋、R235、HRB335鋼筋分別符合預(yù)應(yīng)留凝土用高強(qiáng)度精軋螺紋鋼筋（Q/12QT3949-2002）、鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋（GB-13019-1991）和鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋（GB1499-1998）的規(guī)定。主橋橋梁立面布置如圖1-2所示，箱梁跨中及墩頂截面如圖1-3所示，墩身橫斷面如圖1-4所示。（2）引橋引橋上部結(jié)構(gòu)采用20m和40m跨徑的預(yù)應(yīng)力混凝土先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱梁橋，中間

11、墩頂采用雙排支座，40m箱梁負(fù)彎矩采用預(yù)應(yīng)力鋼筋連續(xù)，20米梁負(fù)彎矩采用普通鋼筋連續(xù)。橋面鋪裝為6 cm厚瀝青混凝土+8 cm厚C40混凝土（其中40m箱梁墩柱兩側(cè)各5 m、20m箱梁墩柱兩側(cè)各3m范圍內(nèi)采用C40鋼纖維混凝土）。40m箱梁下部采用空心墩，最大墩高56m，根據(jù)墩高的不同采用兩種不同尺寸。20m箱梁下部結(jié)構(gòu)采用柱式墩，墩高5.022.5m。40m預(yù)制箱梁及其現(xiàn)澆接頭和濕接縫采用C50混凝土，20m預(yù)制箱梁及其現(xiàn)澆接頭和濕接縫采用C40混凝土，橋面現(xiàn)澆混凝土鋪裝采用C40混凝土，墩臺(tái)、蓋梁、耳背墻、承臺(tái)、護(hù)欄采用C30混凝土，樁基采用C25混凝土。低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB

12、5224-2003的標(biāo)準(zhǔn)鋼絞線,單根抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1860MPa，直徑為15.2mm，面積為140mm2,彈性模量為1.95105Mpa,預(yù)應(yīng)力采用OYM錨具及配套設(shè)備。R235、HRB335鋼筋分別符合鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋(GB-13019 -1991)和鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋（GB1499-1998）的規(guī)定。支座采用板式橡膠支座GYZ和GYZF4系列產(chǎn)品，性能符合交通部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JT/T4-2004的規(guī)定。該工程自2007年4月份開工建設(shè)。建設(shè)單位為銅川市玉皇閣大橋管理處，施工單位中鐵二十局集團(tuán)第六工程公司，監(jiān)理單位陜西高速公路工程咨詢有限公司。受銅川市公路局委托，陜西高速公路工程試

13、驗(yàn)檢測(cè)有限公司于2009年1月911日對(duì)玉皇閣特大橋主橋和引橋進(jìn)行交工驗(yàn)收前的荷載試驗(yàn)工作。本次檢測(cè)任務(wù)主要為主橋、引橋荷載試驗(yàn)，其中引橋40m箱梁2孔、20m箱梁2孔。陜西高速公路工程試驗(yàn)檢測(cè)有限公司 報(bào)告編號(hào)：SXGSJC/BG-QL-2009-004圖1-2 主橋立面圖 圖1-3 主橋箱梁跨中及墩頂截面尺寸示意圖 圖1-4 主橋墩身截面尺寸示意圖陜西高速公路工程試驗(yàn)檢測(cè)有限公司 報(bào)告編號(hào)：SXGSJC/BG-QL-2009-0042 試驗(yàn)依據(jù)本次荷載試驗(yàn)遵循以下標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范和相關(guān)技術(shù)資料：（1）交通部：公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）;（2）交通部：公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG

14、 D60-2004）;（3）交通部：公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）;（4）交通部：公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ 041-2000);（5）交通部：公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)（JTG F80/1-2004）；（6）交通部科研院：大跨徑混凝土橋梁荷載試驗(yàn)方法.1982；（7）交通部：公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程（報(bào)批稿）.2004；（8）銅川市公路局提供的橋梁竣工圖及相關(guān)資料；（9）委托試驗(yàn)檢測(cè)合同。3 試驗(yàn)?zāi)康募皟?nèi)容本次荷載試驗(yàn)?zāi)康娜缦拢海?）通過靜載試驗(yàn)，測(cè)試橋跨結(jié)構(gòu)在靜載作用下的應(yīng)變、撓度，觀察裂縫的開展情況，評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度、剛度和抗裂性能；（2）通過

15、動(dòng)載試驗(yàn)測(cè)定結(jié)構(gòu)在動(dòng)荷載作用下自振頻率，評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力性能；（3）根據(jù)靜載和動(dòng)載測(cè)試結(jié)果綜合評(píng)價(jià)該橋的整體承載能力和施工質(zhì)量。本次荷載試驗(yàn)主要測(cè)試內(nèi)容包括：（1）橋梁上部結(jié)構(gòu)最大正彎矩控制截面的混凝土應(yīng)變及撓度；（2）橋梁上部結(jié)構(gòu)最大負(fù)彎矩控制截面的混凝土應(yīng)變；（3）橋梁上部結(jié)構(gòu)最大剪力控制截面的混凝土應(yīng)變；（4）墩底最大彎矩控制截面的混凝土應(yīng)變；（5）試驗(yàn)過程中觀測(cè)梁體有無新裂縫產(chǎn)生及原裂縫開展情況；（6）橋梁結(jié)構(gòu)前三階固有頻率及動(dòng)力系數(shù)。4 主要儀器設(shè)備本次橋梁荷載試驗(yàn)采用的主要儀器、設(shè)備見表1-1。表1-1 荷載試驗(yàn)采用的主要儀器、設(shè)備序號(hào)儀器產(chǎn)地用途1NAK2精密水準(zhǔn)儀2臺(tái)(精度0.5

16、mm)國(guó)產(chǎn)撓度測(cè)量2DH3816多通道靜態(tài)應(yīng)變測(cè)試系統(tǒng)4臺(tái)國(guó)產(chǎn)靜態(tài)應(yīng)變測(cè)量3TDS303靜態(tài)應(yīng)變測(cè)試系統(tǒng)3臺(tái)日本靜態(tài)應(yīng)變測(cè)量4DEWE-BOOK-8動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀1臺(tái)奧地利動(dòng)態(tài)應(yīng)變測(cè)量、沖擊系數(shù)分析5DEWE-BOOK-8動(dòng)態(tài)測(cè)試分析系統(tǒng)1臺(tái)奧地利加速度測(cè)試，頻譜分析6891-4加速度傳感器4個(gè)國(guó)產(chǎn)動(dòng)態(tài)加速度信號(hào)響應(yīng)7SW-LW-01電子刻度放大鏡2個(gè)國(guó)產(chǎn)裂縫檢查8塞尺1套國(guó)產(chǎn)裂縫寬度及深度測(cè)量9橋梁檢測(cè)車1臺(tái)國(guó)產(chǎn)外觀檢查、測(cè)點(diǎn)布置及裂縫觀測(cè)平臺(tái)陜西高速公路工程試驗(yàn)檢測(cè)有限公司 報(bào)告編號(hào)：SXGSJC/BG-QL-2009-004第二部分 檢測(cè)方案1 主橋檢測(cè)方案1.1 結(jié)構(gòu)檢算根據(jù)主橋結(jié)構(gòu)形式，

17、采用橋梁結(jié)構(gòu)分析專用程序GQJS進(jìn)行結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算。主梁共劃分了276個(gè)單元，墩柱劃分266個(gè)單元。主橋單元?jiǎng)澐旨澳Ｐ徒⑷鐖D2-1所示。圖2-1 結(jié)構(gòu)單元?jiǎng)澐謭D1.2 測(cè)點(diǎn)布置按照施工圖提供的資料，對(duì)該橋的上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行了詳細(xì)的分析計(jì)算，使用橋梁分析專用程序GQJS9.6和MIDAS/Civil做出結(jié)構(gòu)在基本活載和驗(yàn)算活載作用下的彎矩、剪力及位移包絡(luò)圖,確定主橋箱梁在活載作用下最不利截面正彎矩、最不利截面負(fù)彎矩及最不利剪力的具體位置，經(jīng)分析后確定，在箱梁上選擇下述測(cè)試截面作為本次試驗(yàn)的測(cè)試截面：由分析得知在汽車荷載作用下15#墩附近截面剪力均為最大，且截面最小，因此選取11截面為測(cè)試截面;由分析

18、得知在汽車荷載作用下16孔2-2截面處正彎矩最大，且截面較小，因此選取22截面為測(cè)試截面;由分析得知在在汽車荷載作用下17孔跨中正彎矩最大，因此選取33截面為測(cè)試截面;鑒于設(shè)計(jì)時(shí)一般將L/4或3L/4截面作為控制截面，因此荷載試驗(yàn)將3L/4截面作為附加測(cè)試截面，因此選擇17孔4-4截面為測(cè)試截面；由分析得知在汽車荷載作用下16#墩頂箱梁截面負(fù)彎矩最大，因此選取55截面為測(cè)試截面;由分析得知在在汽車荷載作用下主橋第18孔跨中正彎矩最大，因此選取66截面為測(cè)試截面;由分析得知在汽車荷載作用下17墩底處截面彎矩最大，因此選取77截面為測(cè)試截面。測(cè)試截面應(yīng)選擇橋梁在使用活載作用下內(nèi)力最不利的截面。主橋

19、各測(cè)試截面的選擇見圖2-2。圖2-2 主橋測(cè)試截面示意圖為了分析箱梁在試驗(yàn)荷載下的應(yīng)力狀況，在1-1截面中性軸處粘貼4個(gè)應(yīng)變花；在2-2、3-3、4-4、5-5、6-6測(cè)試截面箱梁內(nèi)壁混凝土表面各布置16個(gè)應(yīng)變片，在7-7截面布置20個(gè)應(yīng)變片。全橋總計(jì)112個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)（未計(jì)入溫度補(bǔ)償片），如圖2-3所示。1-1截面應(yīng)變片布置圖 2-2截面應(yīng)變片布置圖3-3截面應(yīng)變片布置圖 4-4截面應(yīng)變片布置圖5-5截面應(yīng)變片布置圖 6-6截面應(yīng)變片布置圖7-7截面應(yīng)變片布置圖圖2-3 主橋應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖為了觀測(cè)橋梁的變形情況，采用精密水準(zhǔn)儀量測(cè)箱梁豎向變形，撓度測(cè)點(diǎn)設(shè)在橋面上。由于墩頂變形小，因此可將墩

20、頂作為基準(zhǔn)點(diǎn)量測(cè)箱梁變形，根據(jù)實(shí)際豎向變位線形選擇撓度數(shù)值較大可觀測(cè)的3跨，沿縱橋向每跨選擇3個(gè)截面（四分點(diǎn)兩個(gè)、跨中一個(gè)），每個(gè)截面在橋面兩側(cè)護(hù)欄根部布置2個(gè)撓度測(cè)點(diǎn)，如圖2-4所示。全橋共設(shè)18個(gè)撓度測(cè)點(diǎn)。圖2-4 主橋撓度測(cè)點(diǎn)布置示意圖1.3 試驗(yàn)荷載根據(jù)大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法中的規(guī)定，靜力試驗(yàn)荷載的效率系數(shù)的取值范圍為 1.050.8其中 stat/（1+ ）經(jīng)過計(jì)算確定，本次試驗(yàn)需要8輛載重汽車。試驗(yàn)前須對(duì)每輛車都要進(jìn)行配重，并記錄下各輛車的實(shí)際軸重、總重、輪間距和軸間距。配載后車輛參數(shù)如表2-1所示。表2-1 試驗(yàn)擬用車輛參數(shù)表車號(hào)軸重（噸）軸間距（米）1軸重2軸重3軸重4軸重

21、總重1-22-33-414.93 4.93 14.80 14.80 39.46 1.953.51.325.07 5.07 15.20 15.20 40.54 35.04 6.05 14.62 14.62 40.32 1.952.851.344.94 5.93 14.34 14.34 39.55 54.94 5.93 14.32 14.32 39.50 64.95 5.94 14.36 14.36 39.62 78.02 /16.04 16.04 40.10 3.5/1.388.11 /16.22 16.22 40.56 合計(jì)29.8749.98119.90119.90319.65/1.4 靜載

22、試驗(yàn)工況及加載效率與測(cè)試內(nèi)容對(duì)應(yīng)，主橋靜載試驗(yàn)共分為15種試驗(yàn)工況，各工況采用二列車隊(duì)加載。使用GQJS9.6程序作出各測(cè)試截面的內(nèi)力和撓度影響線圖，根據(jù)影響線可確定各工況中汽車荷載的位置如下：工況1：順橋向按截面11（15墩支點(diǎn)附近截面）剪力最不利位置布載，橫橋向中載。工況2：順橋向按截面11（15墩支點(diǎn)附近截面）剪力最不利位置布載，橫橋向右偏載。工況3：順橋向按截面22（16孔0.347L處）正彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)橹休d。工況4：順橋向按截面22（16孔0.347L處）正彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)橛移d。工況5：順橋向按截面33（17孔跨中）正彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)橹休d

23、。工況6：順橋向按截面33（17孔跨中）正彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)橛移d。工況7：順橋向按截面44（17孔3L/4截面）負(fù)彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)橹休d。工況8：順橋向按截面44（17孔3L/4截面）負(fù)彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)橛移d。工況9：順橋向按截面55（17墩頂箱梁截面）負(fù)彎矩最不利位置布載，橫橋向?yàn)橹休d。工況10：順橋向按截面55（17墩頂箱梁截面）負(fù)彎矩最不利位置布載, 橫橋向右偏載。工況11：順橋向按截面66（18孔跨中）正彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)橹休d。工況12：順橋向按截面66（18孔跨中）正彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)橛移d。工況13：順橋向按截面77（

24、17墩底部墩身截面）彎矩最不利位置布載，橫橋向中載。工況14：順橋向按截面77（17墩底部墩身截面）彎矩最不利位置布載，橫橋向右偏載。工況15：全橋異常變形觀察工況。按正彎矩最不利加載位置布置兩車并排沿全橋慢速行駛。觀察荷載作用下不同部位的混凝土是否出現(xiàn)開裂現(xiàn)象及橋跨結(jié)構(gòu)是否出現(xiàn)異常變形。各工況車輛順橋向布載位置如圖2-5所示，各工況車輛橫橋向布載位置如圖2-6所示。本次試驗(yàn)的加載效率見表2-2所示。表2-2 主橋荷載試驗(yàn)效應(yīng)與控制荷載效應(yīng)的對(duì)比表工況控制指標(biāo)試驗(yàn)荷載效應(yīng)M1設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)M2加載效率=/1,2主橋15墩支點(diǎn)附近截面剪力（kN）1533.21565.50.9793,4主橋邊跨0.

25、347L截面彎矩（kNm）17438.917234.71.0125,6主橋次邊跨跨中截面彎矩（kNm）18800.117977.11.0467,8主橋次邊跨3L/4截面負(fù)彎矩（kNm）-16893.4-17288.20.9779,1017墩頂截面負(fù)彎矩（kNm）-64336.7-64672.60.99511，12主橋第3孔跨中截面彎矩（kNm）19073.318786.61.01513，1417#墩底截面彎矩（kNm）5530.25353.91.033注：標(biāo)準(zhǔn)活荷載效計(jì)算考慮車道折減系數(shù)和沖擊系數(shù)；試驗(yàn)荷載效應(yīng)的計(jì)算值和標(biāo)準(zhǔn)活荷載效應(yīng)的計(jì)算值中均未計(jì)入偏載的影響。由表2-2可見，各工況測(cè)試截面

26、在試驗(yàn)荷載下的彎矩值均超過設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)的0.8以上，低于上限值1.05，符合大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法的規(guī)定，保證了試驗(yàn)的有效性。陜西高速公路工程試驗(yàn)檢測(cè)有限公司 報(bào)告編號(hào)：SXGSJC/BG-QL-2009-004圖2-5 車輛順橋向布載位置示意圖圖2-6 車輛橫橋向布載位置示意圖陜西高速公路工程試驗(yàn)檢測(cè)有限公司 報(bào)告編號(hào)：SXGSJC/BG-QL-2009-0041.5 動(dòng)載試驗(yàn)為了有效地得到試驗(yàn)橋的動(dòng)力特性，先用有限元法對(duì)該橋進(jìn)行動(dòng)力分析。選擇主橋次邊跨跨中截面作為測(cè)試截面，在該截面處安裝加速度傳感器測(cè)點(diǎn)。動(dòng)載試驗(yàn)工況：工況1：一輛載重車以40km/h，勻速居中通過；工況2：一輛載重車以

27、50km/h，勻速居中通過；2 引橋檢測(cè)方案2.1 結(jié)構(gòu)檢算根據(jù)引橋結(jié)構(gòu)形式，采用橋梁結(jié)構(gòu)分析專用程序GQJS進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。主梁分別劃分了88和126個(gè)單元。單元?jiǎng)澐秩鐖D2-7所示。20米箱梁橋單元?jiǎng)澐謭D40米箱梁橋單元?jiǎng)澐謭D圖2-7 結(jié)構(gòu)單元?jiǎng)澐謭D2.2 測(cè)點(diǎn)布置引橋?yàn)榈瓤鐝?0米和40米連續(xù)梁橋，應(yīng)變測(cè)試截面選擇在邊孔跨中截面、邊墩的墩頂支點(diǎn)截面、次邊孔的跨中截面，撓度測(cè)試截面選擇在邊孔和次邊孔的跨中截面，如圖2-8所示。圖2-8 引橋測(cè)試截面示意圖引橋箱梁橋撓度和應(yīng)變測(cè)點(diǎn)位置和編號(hào)見圖2-9。為了扣除支座變形對(duì)測(cè)量結(jié)果的影響，在兩端支座處箱梁底板各布設(shè)一個(gè)撓度測(cè)點(diǎn)對(duì)支座變形進(jìn)行觀測(cè)。圖2

28、-9 引橋箱梁測(cè)試截面位置示意圖2.3 試驗(yàn)荷載根據(jù)大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法中的規(guī)定，靜力試驗(yàn)荷載的效率系數(shù)的取值范圍為 1.050.8其中 stat/（1+ ）經(jīng)過計(jì)算確定，本次試驗(yàn)需要6輛后載重汽車。試驗(yàn)前須對(duì)每輛車都要進(jìn)行配重，并記錄下各輛車的實(shí)際軸重、總重、輪間距和軸間距。配載后車輛參數(shù)如表2-3所示。表2-3 試驗(yàn)擬用車輛參數(shù)表車號(hào)軸重（噸）軸間距（米）1軸重2軸重3軸重4軸重總重1-22-33-414.93 4.93 14.80 14.80 39.46 1.953.51.325.07 5.07 15.20 15.20 40.54 35.04 6.05 14.62 14.62 40

29、.32 1.952.851.344.94 5.93 14.34 14.34 39.55 54.94 5.93 14.32 14.32 39.50 64.95 5.94 14.36 14.36 39.62 合計(jì)29.8733.8587.6487.64238.99/2.4 靜載試驗(yàn)工況及加載效率與測(cè)試內(nèi)容對(duì)應(yīng)，引橋共分為7種試驗(yàn)工況，各工況采用二列車隊(duì)加載。使用GQJS9.6程序作出各測(cè)試截面的內(nèi)力和撓度影響線圖，根據(jù)影響線可確定各工況中汽車荷載的位置如下：工況1：邊孔最大正彎矩中載工況。順橋向按跨中截面最大正應(yīng)力和最大撓度的最不利位置布載，橫橋向?qū)ΨQ布載。工況2：邊孔最大正彎矩右偏載工況。順橋向

30、布載位置與工況1相同，橫橋向?yàn)槠也驾d。工況3：邊墩最大負(fù)彎矩中載工況。順橋向按支點(diǎn)截面負(fù)彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)閷?duì)稱布載。工況4：邊墩最大負(fù)彎矩右偏載工況。順橋向布載位置與工況3相同，橫橋向?yàn)槠也驾d。工況5：次邊孔最大正彎矩中載工況。順橋向按跨中截面最大正應(yīng)力和最大撓度的最不利位置布載，橫橋向?qū)ΨQ布載。工況6：次邊孔最大正彎矩右偏載工況。順橋向布載位置與工況5相同，橫橋向?yàn)槠也驾d。工況7：全橋異常變形觀察工況。按正彎矩最不利加載位置布置兩車并排沿全橋慢速行駛。觀察荷載作用下不同部位的混凝土是否出現(xiàn)開裂現(xiàn)象及橋跨結(jié)構(gòu)是否出現(xiàn)異常變形。各工況車輛順橋向布載位置如圖2-10所示，各工況車

31、輛橫橋向布載位置如圖2-11所示。本次試驗(yàn)引橋20米和40米箱梁橋的加載效率分別見表2-4、2-5所示。表2-4 引橋20米箱梁橋荷載試驗(yàn)效應(yīng)與控制荷載效應(yīng)對(duì)比表工況控制指標(biāo)試驗(yàn)荷載效應(yīng)M1設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)M2加載效率=/1,2邊孔最大正彎矩（kNm）3177.923351.320.9483,4邊墩最大負(fù)彎矩（kNm）-2539.29-2423.121.0485,6次邊孔最大正彎矩（kNm）2873.082905.250.989表2-5 引橋40米箱梁橋荷載試驗(yàn)效應(yīng)與控制荷載效應(yīng)對(duì)比表工況控制指標(biāo)試驗(yàn)荷載效應(yīng)M1設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)M2加載效率=/1,2邊孔最大正彎矩（kNm）9089.909585.09

32、0.9483,4邊墩最大負(fù)彎矩（kNm）-6859.11-6813.171.0075,6次邊孔最大正彎矩（kNm）7872.257920.920.994注：標(biāo)準(zhǔn)活荷載效計(jì)算考慮車道折減系數(shù)和沖擊系數(shù)；試驗(yàn)荷載效應(yīng)的計(jì)算值和標(biāo)準(zhǔn)活荷載效應(yīng)的計(jì)算值中均未計(jì)入偏載的影響。20米箱梁橋順橋向布載位置示意圖40米箱梁橋順橋向布載位置示意圖圖2-10 車輛順橋向布載位置示意圖圖2-11 車輛橫橋向布載位置示意圖由表2-4、2-5可見，各工況測(cè)試截面在試驗(yàn)荷載下的彎矩值均超過設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)的0.8以上，低于上限值1.05，符合大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法的規(guī)定，保證了試驗(yàn)的有效性。2.5 動(dòng)載試驗(yàn)依據(jù)施工設(shè)計(jì)圖

33、，對(duì)試驗(yàn)橋梁進(jìn)行結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析，得到橋跨結(jié)構(gòu)的振型圖，確定加速度傳感器的安裝部位。選擇測(cè)試聯(lián)邊孔的跨中截面，在各測(cè)試截面安裝豎橋向加速度傳感器。采用載重車輛以不同速度通過橋梁時(shí)產(chǎn)生的效應(yīng)作為激振荷載，采集橋梁振動(dòng)時(shí)的頻率譜。動(dòng)載測(cè)試一般采用一輛加載車進(jìn)行，測(cè)試分為兩個(gè)工況：（1）測(cè)試車輛以時(shí)速40公里/小時(shí)跑車通過測(cè)試聯(lián)/孔；（2）測(cè)試車輛以時(shí)速50公里/小時(shí)跑車通過測(cè)試聯(lián)/孔。第三部分 檢測(cè)結(jié)果為了確保計(jì)算的準(zhǔn)確性，各橋荷載作用下的應(yīng)力按空間有限元方法計(jì)算，采用MIDAS/CIVIL和結(jié)構(gòu)靜、動(dòng)力分析通用程序JFDJ完成計(jì)算，內(nèi)力和應(yīng)變的計(jì)算值具有較高的準(zhǔn)確性。1 主橋檢測(cè)結(jié)果1.1 靜載檢測(cè)

34、結(jié)果主橋各工況在試驗(yàn)荷載作用下各測(cè)點(diǎn)的撓度實(shí)測(cè)值、計(jì)算值對(duì)比詳見表3-1；各工況在試驗(yàn)荷載作用下各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變實(shí)測(cè)值、計(jì)算值對(duì)比詳見表3-2。主橋各工況在試驗(yàn)荷載作用下各測(cè)點(diǎn)的撓度實(shí)測(cè)值、計(jì)算值對(duì)比曲線見圖3-1；各工況在試驗(yàn)荷載作用下各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變實(shí)測(cè)值、計(jì)算值對(duì)比曲線見圖3-2。表3-1 主橋各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè)點(diǎn)位置撓度計(jì)算值(mm)撓 度 實(shí) 測(cè) 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)第一次第二次平均值工況1：15#墩支點(diǎn)處截面最大剪力中載工況3：16孔0.347L處截面最大正彎矩中載16孔L/4113.2 7.0 7.0 7.0 0.530 213.2 7.0 7.0

35、 7.0 0.530 16孔L/2310.3 5.5 5.5 5.5 0.534 410.3 5.5 6.0 5.8 0.563 16孔3L/456.5 3.0 3.0 3.0 0.462 66.5 2.5 3.0 2.8 0.431 17孔L/47-4.1 -2.0 -2.0 -2.0 0.488 8-4.1 -2.5 -2.0 -2.3 0.561 17孔L/29-7.7 -3.5 -4.0 -3.8 0.494 10-7.7 -3.0 -3.0 -3.0 0.390 17孔3L/411-4.2 -2.0 -2.0 -2.0 0.476 12-4.2 -2.0 -2.0 -2.0 0.47

36、6 18孔L/4134.6 2.5 2.0 2.3 0.500 144.6 2.0 2.0 2.0 0.435 18孔L/2155.7 3.0 2.5 2.8 0.491 165.7 2.5 2.0 2.3 0.404 18孔3L/417-3.3 -2.5 -2.0 -2.3 0.697 18-3.3 -2.5 -2.0 -2.3 0.697 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.509續(xù)表3-1 主橋各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè)點(diǎn)位置撓度計(jì)算值(mm)撓 度 實(shí) 測(cè) 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)第一次第二次平均值工況2：15#墩支點(diǎn)處截面最大剪力右偏載工況4：16孔0.347L

37、處截面最大正彎矩右偏載16孔L/419.4 4.0 4.0 4.0 0.426 216.9 10.0 9.5 9.8 0.580 16孔L/239.1 4.5 4.5 4.5 0.495 411.5 7.0 7.5 7.3 0.635 16孔3L/453.1 2.0 2.0 2.0 0.645 69.8 5.0 5.0 5.0 0.510 17孔L/47-4.9 -2.5 -2.5 -2.5 0.510 8-3.3 -2.0 -2.0 -2.0 0.606 17孔L/29-9.8 -4.5 -5.0 -4.8 0.490 10-5.6 -2.5 -3.0 -2.8 0.500 17孔3L/41

38、1-5.1 -2.5 -2.5 -2.5 0.490 12-3.3 -1.5 -1.5 -1.5 0.455 18孔L/4133.7 2.0 2.0 2.0 0.541 145.5 3.0 3.5 3.3 0.600 18孔L/2154.7 3.0 3.0 3.0 0.638 166.6 4.0 3.5 3.8 0.576 18孔3L/417-3.6 -2.5 -2.0 -2.3 0.639 18-3.0 -2.0 -2.0 -2.0 0.667 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.556續(xù)表3-1 主橋各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè)點(diǎn)位置撓度計(jì)算值(mm)撓 度 實(shí) 測(cè) 值(mm)校

39、驗(yàn)系數(shù)=/截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)第一次第二次平均值工況5：17孔跨中處截面最大正彎矩中載工況13：17墩底部墩身處截面最大彎矩中載16孔L/41-4.2 -2.5 -2.0 -2.3 0.548 2-4.2 -2.0 -2.0 -2.0 0.476 16孔L/23-5.2 -3.0 -3.0 -3.0 0.577 4-5.2 -3.0 -3.0 -3.0 0.577 16孔3L/45-3.2 -2.0 -1.5 -1.8 0.563 6-3.2 -2.0 -2.0 -2.0 0.625 17孔L/4713.4 10.0 10.0 10.0 0.746 813.4 10.0 10.0 10.0 0.746

40、 17孔L/2935.9 23.0 23.0 23.0 0.641 1035.9 23.0 22.5 22.8 0.635 17孔3L/41121.9 14.5 14.5 14.5 0.662 1221.9 13.5 14.0 13.8 0.630 18孔L/413-11.9 -7.0 -7.0 -7.0 0.588 14-11.9 -6.5 -6.5 -6.5 0.546 18孔L/215-12.6 -7.0 -7.0 -7.0 0.556 16-12.6 -7.5 -7.0 -7.3 0.579 18孔3L/417-4.6 -2.5 -2.5 -2.5 0.543 18-4.6 -2.5

41、-2.5 -2.5 0.543 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.599續(xù)表3-1 主橋各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè)點(diǎn)位置撓度計(jì)算值(mm)撓 度 實(shí) 測(cè) 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)第一次第二次平均值工況6：17孔跨中處截面最大正彎矩右偏載工況14：17墩底部墩身處截面最大彎矩右偏載16孔L/41-5.3 -3.0 -3.0 -3.0 0.566 2-3.1 -1.5 -1.5 -1.5 0.484 16孔L/23-6.6 -4.5 -4.5 -4.5 0.682 4-3.8 -2.5 -2.5 -2.5 0.658 16孔3L/45-3.7 -2.5 -2.5 -2.5

42、0.676 6-2.7 -1.5 -2.0 -1.8 0.667 17孔L/4711.2 6.0 6.0 6.0 0.536 815.6 11.0 11.0 11.0 0.705 17孔L/2930.2 21.5 21.5 21.5 0.712 1041.5 27.0 27.5 27.3 0.658 17孔3L/41118.1 12.5 12.5 12.5 0.691 1225.7 15.5 16.0 15.8 0.615 18孔L/413-13.6 -7.0 -7.0 -7.0 0.515 14-9.6 -5.0 -5.0 -5.0 0.521 18孔L/215-14.4 -10.0 -10

43、.0 -10.0 0.694 16-10.8 -7.5 -7.5 -7.5 0.694 18孔3L/417-6.2 -4.0 -4.5 -4.3 0.694 18-3.1 -2.0 -2.0 -2.0 0.645 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.634續(xù)表3-1 主橋各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè)點(diǎn)位置撓度計(jì)算值(mm)撓 度 實(shí) 測(cè) 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)第一次第二次平均值工況7：17孔3L/4處截面最大正彎矩中載16孔L/41-4.6 -2.5 -2.5 -2.5 0.543 2-4.6 -2.0 -2.0 -2.0 0.435 16孔L/23-5.8 -4.0 -

44、4.5 -4.3 0.741 4-5.8 -4.0 -4.0 -4.0 0.690 16孔3L/45-3.6 -2.5 -2.5 -2.5 0.694 6-3.6 -3.0 -3.0 -3.0 0.833 17孔L/4714.2 8.0 8.0 8.0 0.563 814.2 7.5 8.0 7.8 0.549 17孔L/2927.0 18.5 18.5 18.5 0.685 1027.0 19.0 19.0 19.0 0.704 17孔3L/4119.5 5.0 5.0 5.0 0.526 129.5 5.0 5.5 5.3 0.558 18孔L/4131.7 1.0 1.0 1.0 0.5

45、88 141.7 1.0 1.5 1.3 0.765 18孔L/215-2.9 -2.0 -2.0 -2.0 0.690 16-2.9 -2.0 -2.0 -2.0 0.690 18孔3L/417-1.8 -1.0 -1.0 -1.0 0.556 18-1.8 -1.0 -1.0 -1.0 0.556 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.631續(xù)表3-1 主橋各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè)點(diǎn)位置撓度計(jì)算值(mm)撓 度 實(shí) 測(cè) 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)第一次第二次平均值工況8：17孔3L/4處截面最大正彎矩右偏載16孔L/41-5.2 -3.0 -3.0 -3.0 0.577

46、 2-4.0 -1.5 -2.0 -1.8 0.450 16孔L/23-6.5 -4.0 -4.0 -4.0 0.615 4-5.1 -2.5 -2.0 -2.3 0.451 16孔3L/45-4.1 -3.0 -3.0 -3.0 0.732 6-3.1 -2.0 -2.0 -2.0 0.645 17孔L/4713.4 7.0 7.0 7.0 0.522 815.0 10.0 10.0 10.0 0.667 17孔L/2925.3 13.0 13.0 13.0 0.514 1028.7 21.0 21.0 21.0 0.732 17孔3L/4119.0 4.5 4.5 4.5 0.500 12

47、10.0 7.0 7.5 7.3 0.730 18孔L/4131.4 1.0 1.0 1.0 0.714 142.0 1.5 1.5 1.5 0.750 18孔L/215-3.1 -2.0 -2.0 -2.0 0.645 16-2.7 -1.5 -1.5 -1.5 0.556 18孔3L/417-2.0 -1.0 -1.0 -1.0 0.500 18-1.6 -1.0 -1.0 -1.0 0.625 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.607續(xù)表3-1 主橋各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè)點(diǎn)位置撓度計(jì)算值(mm)撓 度 實(shí) 測(cè) 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)第一次第二次平均值工況9：

48、17墩頂處截面最大負(fù)彎矩中載16孔L/41-1.5 -1.0 -1.0 -1.0 0.667 2-1.5 -1.0 -1.0 -1.0 0.667 16孔L/23-1.9 -1.0 -1.5 -1.3 0.684 4-1.9 -1.0 -1.0 -1.0 0.526 16孔3L/45-1.2 -1.0 -1.0 -1.0 0.833 6-1.2 -1.0 -1.0 -1.0 0.833 17孔L/475.0 3.0 3.0 3.0 0.600 85.0 2.5 3.0 2.7 0.540 17孔L/2914.8 8.5 9.0 8.8 0.595 1014.8 9.0 9.0 9.0 0.60

49、8 17孔3L/41111.4 7.0 7.0 7.0 0.614 1211.4 7.0 7.5 7.3 0.640 18孔L/413-2.3 -1.5 -1.5 -1.5 0.652 14-2.3 -1.0 -1.5 -1.3 0.565 18孔L/215-1.4 -1.0 -1.0 -1.0 0.714 16-1.4 -0.5 -1.0 -0.8 0.571 18孔3L/4171.4 1.0 1.0 1.0 0.714 181.4 0.5 0.5 0.5 0.357 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.632續(xù)表3-1 主橋各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè)點(diǎn)位置撓度計(jì)算值(mm)撓

50、度 實(shí) 測(cè) 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)第一次第二次平均值工況10：17墩頂處截面最大負(fù)彎矩右偏載16孔L/41-1.8 -1.0 -1.0 -1.0 0.556 2-1.3 -0.5 -1.0 -0.8 0.615 16孔L/23-2.3 -1.5 -1.5 -1.5 0.652 4-1.5 -1.0 -1.0 -1.0 0.667 16孔3L/45-1.4 -1.0 -1.0 -1.0 0.714 6-1.0 -0.5 -0.5 -0.5 0.500 17孔L/474.6 2.0 2.0 2.0 0.435 85.4 3.0 3.0 3.0 0.556 17孔L/2914.1 7.5

51、 7.5 7.5 0.532 1015.5 10.5 10.5 10.5 0.677 17孔3L/41110.9 6.0 6.0 6.0 0.550 1211.9 8.0 8.5 8.3 0.697 18孔L/413-2.7 -1.5 -1.5 -1.5 0.556 14-1.9 -1.0 -1.0 -1.0 0.526 18孔L/215-1.6 -1.0 -1.0 -1.0 0.625 16-1.2 -0.5 -1.0 -0.8 0.667 18孔3L/4171.2 1.0 1.0 1.0 0.833 181.6 1.0 1.0 1.0 0.625 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.610續(xù)表3

52、-1 主橋各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè)點(diǎn)位置撓度計(jì)算值(mm)撓 度 實(shí) 測(cè) 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)第一次第二次平均值工況11：18孔跨中處截面最大正彎矩中載17孔L/29-9.4 -4.5 -4.5 -4.5 0.479 10-9.4 -5.0 -5.0 -5.0 0.532 17孔3L/411-9.1 -4.5 -4.0 -4.3 0.473 12-9.1 -5.5 -5.5 -5.5 0.604 18孔L/41317.3 11.0 10.5 10.8 0.624 1417.3 10.5 11.0 10.8 0.624 18孔L/21532.5 16.5 17.

53、0 16.8 0.517 1632.5 18.5 19.0 18.8 0.578 18孔3L/41713.6 7.5 7.5 7.5 0.551 1813.6 7.0 7.5 7.3 0.537 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.552工況12：18孔跨中處截面最大正彎矩右偏載17孔L/29-10.3 -6.0 -5.5 -5.8 0.563 10-8.5 -3.5 -4.0 -3.8 0.447 17孔3L/411-9.8 -5.5 -5.5 -5.5 0.561 12-8.4 -4.0 -3.5 -3.8 0.452 18孔L/41315.8 10.0 9.5 9.8 0.620 1418.8

54、 11.5 11.5 11.5 0.612 18孔L/21530.1 17.0 17.5 17.3 0.575 1634.9 21.0 21.5 21.3 0.610 18孔3L/41711.9 5.5 5.5 5.5 0.462 1815.2 8.5 9.0 8.8 0.579 校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.548表3-2 主橋各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè) 點(diǎn)最大剪應(yīng)力計(jì)算值(MPa)應(yīng) 變 實(shí) 測(cè) 值()實(shí)測(cè)值(MPa)校驗(yàn)系數(shù) =/位置編號(hào)第一次第二次工況1：15#墩支點(diǎn)處截面最大剪力中載1-110.506000.3740.7392131330040.506000.317

55、0.6265111160070.506000.3460.68481212900100.506000.3740.7391113131200校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.697工況2：15#墩支點(diǎn)處截面最大剪力右偏載1-110.325000.2020.62227730040.447000.3050.6825996-3-370.613-1-10.3890.63581313900100.702-4-40.5140.7321117171233校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.668續(xù)表3-2 主橋各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè) 點(diǎn)應(yīng)變計(jì)算值()應(yīng) 變 實(shí) 測(cè) 值()校驗(yàn)系數(shù) =/位置編號(hào)第一次

56、第二次平均值工況3：16孔0.347L處截面最大正彎矩中載2-213331917180.5761419910100.4741552220.40016-7-3-3-30.42917-34-14-13-140.41218-34-12-12-120.35319-34-14-15-150.41220-34-14-15-150.41221-7-5-5-50.7142253330.60023198880.42124332021210.60625432020200.46526432322230.53527432525250.58128432121210.488校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.492工況4：16

57、孔0.347L處截面最大正彎矩右偏載2-213302020200.66714161011110.625154-16-6-3-3-30.50017-28-14-15-150.50018-30-15-15-150.50019-32-15-15-150.46920-34-16-15-160.471續(xù)表3-2 主橋各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè) 點(diǎn)應(yīng)變計(jì)算值()應(yīng) 變 實(shí) 測(cè) 值()校驗(yàn)系數(shù) =/位置編號(hào)第一次第二次平均值工況4：16孔0.347L處截面最大正彎矩右偏載2-221-8-3-3-30.3752273330.42923231514150.65224372424240.6492

58、5403233330.82526422323230.54827442021210.47728462021210.458校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.549工況5：17孔跨中處截面最大正彎矩中載3-329502525250.50030291515150.5173174440.57132-16-9-9-90.56333-41-21-21-210.51234-41-14-14-140.34135-41-18-18-180.43936-41-20-20-200.48837-16-8-8-80.5003872220.28639291414140.48340502121210.42041864848480

59、.55842865050500.58143864949490.57044864545450.523校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.491續(xù)表3-2 主橋各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè) 點(diǎn)應(yīng)變計(jì)算值()應(yīng) 變 實(shí) 測(cè) 值()校驗(yàn)系數(shù) =/位置編號(hào)第一次第二次平均值工況6：17孔跨中處截面最大正彎矩右偏載3-329462526260.56530232514200.6093164440.66732-14-8-8-80.57133-36-18-17-180.47234-39-13-12-130.30835-44-20-20-200.45536-48-18-18-180.37537-17-6

60、-6-60.3533897770.77839351918190.51440532625260.49141805253530.65042835555550.66343885656560.63644924343430.467校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 值0.536工況7：17孔3L/4處截面最大正彎矩中載4-445-31-16-15-160.51646-21-9-9-90.4294774440.57148146660.42949221112120.54550221314140.63651227770.31852221110110.500續(xù)表3-2 主橋各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測(cè)值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測(cè) 點(diǎn)應(yīng)