制氧車間工藝評價

1、動力廠制氧車間工藝評價、生產(chǎn)線簡介動力廠制氧車間現(xiàn)有1套制氧機組：制氧機組2010年7月28日正式投運，生產(chǎn)規(guī)模為 氧氣 15000Nm3/h、氮氣 15000Nm3/h、液氧 500 Nm3/h,液氮 150 Nm3/h,液氮 535 Nm3/h （折 合成氣態(tài)）。除了直接輸送管道氣體供給煉鐵、煉鋼等用能單位外，產(chǎn)品合格率100%現(xiàn)有在 冊員工30人。制氧工藝流程簡要示意圖：K7氧液僦泵二.制氧設(shè)備的主要參數(shù)1.1大水泵三相異步電動機型號Y315L2-4 380V 359A 50Hz功率185KW 1480r/min噪聲限值101Db單級雙吸離心泵流量751m3/h揚程55m轉(zhuǎn)速1480i7

2、min功率185KW必需氣蝕余量4.5m型號KQS出水溫度不超過33進水壓力0.4mpa頻率 50Hz涼水塔風扇電流103A大水池水位之間回水溫度不超過429電機溫度不超過80電機電流保持在280A-290A之間空壓機溫度主電機軸承溫度壓縮機大齒輪軸承溫度壓縮機高低速軸承溫度總供油溫度啟動30機組排氣壓力壓縮機低速轉(zhuǎn)子軸振動壓縮機高速轉(zhuǎn)子軸振動正常65正常65正常93c報警270報警270報警巳110聯(lián)鎖280聯(lián)鎖280聯(lián)鎖2120c正常405 正常 0.52mpa 正常67um 正常V61um報警245 報警20.57mpa聯(lián)鎖20.61mpa報警267um 聯(lián)鎖284um報警261um 聯(lián)

3、鎖276um總供油壓力啟動三0.35mpa 正常0.45mpa報警WO.12mpa 聯(lián)鎖WO.07mpa預冷系統(tǒng)壓力流量溫度液位1.4膨脹機空壓機出空冷塔壓力大于400kpao冷卻水流量 150-200m3/h冷凍水流量 30-45m3/h空氣出空冷塔溫度不高于23空冷塔液位500-1000 mm 水冷塔液位1100-1400mm壓力膨脹機進口壓力784.4kpa膨脹機出口壓力43.7kpa膨脹機組供油壓力大于0.18mpa膨脹機密封氣壓力大于40kpa溫度聯(lián)鎖75 聯(lián)鎖75 聯(lián)鎖75 聯(lián)鎖75 膨脹機內(nèi)軸承溫度報警70膨脹機外軸承溫度報警70油箱溫度15通電加熱25停止加熱轉(zhuǎn)速膨脹機轉(zhuǎn)速 報

4、警21200r/min聯(lián)鎖 22100r/min1.5空分系統(tǒng) 壓力下塔底部壓力進冷箱空氣壓力 出冷箱氧氣壓力 出冷箱污氮氣壓力 啟動旁通管道壓力 流量旁通空氣流量 進冷箱空氣流量 產(chǎn)品氧氣流量 產(chǎn)品氮氣流量純度氧氣氮氣 液空 下塔液氮純度分析 出上塔污氮氣純度分析 溫度478.5kpa496.7kpa23.0 kpa16.6 kpa100kpa設(shè)計工況 設(shè)計工況 設(shè)計工況 設(shè)計工況上塔底部壓力44.7kpa儀表空氣壓力 400 kpa 出冷箱氮氣壓力16.4kpa 加溫空氣壓力 100kpa5280 m3/h82000 m3/h15000 m3/h15000 m3/h99.6%。2lOppm

5、Oa 38.2%02 10ppmO2 0.144%02液體工況 液體工況 液體工況液體工況8600 m3/h 82000m3/h 14200m3/h 14200m3/h空氣進下塔溫度出主換熱器中部氣體總管液空過冷后溫度液氮出主冷凝蒸發(fā)器溫度空氣進冷箱溫度出液氮噴射蒸發(fā)器氧氣溫度出冷箱氮氣溫度出冷箱污氮氣溫度設(shè)計工況一173C 設(shè)計工況一111 設(shè)計工況一180 設(shè)計工況一179 設(shè)計工況24 設(shè)計工況24.2 設(shè)計工況24.2 設(shè)計工況24.2液體工況一173C液體工況一118C液體工況一180C液體工況一177.65阻力下塔阻力 上塔阻力 6液位 下塔液空液面 主冷液氮液面 1.6氧壓機17

6、.16kpa4.9Kpa500600mm25003400mm氧氣進口過濾器阻力軸封處氧氣與混合氣差壓 混合氣體與進口氧氣壓差 軸封處氮氣與混合氣差壓 切換式雙芯油過濾器阻力 壓縮機進氣壓力 壓縮機排氣壓力 氮氣試運轉(zhuǎn)進氣壓力 油泵出口油壓正常值1.5Kpa 正常值4.0Kpa 正常值2.5Kpa 正常值4.0Kpa 正常值80Kpa 正常值17Kpa正常值2.98Mpa 正常值570Kpa 正常值450Kpa報警值22.5Kpa 報警值WLOKpa報警值WLOKpa 報警值50Kpa 報警值W12Kpa 報警值23.lMpa供油總管壓力啟動三350Kpa正常值240300Kpa報警值W 120

7、Kpa聯(lián)鎖值W0.5Kpa聯(lián)鎖值W0.5Kpa聯(lián)鎖值WO.OKpa 聯(lián)鎖值3.2Mpa聯(lián)鎖值W70Kpa主電機軸承進油壓力總進水管水量啟動2380m3 /h 低壓缸主軸徑向振動 高壓缸主軸徑向振動 高、低壓缸主軸軸向位移 油箱油位1.7氮壓機液泵出口油壓總供油壓力啟動20.25Mpa 齒輪箱供油壓力 主電機供油壓力 總供水壓力 油過濾器差壓 油箱油位 低速轉(zhuǎn)子軸振動 高速轉(zhuǎn)子軸振動 大齒輪軸位移冷卻水流量啟動330m3/h 總供油溫度啟動230正常值5080Kpa 正常值520m3/h 正常值41.2um 正常值37.2um正常值0.65m正常值0.45Mpa 正常值0.30Mpa 正常值0.

8、2Mpa 正常值0.05Mpa 正常值0.35Mpa 正常值80Kpa 正常值0.65m 正常值37.6um 正常值V32um正常值380m3/h 正常值40報警值W300 m3 /h 報警值41.2um 報警值237.2um 報警值NO.6mm 報警值W0.5m報警值W0.12Mpa報警值90Kpa 報警值0.30m 報警值237.6um 報警值三32um 報警值20.3mm 報警值250 m3 /h報警值245 c聯(lián)鎖值249.5um聯(lián)鎖值244.6um聯(lián)鎖值20.8mm聯(lián)鎖值W0.07Mpa聯(lián)鎖值247um 聯(lián)鎖值三39.9um 聯(lián)鎖值2 0.4mm制氧車間的單位氧電耗還達不到行業(yè)平均水

9、平，距離國內(nèi)同行業(yè)的最好水平更有很大的差距，對于制氧車間這樣一個用電大戶，降低制氧電耗，是節(jié)能工作開展的主要方向。就車 是設(shè)備、生產(chǎn)現(xiàn)狀而言主要有：1、氧的提取率、氨的提取率與同行業(yè)幾個單位相比，差距很大，氧提取率差距到達4. 5% 左右；而氤提取率與國內(nèi)同行業(yè)的最好水平相比，差距更到達8虬提取率的高低，一方面反 映單位電耗的氣體產(chǎn)出效益，另一方面，液氮作為經(jīng)濟效益較好的副產(chǎn)品，提取率高低更直 接影響整套空分的運行本錢。建議經(jīng)常到同類型制氧廠進行交流學習，不斷查找我單位空分 設(shè)備及工藝操作缺乏之處，不斷提高改進，同時從表五中可以看出：在我們生產(chǎn)的污氮中含 氧比例占到了 1.5%,遠遠高于同行業(yè)

10、之間的平均水平200ppm,因此也使得氧、氤隨著污氮大 大流失，也有效制約了氧氨提取率的提高，在主塔工況方面還有待進一步提高要求。2、氧氣的放散率距國內(nèi)同行業(yè)的最好水平還有很大差距，由于制氧機組在生產(chǎn)過程中， 放散率較高，主要原因是我公司氧氮使用單位為煉鋼、煉鐵。當煉鋼、煉鐵產(chǎn)生臨時檢修等 原因時，導致短時間用氣量較少，制氧機來不及采取適當手段降低負荷，多余的氣體被迫放 散。另外，煉鋼、煉鐵單位一局部氧氮用氣設(shè)施處于在建工程，因此造成了氣體的供求處于 一種相對不平衡狀態(tài)。三、改進措施綜上所述，為充分到達節(jié)能降耗的目的，針對車間現(xiàn)狀在以下幾方面要進行改進提高：1、加強與同行業(yè)的交流，通過學習不斷查找本單位設(shè)備及操作方面的缺乏，不斷改進提 高氧、氤提取率。2、為降低氧、氮放散率建議采取以下措施：（1）公司對煉鋼、煉鐵等用氣單位制定氧、氮氣使用方案，確保生產(chǎn)氧、氮氣用量穩(wěn)定, 當遇到檢修或用氣量減少時，生產(chǎn)調(diào)度要提前2小時通知制氧車間，假設(shè)檢修時間較短，車間 可根據(jù)實際情況將氧、氮球罐內(nèi)氣體儲存能力提速至最大化，之后降低氧氮壓機的控制壓力 及負載電流，最大限度的節(jié)約電能。假設(shè)檢修時間較長（超過2小時），制氧系統(tǒng)要提前進行工 況調(diào)整操作，降低生產(chǎn)負荷，從而降低空壓機、氧氮壓機等的電耗，減少