降低462重型橋附件脫焊、斷裂售后賠償率的方法

1、降低462重型橋附件脫焊、斷裂售后賠償率的方法主要產品類型轉向橋轉向驅動橋支持橋單驅動橋貫通式雙聯(lián)驅動橋主要產品簡介462橋總成簡介上推力桿座（簡稱上推）下推力桿座（簡稱下推）導向座托架 東風德納車橋十堰工廠主要產品是462、輪邊橋等重型橋，匹配東風公司天龍、大力神系列車型。一、選題理由462重型橋附件脫焊、斷裂賠償率0.705%、賠償金額元，賠償率及賠償金額均排在第1位，該項目被列為公司級改善課題公司指令性課題2008年公司賠償率排名前10位統(tǒng)計小組介紹只有想不到的,沒有做不到的小組名稱智多星QC小組小組類別攻關型成立時間2009年1月出勤率100%活動時間2009年1月2010年1月小組人

2、數11人職責姓名部門學歷分工顧問金仁勇十堰工廠碩士管理者支持組長楊健民質檢科大學組建團隊及實施項目管理副組長張步良產品研發(fā)中心碩士產品設計問題分析組員嚴 兵工藝科大學工藝設計問題分析陳衛(wèi)星產品研發(fā)中心大學產品設計問題分析范慶陽工藝科大學工藝設計問題分析劉艷軍質量部大學失效件調回朱小清質檢科大學失效件分析羅 軍市場部大專用戶使用分析程建榮質檢科大專組織會議胡秋云 質檢科大專統(tǒng)計分析及活動記錄小組近年來完成課題簡介2005年以前,主要以現場型課題為主，由于近年來公司賠償逐年升高，小組近4年來主要以攻關型課題為多（降低售后賠償類）?；顒佑媱?活動計劃小組分工負責人 協(xié)助人 2月3月 4月5月6月 7

3、月8月 9月10月 11月12月 10年1月P1、選題理由楊健民程建榮2、現狀調查胡秋云陳衛(wèi)星3、設定目標楊健民劉艷軍4、原因分析程建榮朱小清5、制定對策張步良嚴兵D6、對策實施陳衛(wèi)星范慶陽C7、效果驗證胡秋云羅軍A8、鞏固措施程建榮范慶陽9、今后課題劉艷軍程建榮活動實際活動進度2009年1月份，我們制定了降低462重型橋附件脫焊、斷裂賠償率的活動計劃二、設定目標462重型橋附件脫焊、斷裂賠償率公司下達指令性目標賠償率下降50%三、目標可行性分析目標可行性分析（1）2008年462重型橋附件脫焊、斷裂部位排列圖下推力桿座部位出現故障599車次,占總賠償車次的91.31%.下推力桿座部位脫焊及斷

4、裂將是我們小組主要解決的問題。接下來，我們將對下推力桿座部位脫焊及斷裂進行現狀調查。n656制表：胡秋云板簧座導向座上推力桿座其它托架下推力桿座目標可行性分析（2）序號橋型下推力桿座號故障車次12501010-K22002931353-K220029822501010-K08042931353-K220013932501010-K09022931353-K220011742501ZAS01-0102501ZAS01-0361152501ZAS03-0102501ZAS03-036662401010-K22002931343-K2200672401ZS01E-0102401ZS01-036582

5、401010-K09022931343-K2200592501ZAS05M-0102501ZAS05M-0363102401010-K08042931343-K22003112501ZGS01-0102501ZAS01-0362122501010-K27002931353-K27001132401010-K27002931343-K27001142501ZAS03K-0102501ZAS03K-0361152401010-Z06E02501ZAS01-0361合計599橋殼下推脫焊、斷裂橋型及下推力桿座號調查表2931353-K22002501ZAS03-0362401ZAS01-036293

6、1353-K2700其它橋殼附件脫焊、斷裂下推力桿座排列圖2931353-K2200下推力桿座脫焊及斷裂554車次，占92.49%，2931353-K2200下推力桿座脫焊及斷裂是主要癥結！若將2931353-K2200下推力桿座脫焊及斷裂解決80%,即可降低%80%=67.56%,可以達成目標!n599制表：胡秋云2501ZAS01-0362931353-K2200下推力桿座脫焊、斷裂圖片下推力桿座橋殼下推力桿座下推力桿座脫焊橋殼下推力桿座斷裂脫焊378車次斷裂176車次四、原因分析法焊縫強度不能滿足超載要求設計強度低1、 2931353-K2200下推力桿座脫焊魚刺圖料焊縫區(qū)域不清潔下推坡

7、口尺寸不合要求焊接區(qū)域有銹蝕或油污母材材質差下推含碳量高下推尺寸不合格焊接技術差操作工技能不達標人2931353-K2200下推力桿座脫焊2931353-K2200下推力桿座斷裂設計質量制造質量斷裂部位應力集中下推材質不合格下推幾何尺寸不合格2、 2931353-K2200下推力桿座斷裂系統(tǒng)圖通過魚刺圖對2931353-K2200下推力桿座脫焊分析后，發(fā)現五條末端因素：1、下推含碳量高2、焊接區(qū)域有銹蝕或油污3、下推坡口尺寸不合要求4、操作工技能不達標5、焊縫強度不能滿足超載要求通過系統(tǒng)圖對2931353-K2200下推力桿座斷裂分析后，發(fā)現三條末端因素：1、下推材質不合格2、下推幾何尺寸不合

8、格3、斷裂部位應力集中五、要因確認要因確認1、下推含碳量高2931353-K2200下推力桿座脫焊?確認方法判定標準負責人時間測量0.25朱小清1月12日結論：非要因檢測10件脫焊下推力桿座，從檢測數據可以看出，含碳量符合要求。失效件檢測數據要因確認2、焊接區(qū)域有銹蝕或油污2931353-K2200下推力桿座脫焊?確認方法判定標準負責人時間調查焊接區(qū)域無銹蝕或油污程建榮1月9日結論：非要因我們對現場100件下推和橋殼進行了抽查，抽查結果表明：所有下推坡口處均清潔無銹蝕及油污。橋殼下推力桿座要因確認3、下推坡口尺寸不合要求2931353-K2200下推力桿座脫焊?確認方法判定標準負責人時間測量6

9、45程建榮1月9日結論：非要因我們對現場50件下推坡口尺寸進行了抽查，抽查結果表明：所有下推坡口尺寸均符合要求。要因確認4、操作工技能不達標2931353-K2200下推力桿座脫焊?確認方法判定標準負責人時間調查L級及L級以上胡秋云1月8日結論：非要因從右表中看出，焊下推焊工技能等級均達到L級及L級以上。要因確認5、焊縫強度不能滿足超載要求2931353-K2200下推力桿座脫焊?確認方法判定標準負責人時間調查實際載荷符合額定要求羅軍1月20日河北、四川、青海礦區(qū)超載情況調查統(tǒng)計從上表中看出，車輛實際載貨量均在額定載荷的2-3倍以上，遠遠超出了整車的設計承載量 。要因確認5、焊縫強度不能滿足超

10、載要求2931353-K2200下推力桿座脫焊?確認方法判定標準負責人時間調查實際載荷符合額定要求羅軍1月20日臺架試驗合格，但無法滿足用戶嚴重超載、工況惡劣的使用要求。結論：要因下推力桿座臺架試驗報告要因確認1、下推材質不合格2931353-K2200下推力桿座斷裂?確認方法判定標準負責人時間調查符合ZG275-485H技術要求胡秋云1月8日結論：非要因檢測10件斷裂下推力桿座，從檢測數據可以看出，材質符合要求。斷裂下推失效件要因確認 2、下推幾何尺寸不合格2931353-K2200下推力桿座斷裂?確認方法判定標準負責人時間測量2931353-K2200圖紙要求胡秋云1月8日結論：非要因我們

11、抽查了現場50件下推壁厚及過渡圓弧尺寸，抽查結果表明：所有下推壁厚及過渡圓弧尺寸均符合要求。要因確認3、斷裂部位應力集中2931353-K2200下推力桿座斷裂?確認方法判定標準負責人時間調查斷裂部位不是應力集中部位胡秋云1月8日變截面處:72車次根部:53車次R過渡圓弧處:51車次我們對下推斷裂部位進行了調查統(tǒng)計,共發(fā)現斷裂有3處部位：有2處為截面突變部位,有1處為過渡圓弧部位,我們要針對這三處斷裂部位做有限元應力分析。要因確認3、斷裂部位應力集中2931353-K2200下推力桿座斷裂?結論：要因變截面處最大主應力：420MPa根部最大主應力：367MPaR過渡圓弧最大主應力：267MPa

12、制作有限元模型進行應力分析,斷裂部位變截面處、根部、R過渡圓弧處應力值排在前三位，分別為420MPa、 367MPa、 267MPa。斷裂部位是應力集中部位。確認方法判定標準負責人時間調查斷裂部位不是應力集中部位胡秋云1月8日要因總結焊縫強度不能滿足超載要求2931353-K2200下推力桿座脫焊的要因是:2931353-K2200下推力桿座斷裂的要因是:斷裂部位應力集中六、制定對策2931353-K2200下推力桿座脫焊對策表2931353-K2200下推力桿座斷裂對策表序號要因對策目標措施負責人地點完成日期1斷裂部位應力集中減少應力集中斷裂部位應力值下降20%優(yōu)化設計下推力桿支座變截面及過

13、渡圓弧部位陳衛(wèi)星沖焊車間2009-2-15序號要因對策目標措施負責人地點完成日期1焊縫強度不能滿足超載要求提高下推力桿座焊縫強度臺架試驗疲勞壽命達到140萬次改一層焊接為兩層焊接范慶陽沖焊車間2009-2-10優(yōu)化設計下推力桿支座焊縫陳衛(wèi)星沖焊車間2009-2-15七、對策實施對策實施一：改一層焊接為兩層焊接改變原有的焊接參數，改一層焊接為兩層焊接，第一層采用較小電流、略快的焊接速度，增加焊縫的有效厚度。托架下推改善前改善后下推焊縫有效厚度由9mm增加到13mm！對策實施二：優(yōu)化設計下推力桿支座焊縫試驗目的：通過正交試驗和有限元分析，找出最小應力值的下推力桿支座焊縫。試驗考核指標：焊縫最大主應

14、力試驗因素：經研究分析，有三個設計條件影響焊縫應力值。：下推焊縫至安裝中心距：下推坡口尺寸：下推焊縫長度選用正交表：選用（）正交表。我們使用正交試驗和有限元分析相結合的試驗進行對策方案優(yōu)選評價準則：焊縫最大主應力越小越好因素水平表A下推焊縫至安裝中心距B下推坡口尺寸C下推焊縫長度水平1195mm645 235mm水平2185mm745 240mm水平因素對策實施二：優(yōu)化設計下推力桿支座焊縫A下推焊縫至安裝中心距B下推坡口尺寸C下推焊縫長度焊縫有限元分析模型試驗結果(焊縫最大主應力)1A1B1C1749MPa2A2B1C2606MPa3A1B2C2657MPa4A2B2C1482MPa14061

15、3551231+ =2494108811391263R31821632RARBRC試驗號因素1、直接看：4號試驗最好，應力值為482MPa ，設計方案為A2B2C1。2、算一算：從位級之和看出最好的設計方案也是A2B2C1。經過正交試驗和有限元模型焊縫應力分析, 我們選用最優(yōu)的A2B2C1設計方案。對策實施一、二效果改善后焊縫應力值下降36%！臺架試驗報告臺架疲勞試驗對比疲勞壽命提高到萬次，達到對策目標！對策實施三：優(yōu)化設計下推力桿支座變截面及過渡圓弧部位1、優(yōu)化設計變截面部位更改方案一391MPa更改方案二361MPa更改方案三323MPa現用模型420MPa研發(fā)人員分別針對三處應力集中部位

16、各設計了三種優(yōu)化更改方案，利用有限元模型，通過結構工程強度應力分析，找出應力最小的方案。2、優(yōu)化設計根部更改方案三202MPa更改方案二208MPa更改方案一247MPa現用模型367MPa對策實施三：優(yōu)化設計下推力桿支座變截面及過渡圓弧部位3、優(yōu)化設計R過渡圓弧處更改方案三198MPa更改方案二231MPa更改方案一233MPa現用模型267MPa對策實施三：優(yōu)化設計下推力桿支座變截面及過渡圓弧部位應力分析結果A (MPa)(變截面)B (MPa)(根部)C(MPa)(R過渡圓弧)等效應力最大主應力等效應力最大主應力等效應力最大主應力現用模型362420317367233267更改方案一36

17、0391234247223233更改方案改方案限元應力分析結果變截面、根部、 R過渡圓弧處的最大主應力在更改方案三中均為最小值，因此更改方案三為最佳方案。改善前改善后對策實施三效果斷裂部位變截面處最大主應力根部最大主應力R過渡圓弧最大主應力改善前420367267改善后323202198下降率23%45%26%變截面、根部、R過渡圓弧處改善后應力值分別下降23%、45%、26%，達到對策目標！八、效果確認效果確認（1）從下推力桿支座脫焊、斷裂排列圖改善前后對比，2931353-K2200下推力桿支座已經不是主要因素了！2931353-K22002501ZAS03-0362401ZAS01-0362931353-K2700其它2501ZAS01-0362008年橋殼附件脫焊、斷裂下推力桿座排列圖（改善前）2009年橋殼附件脫焊、斷裂下推力桿座排列圖（改善后）2931353-K22002501ZAS03-0362401ZAS01-0362931353-K2700其它2501ZAS01-036n599制表：胡秋云n117制表：胡秋云效果確認（2）462重型橋附件脫焊、斷裂賠償率同期對比目標達成賠償率由0.705%下降到0.121%本次改善投入:每根橋