朝陽帝堡112樓外用電梯卸料平臺施工方案

1、一、工程概況：朝陽帝堡11#、12#樓工程位于安徽省淮南市朝陽東路。本工程地下一層，地上主體共有32層，建筑面積約30741m2，標準層高均為2.9m。二、設計依據(jù)及適用范圍：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）；2、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；3、搭設高度及施工荷載規(guī)定如下：本工程落地式井字卸料平臺架體最大高度為93.5米，平臺設計使用荷載500KG,15層（44.2m）以下采用雙立桿,15層以上采用單立桿搭設。三、技術要求：1、卸料平臺采用鋼管落地腳手架，搭設高度93.5米,頂層防護高出屋面1.5m；2、卸料平臺基礎為混凝土硬化地面，鋼管下部墊模

2、板；3、卸料平臺對應的每層樓面處必須設置剛性連墻桿；4、卸料平臺卸料層應滿鋪木模板，模板應與架體綁扎牢固；5、卸料平臺在架體兩側及正面外側兩立桿之間用模板封閉；6、除滿足以上要求外，卸料平臺架還應符合國家現(xiàn)行有關標準、規(guī)范的規(guī)定。四、施工要求：1、搭設要求（1）相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，其在高度方向上錯開的距離不小于500mm，對接扣件開口應朝內，當平臺架搭至墻件的構造點時，應及時作連墻拉結。除立桿外，其余桿件應采用整根鋼管搭設，不得對接使用。（2）水平桿應設置在立桿內側，橫向水平桿內端頭距離墻面為50mm。（3）縱向掃地桿應設置在距底座上方200mm的立桿上，橫向掃地桿固定在緊靠縱

3、向掃地桿下方的立桿上。（4）連墻桿應設置在架體建筑物側立桿豎直距離主節(jié)點不大于200mm處。連墻桿應水平設置或稍向下斜，要求傾斜角度不得大于10度。（5）扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰緊力矩不應小于40NM，且不大于65NM。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2、拆除要求（1）拆除作業(yè)必須按先搭后拆后搭先拆原則，由上而下逐層拆除，嚴禁上下同是作業(yè)。（2）連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數(shù)層拆除后再拆架體。（3）拆除至下部最后一根立桿高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻桿。（4）拆除時各構配件應通過人工傳遞或設備運輸至地面，

4、嚴禁將構配件拋擲至地面。（5）拆除作業(yè)時應設置警戒區(qū)且設專人監(jiān)護。五、施工程序：1、施工前的準備（1）卸料平臺搭設及拆除應按本施工方案進行，并對搭設人員進行安全技術交底。（2）應對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，嚴禁使用不合產(chǎn)品。2、卸料平臺架的搭設（1）架體搭設順序如下：立桿縱向掃地桿橫向掃地桿第一步橫向水平桿第一步縱向水平桿第二步橫向水平桿第二步縱向水平桿連墻桿（每樓層設置一組）依上述順序直至搭設至施工需要高度。（2）腳手板的鋪設在卸料平臺架每層沿橫向鋪設木模板，用12#鐵線將腳手板與平臺架綁扎牢固。（3）當腳板及防護網(wǎng)的鋪設在平臺架卸料層兩側兩及防護門間的空檔處用木模板封閉，木模板與平

5、臺架綁扎牢固。3、卸料平臺架的拆除（1）拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻桿（卸料拉桿）等是否符合構造要求，并對施工人員進行安全技術交底。（2）拆除架體上的雜物及地面的障礙物。（3）按方案拆除平臺架，在拆除作業(yè)中應嚴格遵循拆除要求中的規(guī)定。六、卸料平臺架的計算書（一）、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.30米，立桿的橫距為1.20米，計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 93.5 米，立桿采用雙立管；內排架距離墻長度為0.20米；大橫桿在上；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用兩步三跨（即在每一樓層處均需連

6、墻），豎向間距 2.90 米，水平間距3.90 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數(shù)施工荷載均布參數(shù)(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構、裝飾腳手架；同時施工層數(shù):2；3.風荷載參數(shù)安徽省淮南市地區(qū)，基本風壓為0.35，風荷載高度變化系數(shù)z為0.84，風荷載體型系數(shù)s為0.65；考慮風荷載4.靜荷載參數(shù)每米立桿數(shù)承受的結構自重標準(kN/m2):0.1356；腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數(shù):32；5.地基參數(shù)地基土類型:混凝土硬化地面；地基承載

7、力標準值(kN/m2):500.00；基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數(shù):1.00。落地架平面圖 落地架側面圖（二）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2=0.3501.200/(2+1)=0.140 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.200/(2+1)=1.200 kN/m；靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.20.140=0.214 kN/m；活荷載的計算

8、值: q2=1.41.200=1.680 kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.080.2141.3002+0.101.6801.3002 =0.313 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max= -0.100.2141.3002-0.1171.6801.3002 =-0.368 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.313106,0.368106)/5080.0=72.4

9、41 N/mm2；大橫桿的抗彎強度:= 72.441 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.140=0.178 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =1.200 kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.6770.1781300.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.200 1300.04/(1002.06105121900.0) = 1.489 mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參

10、考規(guī)范表。大橫桿的最大撓度小于 1300.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!（三）、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.300 = 0.050 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.3501.2001.300/(2+1)=0.182 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.2001.300/(2+1) =1.560 kN；荷載的計算值: P=1.2(0.050+0.182)+1.4 1.560 = 2.462 kN；小橫

11、桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0381.2002/8 = 0.008 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2.4621.200/3 = 0.985 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.993 kN.m； = M / W = 0.993106/5080.000=195.515 N/mm2 ；小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均

12、布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.0381200.04/(3842.060105121900.000) = 0.041 mm ；P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.182+1.560 = 1.792 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax = 1791.9201200.0(31200.02-41200.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 4.377 mm；最大撓度和V = Vqmax + Vpmax = 0.041+4.377 = 4.418 mm；小橫桿的最大撓度小于 (1200.000/150)=

13、8.000 與 10 mm,滿足要求!；（四）、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.200=0.046 kN；腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.2001.300/2=0.273 kN；活荷載標準值: Q = 3.0001.2001.300 /2

14、= 2.340 kN；荷載的計算值: R=1.2(0.046+0.273)+1.42.340=3.659 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、15層（44.2m）以下立桿穩(wěn)定性驗算1、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；查表得：gk=0.132kN/mNG1 = 0.13293.500 = 12.342 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2= 0.350321.300(1.200+0.3)/2 =

15、10.920 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用木模板，標準值為0.35NG3 = 0.350321.300/2 = 7.28kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.30093.500 = 0.608 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 31.150 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ= 3.0001.2001.3002/2 = 4.680 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo -

16、 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo = 0.350 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.840 ；Us - 風荷載體型系數(shù)：Us =0.649 ；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 0.3500.8400.649 = 0.134 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.231.150+ 1.44.680= 44.932kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 NG+0.851.4

17、NQ = 1.231.150+ 0.851.44.680= 42.949kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1341.300 1.4502/10 = 0.043 kN.m；2、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值 ：N =44.932/2=22.466kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù) ：K = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：U = 1.530計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.562 m；

18、Lo/i = 162.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.268 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 22466.000/(0.268489.000)=171.4N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 171.4小于 f = 205.000 N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N =42.949/2=21.475 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)

19、： K = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：U = 1.530計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.562 m；Lo/i = 162.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.268立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 21475.000/(0.268489.000)+43000/5080.000 =172.3N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 172.3小于 f = 205.000 N/mm2滿足

20、要求?。?、15層（44.2m）以上立桿穩(wěn)定性驗算1、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；查表得gk=0.132kN/mNG1 = 0.132（93.500-44.200）=6.508kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2= 0.350(32-15)1.300(1.200+0.3)/2 =5.801kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用木模板，標準值為0.35NG3 = 0.350(32-15)1.300/2 =3.8

21、68kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.300（93.500-44.200） =0.320kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =16.497kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ= 3.0001.2001.3002/2 = 4.680 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo = 0.350 kN/m2；Uz - 風荷載

22、高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.840 ；Us - 風荷載體型系數(shù)：Us =0.649 ；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 0.3500.8400.649 = 0.134 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.216.497+ 1.44.680=26.348kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.216.497+ 0.851.44.680=25.366kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式Mw = 0.85

23、1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1341.300 1.452/10 = 0.043 kN.m；2、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值 ：N =26.348kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù) ：K = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：U = 1.530計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.562 m；Lo/i = 162.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.268 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立

24、桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； =26348.000/(0.268489.000)=201N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 201小于 f = 205.000 N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N =25.366kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù) ： K = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：U = 1.530計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.562 m；Lo/i = 162.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.268立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 25366.000/(0.2684